Exercicio 2: Cálculo cercha tradicional
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Exercicio 2:
Cálculo cercha tradicional
Curso de construción en madeira
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CÁLCULO CERCHA DE ESTRUCTURA DE CUBIERTA Cálculo de estructura de cubierta compuesta por cerchas como elemento principal, con los siguientes datos de partida: Madera pino de clase resistente C18 (propiedades según SE-M pg115) Estructura en interior: Clase de servicio 1. Luz de cercha: 8 m. Separación entre pórticos: 2,5 m. Material de cubierta: Panel sándwich: 0,226 kN/m2 Enlistonado: 0,05 kN/m2 (SE-AE pg19). Pizarra sin enlistonado con solaple doble: 0,3 kN/m2 (SE-AE pg19) Correas de pino C18 de sección 145x95 mm separadas 1,22 m entre ejes. Localización: Lugo. Zona de clima invernal 1. Altitud topográfica: 500 m. Pendiente de cubierta: 50 %; α=26,56 º Longitud de la edificación: 30 m. Altura de cumbrera: 6 m. Zona urbana en general, industrial o forestal. Vista general de la cubierta.
Separación entre pórticos: 2,5 m
Alt
ura
tota
l: 6
m
Luz cercha: 8 m
Longitud total de la nave: 30 m
Separación entre correas: 1,22 m
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Esquema de la estructura de cercha planteada.
Nudo 4: articulación en deslizadera según eje x del plano de la cercha.
Nudo 0: articulación fija.
Esquema de propuesta de dimensionado para el cálculo de la cercha.
Barra 0
Barra 1 Barra 2
Barra 3
Barra 8
Barra 6 Barra 7
Barra 4 Barra 5
Barra 9
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1. HIPÓTESIS DE CÁLCULO Hipótesis 1: Cargas permanentes. Duración: permanente Hipótesis 2: Sobrecarga de mantenimiento. Duración: corta. Hipótesis 3: Sobrecarga de Nieve: altitud menor de 1000 m. Duración. Corta. Hipótesis 4: Sobrecarga de Viento transversal A. Duración: corta. Hipótesis 5: Sobrecarga de Viento transversal B. Duración: corta. Hipótesis 6: Sobrecarga de Viento longitudinal. Duración: corta. CARGAS PERMANENTES H1: Cargas permanentes. Peso propio de la cercha:
• Peso propio de los pares de sección 145x195 mm con una densidad de 380 kg/m3 (C18): 0,145·0,195·380 = 10,74 kg/m = 0,107 kN/m
• Peso propio de pendolón, tornapuntas y tirante de sección 145x145 mm con una densidad de 380 kg/m3 (C18): 0,145·0,145·380= 8 kg/m = 0,08 kN/m
Peso que aportan las correas de sección 95x145 mm separadas 1,22 m entre sí y con una densidad de 380 kg/m3 (C18) a cada par:
Peso de cada correa: 0,095·0,145·2,5 · 380 = 13,09 kg/correa En cada faldón hay 5 correas: 13,09 · 5 = 65,4 kg por faldón Peso de correa por metro lineal del par (4,47 m): 65,4/4,47= 14,64 kg/m = 0,147 kN/m
Peso de material de cubierta x separación entre cerchas: qp = (0,226+0,05+0,3)·2,5=1,44 kN/m
Valores de carga permanente de la H1 a introducir en el programa: Sobre los pares: Carga uniforme: 1,587 kN/ml
Peso propio de los pares: 0,107 kN/ml En el resto de los elementos se incluirá el valor de su peso propio: 0,08 kN/ml.
Visualización de cargas H1: cargas permanentes.
1,587
0,080
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CARGAS VARIABLES H2: Sobrecarga de mantenimiento. Categoría G: Cubiertas accesibles únicamente para conservación. (SE-AE pg5) G1: Cubiertas con inclinación inferior a 20º: Carga uniforme: 1 kN/m2 G2: Cubiertas con inclinación superior a 40 º: Carga uniforme: 0 kN/m2 En este caso la inclinación es de 26,56º, interpolando se obtiene el siguiente valor: Carga uniforme: 0,672 kN/m2 El valor tabulado de estas cargas es el valor característico en proyección horizontal, para considerar la inclinación se multiplica por el coseno del ángulo de pendiente, obteniéndose como resultado final las siguientes cargas para esta hipótesis: Carga uniforme: 0,672· cos(26,56)=0,601 kN/m2 Valor de la carga por metro lineal a introducir en H2: 0,601·2,5=1,503 kN/m H3: Sobrecarga de Nieve. Zona climática de invierno 1, 500 m de altitud: 0,7 kN/m2 (SE-AE pg42). Coeficiente de forma µ, toma el valor 1 por ser el ángulo de inclinación de la cubierta menor que 30º (SE-AE pg12). El valor tabulado de esta carga es el valor característico en proyección horizontal, para considerar la inclinación se multiplica por el coseno del ángulo de pendiente, obteniéndose como resultado final las siguientes cargas para esta hipótesis: 0,7·cos(26,56º)= 0,626 kN/m2 Valor de la carga por metro lineal a introducir en H3:
0,626·2,5=1,565 kN/m
Visualización de cargas H2: Sobrecarga de mantenimiento
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CARGAS DE VIENTO Se considera que la acción del viento genera una fuerza perpendicular a la superficie de cada punto expuesto, o presión estática qe, que puede expresarse como: qe= qb·ce·cp qb: presión dinámica del viento. Lugo se encuentra en Zona C de presión dinámica, qb=0,53 kN/m2. (SE-AE pg23). ce: coeficiente de exposición. ce= F(F+7k) F=k·Ln(max(z,Z)/L) Grado de aspereza IV: k=0,22 L=0,3 Z=5 z(m): altura de la edificación, 6 m. F= 0,22·Ln(6/0,3)=0,659 ce=0,659(0,659+7·0,22)=1,449 cp: coeficiente de presión exterior que se obtiene según las tablas del Anexo D del C.T.E. del documento Seguridad Estructural: Bases de cálculo y Acciones en la edificación. H4: Sobrecarga de Viento transversal A. El coeficiente de presión exterior cp se obtiene de la interpolación de los valores del aparatado a) de la tabla D.4 (SE-AE pg30) para cubiertas a dos aguas con un ángulo de 26,56º y para las superficies estimadas que se presentan en la siguiente tabla. Para esta hipótesis se toman los valores de viento transversal de succión.
Visualización de cargas H3: Sobrecarga de nieve
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La cercha más desfavorable en cuanto a viento se encuentra a 2,5m del pórtico de fachada, viéndose afectada por las cargas de las zonas F,G y H en un faldón y J e I, en el otro. En el primer faldón se ha considerado la influencia del viento proporcional en las zonas F y G.
Viento transversal A Datos P.Dinámica qb (kN/m2)
0,52
Coeficiente exposición
1,449
Pendiente (grados)
26,56
z(m)= 6 d(m)= 8 b(m)= 12,5 e(m)= 12
Resultados Viento transversal A Zona F G H I J Superficie (m2)
4,02 32,20 93,91 93,91 40,25
Coeficiente eólico (cp)
-0,996 -0,624 -0,223 -0,400 -0,615
Presión estática qe (kN/m2)
-0,751 -0,470 -0,168 -0,301 -0,463
Presión estática (kN/m)
-1,878 -1,175 -0,420 -0,753 -1,158
Visualización de cargas H4: Sobrecarga de viento transversal A
Cercha más desfavorable a 2,5 m de fachada y su área tributaria.
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H5: Viento transversal B El coeficiente de presión exterior cp se obtiene de la interpolación de los valores del aparatado a) de la tabla D.4 (SE-AE pg30) para cubiertas a dos aguas con un ángulo de 26,56º y para las superficies estimadas que se presentan en la siguiente tabla. Para esta hipótesis se toman los valores de viento de presión. Viento transversal B Datos P.Dinámica qb (kN/m2)
0,52
Coeficiente exposición
1,449
Pendiente (grados)
26,56
z(m)= 6 d(m)= 8 b(m)= 12,5 e(m)= 12
La cercha más desfavorable en cuanto a viento se encuentra a 2,5m del pórtico de fachada, viéndose afectada por las cargas de las zonas F,G y H en un faldón y J e I, en el otro.
Resultados Viento transversal B Zona F G H I J Superficie (m2)
4,02 32,20 93,91 93,91 40,25
Coeficiente eólico (cp)
0,585 0,585 0,354 0 0
Presión estática qe (kN/m2)
0,441 0,441 0,267 0 0
Presión estática (kN/m)
1,103 1,103 0,668 0 0
Visualización de cargas H5: Sobrecarga de viento transversal B
Cercha más desfavorable a 2,5 m de fachada y su área tributaria.
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H6: Viento longitudinal. El coeficiente de presión exterior cp se obtiene de la interpolación de los valores del aparatado b) de la tabla D.4 (SE-AE pg30) para cubiertas a dos aguas con un ángulo de 26,56º y para las superficies estimadas que se presentan en la siguiente tabla. El viento longitudinal producirá un efecto de succión sobre la cubierta.
La cercha más desfavorable en cuanto a viento longitudinal es cualquiera de las cerchas intermedias que se ven afectadas por las cargas de la zona H en los dos faldones.
Viento longitudinal Datos P.Dinámica qb (kN/m2)
0,52
Coeficiente exposición
1,449
Pendiente (grados)
26,56
z(m)= 6 d(m)= 12,5 b(m)= 8 e(m)= 12
Zona F G H I Superficie (m2)
5,44 5,71 55,75 123,50
Coeficiente eólico (cp)
-1,496 -1,843 -0,754 -0,500
Presión estática qe (kN/m2)
-1,127 -1,388 -0,568 -0,377
Presión estática (kN/m)
-2,818 -3,470 -1,420 -0,943
Visualización de cargas H6: Sobrecarga de viento longitudinal
Cercha a 2,5 m de fachada y su área tributaria.
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2. COMBINACIONES DE HIPÓTESIS
Combinación Carga permanente
Sobrecarga mantenimiento
Nieve Viento transv. A
Viento transv. B
Viento longitudinal
1 1,35 2 1,35 1,50 3 1,35 1,50 4 0,80 1,50 5 1,35 1,50 6 0,80 1,50 7 1,35 1,50 0,75 0,90 8 1,35 1,50 0,90
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3. COMPROBACIÓN PAR DE CERCHA (BARRA 0) FLEXOCOMPRESIÓN
Las condiciones que deben cumplirse en el caso de una flexocompresión con pandeo son las
siguientes:
1·
1·
,,
,,
,,
,,
,0,,
,0,
,,
,,
,,
,,
,0,,
,0,
≤++
≤++
dzm
dzm
dym
dym
m
dczc
dc
dzm
dzm
m
dym
dym
dcyc
dc
ffk
f
fk
ff
σσχ
σ
σσχ
σ
En este caso todas las cargas siguen la dirección del eje z, provocando flexión únicamente en
torno al eje y. Por lo tanto, las expresiones anteriores se simplifican de la siguiente manera:
1·
1·
,,
,,
,0,,
,0,
,,
,,
,0,,
,0,
≤+
≤+
dym
dym
m
dczc
dc
dym
dym
dcyc
dc
fk
f
ff
σχ
σ
σχ
σ
Para el cálculo de la flexocompresión, es necesario conocer los valores de axil y momento
flector en la peor sección y para la combinación más desfavorable. Estos valores se obtienen
de los resultados de esfuerzos obtenidos con el software empleado. En este caso, el programa
Estrumad 2007 indica la peor sección (8 de 20) y la combinación más desfavorable para el
caso del par (combinación 7) para la cual ha realizado la comprobación de la pieza.
AXIL MÁXIMO EN LA SECCIÓN 8/20 PARA LA COMBINACIÓN 7
Visualización de esfuerzos combinados de Estrumad 2007
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MOMENTO MÁXIMO EN LA SECCIÓN 8/20 PARA LA COMBINACIÓN 7 EN EL PAR DE LA
CERCHA
La barra del par tiene una sección de 145x195 mm con un axil máximo de compresión de
45.800 N y un momento flector respecto al eje y de 4.200 N·m.
Coeficiente de pandeo respecto al eje y.
Visualización de esfuerzos combinados de Estrumad 2007
pg6 :M
115 pg
pg6
M-SE maciza. madera as,transitori o spersitente situación
M-SE fibra la a paralela compresión a ticacaracterís resistenca : M-SE corta. carga la de duración 1, CS maciza, madera :
46123,1
1890,0
:fibra la a paralela compresión a cálculo de aResistenci
,,
mod
,,mod
γ
γ
koc
M
koc
fK
,f
k2222
ddddc , 0 ,c , 0 ,c , 0 ,c , 0 ,N / m mN / m mN / m mN / m m ffff
===
2222ddddc , 0 ,c , 0 ,c , 0 ,c , 0 ,
N / m mN / m mN / m mN / m m σσσσ621
195·145800.45
:fibra la a pararalela compresión a cálculo de Tensión
,AreaNd ===
mm 29,56195·145
406.596.89
y.eje al respecto sección la de giro de Radio: iy
===AI
i yy
433
mm 406.596.8912195·145
12·
y.eje al respecto inercia de Momento:
=== hbI
I
y
y
).M-(SE
1. ecoeficient del valor da,biarticula como barra la considera se estructura la de plano el para : xxxx). (esquema mm 2680 ,comprimida pieza la de Longitud :
mm 2.680 680.2·1·pandeo de eficaz Longitud
pg125
,
y
yyk
L
LL
β
β ===
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Coeficiente de pandeo respecto al eje z.
.N/mm 6.000 es valor su C18 resistente clase una Para ).M-(SE
percentil 5% al ientecorrespond fibra la a paralelo delasticida de módulo del ticocaracterís Valor :
N/mm 12,2661,47
000.6
pandeo de crítica Tensión
2,0
22
22,02
,,
pg115
k
y
kycritc
E
E=== π
λπσ
61,4729,56
680.2
y.eje al respecto flectando xz, plano el en pandeo el para comprimida pieza una de mecánica Esbeltez
, ===y
yky i
Lλ
115 pg M-SE fibra la a paralela compresión a ticacaracterís resistenca :
83,012,26
18
relativa. Esbeltez:
,0,
,,
,0,,
,
kc
ycritc
kcyrel
yrel
f
f===
σλ
λ
ada.microlamin yencolada laminada madera para 1,0maciza. madera para 2,0
piezas. las de rectitud la a asociado Factor:
90,0)83,0)3,083,0·(2,01·(5,0))3,0·(1·(5,0 22,,
==
=+−+=+−+=
c
c
c
yrelyrelcyk
βββ
λλβ
0 , 8 00 , 8 00 , 8 00 , 8 0χχχχyyyyc ,c ,c ,c , =
−+=
−+=
222,
2 83,090,090,0
11: yeje al respecto pandeo de eCoeficient
yrelyy kk λ
433
mm 156.540.4912145·195
12·
z. eje al respecto inercia de Momento:
=== hbI
I
z
z
mm 9,41195·145
156.540.49
z. eje al respecto sección la de giro de Radio: iz
===AIi z
z
67,1680.2476.4
tornapunta hasta barra la de longitudcumbrera hasta par del total Longitud
:será caso este en pandeo de ecoeficient El cumbrera. la hasta par del total longitud
la en pandear puede barra la que considera se estructura la de al larperpendicu plano el para
xxxx). (esquema mm 2680 ,comprimida pieza la de Longitud
: :
mm 4.476 680.2·67,1·pandeo de eficaz Longitud
,
==
===
y
zzk
LLL
β
β
8,1069,41
476.4
z. eje al respecto flectando xy, plano el en pandeo el para comprimida pieza una de mecánica Esbeltez
, ===z
zkz i
Lλ
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13
Por tanto el par de sección 145x195 mm sometido a flexocompresión con pandeo se encuentra
al 76 % de su capacidad en cuanto a estado límite último.
.N/mm 6.000 es valor su C18 resistente clase una Para ).M-(SE
percentil 5% al ientecorrespond fibra la a paralelo delasticida de módulo del ticocaracterís Valor :
N/mm 19,58,106
000.6
pandeo de crítica Tensión
2,0
22
22,02
,,
pg115
k
z
kzcritc
E
E=== π
λπσ
115 pg M-SE fibra la a paralela compresión a ticacaracterís resistenca :
86,119,5
18
relativa. Esbeltez:
,0,
,,
,0,,
,
kc
zcritc
kczrel
zrel
f
f===
σλ
λ
maciza. madera para 2,0piezas. las de rectitud la a asociado Factor:
39,2)86,1)3,086,1·(2,01·(5,0))3,0·(1·(5,0 22,,
=
=+−+=+−+=
c
c
zrelzrelczk
ββ
λλβ
0 , 2 60 , 2 60 , 2 60 , 2 6χχχχzzzzc ,c ,c ,c , =
−+=
−+=
222,
2 86,139,239,2
11:z eje al respecto pandeo de eCoeficient
zrelzz kk λ
ada.microlamin madera ylaminada madera maciza, madera de resrectangula secciones para0,7 :K
:valores siguientes los adopta yltransversasección la en material
del adhomogeneid de falta la ytensiones de ciónredistribu la cuenta en tiene que factor:
). M-(SE material del propiedad la para seguridad de parcial ecoeficient :
). M-(SE flexión a aresistenci la de ticocaracterís Valor:f1. es k de valor el tanto por mm, 150 que mayor es h altura. de factor :k
M-SE corta. carga la de duración 1, CS maciza, madera:
N/mm3,118·1·9,0
··
:x eje al respecto flexión a cálculo de aResistenci
mm 938.9186195·145
6·W
:rrectangula sección una Para .resistente Módulo:Wledesfavorab más ncombinació la para cálculo de Momento :
18938.9000.200.4
: yeje al respecto flexión a cálculo de Tensión
m
M
km,
hh
mod
2,mod
322
y
y
pg6
pg115
pg6
m
dy,m,
K
f
γ
γk
fKK
hb
MWM
M
kmh
d
y
d
1 2 , 4 61 2 , 4 61 2 , 4 61 2 , 4 6
N / m mN / m mN / m mN / m m 4 , 5 74 , 5 74 , 5 74 , 5 7σσσσ 2222ddddy ,y ,y ,y ,m ,m ,m ,m ,
===
===
===
176,046,12
57,4·70,0
46,12·26,0
62,1
·
153,046,12
57,4
46,12·80,0
62,1
·
,,
,,
,0,,
,0,
,,
,,
,0,,
,0,
≤=+=+
≤=+=+
dym
dym
m
dczc
dc
dym
dym
dcyc
dc
fk
f
ff
σχ
σ
σχ
σ
Curso de construción en madeira
14
4. COMPROBACIÓN TIRANTE DE LA CERCHA (BARRA 4) FLEXOTRACCIÓN
Las condiciones que deben cumplirse en el caso de una flexotracción son las siguientes:
1
1
,,
,,
,,
,,
,0,
,0,
,,
,,
,,
,,
,0,
,0,
≤++
≤++
dzm
dzm
dym
dymm
dt
dt
dzm
dzmm
dym
dym
dt
dt
ffk
f
fk
ff
σσσ
σσσ
En este caso todas las cargas siguen la dirección del eje z, provocando flexión únicamente en
torno al eje y. Por lo tanto, las expresiones anteriores se simplifican de la siguiente manera:
Para el cálculo a flexotracción es necesario conocer los valores de axil y momento flector en la
peor sección y para la combinación más desfavorable. Estos valores se obtienen de los
resultados de esfuerzos obtenidos con el software empleado. El programa Estrumad indica la
peor sección (10 de 20) y la combinación más desfavorable para el caso del tirante
(combinación 7) para la cual ha realizado la comprobación.
AXIL MÁXIMO EN LA SECCIÓN 10/20 PARA LA COMBINACIÓN 7
Visualización de esfuerzos combinados Estrumad 2007
1
1
,,
,,
,0,
,0,
,,
,,
,0,
,0,
≤+
≤+
dym
dymm
dt
dt
dym
dym
dt
dt
fk
f
ffσσ
σσ
Curso de construción en madeira
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MOMENTO MÁXIMO EN LA SECCIÓN 10/20 PARA LA COMBINACIÓN 7
La barra del tirante tiene una sección de 145x145 mm con un axil máximo de tracción de
41.600 N y un momento flector respecto al eje y de 200 N·m.
Visualización de esfuerzos combinados de Estrumad 2007
).M-(SE material del propiedad la para seguridad de parcial ecoeficient :
). M-(SE fibra la a paralela tracción a aresistenci la de ticocaracterís Valor:f
1006,1145150150K
:aserrada madera Para . mm 150 de menor canto con aserrada madera de piezas en plicará Se altura. de factor: K
M-SE corta. carga la de duración 1, CS maciza, madera:
N/mm 26,73,111·19,0
·:fibra la a paralela tracción a cálculo de aResistenci
(b·h). sección la de áreal :le.desfavorab más ncombinació la para tracción de axil del valor :
N/mm 89,1145·145600.41
:fibra la a pararalela compresión a cálculo de Tensión
pg6
pg115
pg6
M
kt,0,
2,02,0
h
h
mod
2,,mod
2
γ
γ
≈=
=
=
===
===
h
k
fkk
AN
AreaN
M
koth
d
d
ddddt , 0 ,t , 0 ,t , 0 ,t , 0 ,
ddddt , 0 ,t , 0 ,t , 0 ,t , 0 ,
ffff
σσσσ
Curso de construción en madeira
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En este caso todas las cargas siguen la dirección del eje z, provocando flexión únicamente en
torno al eje y. Por lo tanto, las expresiones anteriores se simplifican de la siguiente manera:
Por tanto, el tirante de sección 145x145 mm sometido a flexotracción se encuentra al 29 % de
su capacidad en cuanto a estado límite último.
En el caso de que la cercha se diseñe con uniones tradicionales, es necesario comprobar
manualmente las secciones reducidas del tirante que se vean rebajadas en los puntos de
unión.
madera. la de productos otros ysecciones otras para 1,0:Kada.microlamin
madera ylaminada madera maciza, madera de resrectangula secciones para0,7 :K:valores siguientes los adopta yltransversa sección la en material del
adhomogeneid de falta la ytensiones de ciónredistribu la cuenta en tiene que factor:
). M-(SE material del propiedad la para seguridad de parcial ecoeficient :
). M-(SE flexión a aresistenci la de ticocaracterís Valor:f
1006,1145150150K
:aserrada madera Para mm. 150 de menor canto con aserrada madera de piezas en plicará Se altura. de factor :k
M-SE corta. carga la de duración 1, CS maciza, madera:3,118·1·9,0
··
:x eje al respecto flexión a cálculo de aResistenci
m
m
M
km,
2,02,0
h
h
mod
,mod
pg6
pg115
pg6
m
dy,m,
K
f
γ
γ
≈=
=
=
===
h
k
fKK
M
kmh22221 2 , 4 6 N / m m1 2 , 4 6 N / m m1 2 , 4 6 N / m m1 2 , 4 6 N / m m
322
y
y
mm 104.5086145·145
6·W
:rrectangula sección una Para .resistente Módulo:Wledesfavorab más ncombinació la para cálculo de Momento :
104.508000.200
: yeje al respecto flexión a cálculo de Tensión
===
===
hb
MWM
d
y
d2222
ddddy ,y ,y ,y ,m ,m ,m ,m ,0 , 3 9 N / m m0 , 3 9 N / m m0 , 3 9 N / m m0 , 3 9 N / m mσσσσ
128,046,1239,07,0
62,798,1
129,046,1239,0
62,798,1
,,
,,
,0,
,0,
,,
,,
,0,
,0,
≤=+=+
≤=+=+
dym
dymm
dt
dt
dym
dym
dt
dt
fk
f
ffσσ
σσ
Curso de construción en madeira
17
5.COMPROBACIÓN DE PENDOLÓN DE CERCHA (BARRA 8) TRACCIÓN UNIFORME
PARALELA A LA FIBRA.
Las condiciones que deben cumplirse en el caso de una tracción uniforme paralela a la fibra son
las siguientes:
1,0,
,0, ≤dt
dt
fσ
Para el cálculo de la tensión a tracción paralela es necesario conocer el valor del axil en la peor
sección y para la combinación más desfavorable en el caso del pendolón (barra 8). Este valor se
obtiene de los resultados de esfuerzos obtenidos con el software empleado. El programa
Estrumad indica la peor sección (0 de 20) y la combinación más desfavorable para el caso del
pendolón (combinación 7) para la cual ha realizado la comprobación.
La barra del pendolón tiene una sección de 145x145 mm con un axil máximo de tracción de
18.500 N.
Visualización de esfuerzos combinados de Estrumad 2007
Curso de construción en madeira
18
Por tanto, el pendolón de sección 145x145 mm sometido a tracción se encuentra al 11,5 % de
su capacidad en cuanto a estado límite último.
).M-(SE material del propiedad la para seguridad de parcial ecoeficient :
). M-(SE fibra la a paralela tracción a aresistenci la de ticocaracterís Valor:f
1006,1145150150K
:aserrada madera Para mm. 150 de menor canto con aserrada madera de piezas en plicará Se altura. de factor: K
M-SE corta. carga la de duración 1, CS maciza, madera:
N/mm 62,73,111·19,0
·:fibra la a paralela tracción a cálculo de aResistenci
(b·h). sección la de áreal :le.desfavorab más ncombinació la para tracción de axil del valor :
N/mm 88,0145·145500.18
:fibra la a pararalela tracción a cálculo de Tensión
pg6
pg115
pg6
M
kt,0,
2,02,0
h
h
mod
2,,mod
2
γ
γ
≈=
=
=
===
===
h
k
fkk
AN
AreaN
M
koth
d
d
ddddt , 0 ,t , 0 ,t , 0 ,t , 0 ,
ddddt , 0 ,t , 0 ,t , 0 ,t , 0 ,
ffff
σσσσ
1115,062,788,0
,0,
,0, ≤==dt
dt
fσ