ESQUEMA DEL DISEÑO DEL PROYECTO
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CURSO — 2009/10
Profesor tutor: Dr. Daniel Prat Rico
PROYECTO FIN DE MÁSTER EN
GESTIÓN SOSTENIBLE Y
TECNOLOGÍAS DEL AGUA
Estudio del sistema de abastecimiento, depuración y
aprovechamiento de pluviales para las instalaciones del
Camping Marjal Resort, sito en las inmediaciones del
"Parc Natural del Fondo d'Elx-Crevillent”
Joan-Miquel Tomàs i Tomàs
Ingeniero Técnico Industrial
Licenciado en Antropología Social.
Máster en gest ión de l agua 2009-2010 Joan-Miquel Tomàs i Tomàs
ÍNDICE1.- TÍTULO Y SUBTÍTULO DEL PROYECTO2.- INTRODUCCIÓN
2.1.- Datos del promotor y de la obra.
2.2.- Objeto del proyecto.
2.3.- Datos de partida y características de la urbanización del camping.
2.4.- Ubicación.
3.- DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS3.1.- Necesidades de consumo humano
3.2.- Necesidades y opciones disponibles para riego.
3.2.1.- Cálculo de la ETP.
3.2.2.- Coeficiente de cultivo.
3.2.3.- Cálculo del consumo.
3.2.4.- Otros consumos de agua.
3.2.4.1.- Consumo anual de agua para el césped.
3.2.4.2.- Consumo anual para árboles singulares.
3.2.4.3.- Consumo total anual para regadío.
3.3.- Volumen de aguas residuales.
3.4.- Volumen de pluviales.
3.5.- Cuadro resumen de necesidades y disponibilidad de las distintas
aguas.
3.6.- Diseño de alcantarillas y colectores.
4.- CONCEPTO DE CALIDAD Y SOSTENIBILIDAD4.1.- Objetivos de certificación en calidad y medio-ambiente.
4.2.- La sostenibilidad como valor añadido.
5.- SOLUCIONES DE ABASTECIMIENTO.5.1.- Recursos de agua potable y regadío.
5.2.- Estudio de alternativas y comparativa económica.
6.- SOLUCIONES DE SANEAMIENTO.6.1.- Características de las aguas residuales.
6.2.- Análisis de las simulaciones del proceso.
6.3.- Soluciones posibles.
6.4.- Alternativas y coste económico.
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7.- DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROCESO PROPUESTO .7.1.- Descripción de las obras e instalaciones
7.2.- Arqueta de entrada y pretratamiento.
7.3.- Tratamiento biológico mediante aireación prolongada.
7.3.1.- Consideraciones generales
7.3.2.- Descripción del tratamiento biológico diseñado
7.3.3.- Recirculación y purga de fangos
7.3.4.- Decantación secundaria
7.4.- Cloración
7.4.1.- Laberinto de cloración
7.5.- Tratamiento de fangos
7.6.- Agua de servicios
7.7.- Aire de servicios
8.- CONCLUSIÓN.
7.1.- Solución propuesta
9.- PLANOS10.- BIBLIOGRAFÍA.
ANEXO 1: Normativa aplicable.
ANEXO 2: Tarifas.
ANEXO 3: Imágenes del camping.
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1. TÍTULO Y SUBTÍTULO DEL PROYECTO.
Estudio del sistema de abastecimiento, depuración y aprovechamiento de
pluviales para las instalaciones del Camping Marjal Resort, sito en las
inmediaciones del Parque Natural del Fondo d'Elx-Crevillent
2. INTRODUCCIÓN
2.1.- Datos del promotor y de la obra.
La empresa promotora del proyecto es Marjal Natura, perteneciente al
GRUPO MARJAL. Con sede social en Avda. del Puerto, 15, 03140
Guardamar del Segura (ALICANTE), www.grupomarjal.com. Telf. 966726664 ·
Fax 966726536. El resto, son datos irrelevantes para el objeto académico del
presente trabajo.
2.2.- Objeto del proyecto.
La empresa Marjal Natura está inmersa en la construcción de un cámping en
la pedanía de San Felipe Neri, en terrenos que sin estar afectados, quedan
próximos al Parque Natural del Fondo d'Elx-Crevillent, siendo así que la
existencia de canales, azarbes y acequias hacen que la interacción entre
parque y entorno sea continua y hasta cierto punto, imprevisible.
Pretendo realizar el estudio que posibilite una gestión sostenible de los
recursos y que al mismo tiempo ofrezca un valor añadido a las propias
instalaciones al poder mostrarlas como un modelo de gestión y tratamiento del
agua.
El trabajo pretende evidenciar cuales son las técnicas y las condiciones
económicas óptimas para llevar a cabo la construcción de un sistema de
aprovechamiento de las aguas pluviales, la potabilización de aguas salobres y
la depuración de aguas residuales para destinarlas a la posterior reutilización.
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2.3.- Datos de partida y características de la urbanización del camping.
SUPERFICIES ( m2 ) Parcela mínima 382.336Parcela mínima 382.336Uso Terciario3% ocupación máx. 11.470,08Zonas verdes 267.635Superficie de piscinas 1.250Viales y accesos 101.981
VOLÚMENES ( m3 )A - Volumen previsto para abastecimiento. 109.500 4000*0,075*365B - Volumen previsto para regadío. ?C - Volumen a aportar para regadío desde la red de abastecimiento de agua de riego.
B-A-E
D - Volumen de piscinas 6.000Balsas de riego ?Depósitos de homogeneización ?Depósitos de abastecimiento.1 900E - Cantidad de agua de pluviales susceptible de ser recogida y almacenada. 34.410
Volumen de agua de riego a contratar. A+C+DTabla 2.- Volúmenes de almacenamiento en el cámpins
CAUDAL PUNTA (temporada alta)
l / min m3 / h
Caudal de abastecimiento = Caudal de residuales. 42 2,5
CAUDAL PUNTA (temporada baja)
l / min m3 / h
Caudal de abastecimiento = Caudal de residuales. 4 0,25Tabla 3.- Caudales previstos
1La normativa obliga a la instalación de unos depósitos de emergencia que garanticen el abastecimiento para tres días de funcionamiento.
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2.4.- Ubicación.
Se hace necesario hablar con un poco de detenimiento de la situación del
cámping y del impacto medioambiental que puede producir.
Figura 1.- Foto aérea del cámping y el Parc Natural del Fondo
La distancia al parque natural de El Fondo d'Elx-Crevillent es apenas de dos
kilómetros, está por lo tanto en una zona de afectación muy importante y se
tendrán que observar las indicaciones de la Conselleria de Medi Ambient.
Este parque está catalogado como Grupo Albuferas, marjales litorales y
ambientes asociados, tiene una extensión de 2.387,24 hectáreas y afecta los
términos municipales d'Elx y Crevillent.
Es una antigua cuenca endorreica utilizada como embalse de regulación para
riego. Se trata de uno de los espacios con mayor riqueza de fauna avícola del
País Valenciano.
Los usos del suelo predominantes son el ambiente de humedal: lámina de
agua, marjal.
En cuanto a las singularidades de funcionamiento tenemos que la
alimentación se realiza mediante agua superficial dominante y también
subterránea, aunque sin valorar en la actualidad.
La calidad del agua las hace aptas para uso agrícola y el drenaje es artificial
por medio de compuertas y bombeo
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El suelo es no urbanizable protegido.
El perímetro, segun la descripción de la Conselleria es el siguiente:
El límite de este Parque se describe siguiendo un circuito perimetral, recorrido
en el sentido de las agujas del reloj y que comienza en el término municipal de
Crevillent, en el arranque de la Vereda de Sendres desde el camino de
Crevillent a Catral. A partir de este punto continúa por:
Vereda de Sendres (AV-3006) hasta el escorredor que en dirección suroeste
la conecta con el camino de Crevillent al Pinet, a la altura del vértice Pa-646,
que se corresponde con el límite de la zona 44 (SNU Protección de
saladares), del PGOU de Elx, revisión de 1985.
Límite de dicha zona 44 hasta el PK 8,650 de la carretera local de Elx a
Dolores (AP-3061).
Carretera local de Elx a Dolores entre el PK 8,650 y el arranque de la
carretera del Fondo o del Contador o Carril de Vistabella.
Carretera del Fondo o Carril de Vistabella hasta el límite del término municipal
de Crevillent.
Límite del término municipal de Crevillent hasta el camino del Azarbe de la
Partición al Azarbe de Moncada.
Por este camino hasta su encuentro con el Azarbe de Moncada.
Antiguo trazado del camino del Azarbe de Moncada al Azarbe del Riacho
hasta el Azarbe del Riacho, coincidiendo con el tramo correspondiente del
límite este de la Zona 1-5 (EI Hondo), del SNU de Protección Especial del
PGOU de Crevillent (adaptación y revisión de 1982).
Azarbe del Riacho hasta su cruce con el camino de Crevillent a Catral.
Camino de Crevillent a Catral hasta el arranque de la Vereda de Sendres,
punto donde finaliza.
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3.- DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS
3.1.- Necesidades de consumo humano
La pretensión de llevar a cabo la construcción de un camping conlleva un
trabajo muy importante en lo que respecta a la planificación de recursos
hídricos. Concretamente, en este proyecto, hemos de tener en cuenta que los
principales usos son, por un lado consumo humano y por otro regadío. Ambos
bloques, subdivididos a su vez en puntos que a continuación detallaremos y a
su vez, teniendo en cuenta la gestión de pluviales y de las aguas residuales
generadas.
Como se puede adivinar, hablamos de una gestión integral y a escala, del
ciclo del agua.
Los consumos asimilables vienen dados por los datos que se obtienen de
zonas turísticas.
Cuadro 1.- Consumo de agua en hotesles de 3 estrelllas
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Comparamos estos datos con los que se observan en una población turística
como se observa también en el caso de Benidorm.Cuadro 1.- Consumo de agua en
apartamentos
Los consumos en camping que se encuentran en la bibliografía hablan de 120
litros/plaza ofertada/día.
Por su lado la empresa tiene un histórico de datos de consumo de un camping
sito en la vecina población de Guardamar del Segura y que refleja un
consumo medio por plaza ofertada y día de 75 litros.
Así pues, para el dimensionamiento de las instalaciones cogeremos el valor
más desfavorable, que es el de 120 l/pl/d, mientras que para contar con el
aporte para riego, definiremos un consumo de 75 l/pl/d al ser este el caso más
desfavorable al contabilizar como imput de agua.
Personas Consumo L/plaza día
Consumo m3/día
Consumo m3/año
Nº máximo de campistas 4.000 75 300 109.500Personal laboral por turno 40 50 2 730
Tabla 4
Dado el elevado índice de estacionalidad de la actividad, para el cálculo
hidráulico sería necesario trabajar con los datos más desfavorables que
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obviamente serán en temporada estival y que según diversos autores,
tenemos unos consumos aproximados de 150 l/persona y día. Pero dado que
la empresa dispone de históricos de consumo en un camping de su propiedad
y situado en una población cercana. El dato que se toma como representativo
del consumo es de 75 l/pers/día
3.2.- Necesidades y opciones disponibles para riego.
Para obtener las necesidades diarias de agua para riego, se operará de la
siguiente manera:
Figura 2.- Esquema de la evapotranspiración
3.2.1.- Cálculo de la ETP.
O evaporación potencial para la plantación que se desea regar. Los cálculos
se realizarán siempre para la situación mas desfavorable, esto es, para el mes
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de máximo consumo, que suele coincidir con Julio. Como orientación, la ETP
en Crevillent y en el mes de Julio es de unos 175 mm/mes (175 l/m2 y mes),
equivalentes a 5,64 mm y día (5,64 l/m2 y día). Para el presente estudio,
tomaremos los datos de la estación más próxima al cámping y que es la de
Catral, donde la ETP en el mes de julio coincide con la de Crevillent tal y
como se aprecia en la tabla siguiente:
Estación (mm) Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic Suma del/al
Catral ETo 41 52 86 109 140 166 174 150 108 75 47 38 1186 1999-
2010P 33 20 26 44 33 10 2 8 49 56 36 33 350
Crevillent ETo 39 50 84 108 139 166 174 152 107 72 44 34 1169 1999-
2010P 24 19 25 34 32 10 2 8 44 40 27 25 290Tabla 5. http://estaciones.ivia.es
Para este estudio se ha tenido en consideración que el camping se encuentra
más cerca de la estación de Catral que la de Crevillent, por lo tanto los datos
con los que vamos a trabajar son los de Catral.
De forma genérica, también se puede obtener la ETP en la tabla 6, en el cual
se relacionan el clima la temperatura y la humedad relativa.
CLIMA TEMPERATURA PROMEDIO
HUMEDAD RELATIVA PROMEDIO
E.T.P. mm/día
Fresco/húmedo < 20 > 50 % 2,5Fresco/seco <20 < 50 % 3,5Moderado/húmedo 20 – 30 > 50 % 4,5Moderado/seco 20 – 30 < 50 % 5Cálido/húmedo 30 – 38 > 50 % 6,3Cálido/seco 30 – 38 < 50 % 7Muy cálido/húmedo > 38 > 50 % 8Muy cálido/seco > 38 < 50 % 9
Tabla 6
Esta ETP./ día habrá que aumentarla de un 10-15%, en concepto de eficiencia
de riego, que para el riego por aspersión se sitúa en el 85-90%. Siguiendo el
ejemplo propuesto y considerando una eficiencia del 87%, la ETP corregida
será
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ETP= (4'5 + 15%) x (100/87) = 5,94 mm » » 6 mm /día 6 l/m2 y día.3.2.2.- Coeficiente de cultivo.
Se aplicará un coeficiente de cultivo (Kc) para cada tipo de planta, referido
dicho coeficiente a un cultivo de referencia:
Césped = 1 Dicho coeficiente específica las necesidades de agua de determinadas
plantas en relación con el césped, y puede obtenerse en la tabla siguiente:
Tipo de planta Coeficiente tipoPlanta de zona árida (xerófilas) 0,2 – 0,3 Cítricos y frutales 0,6 – 0,7 Arbustos ornamentales 0,7 - 0,8 Bancales de flores 0,8 – 1,0Césped 1
Tabla 7
3.2.3.- Cálculo del consumo.
El conocimiento de este dato permitirá conocer el volumen de agua mensual
consumida y, por tanto, su costo; para lo cual, hay que recordar que:
1 mm de agua = 1 l/m2 = 10 m3 /ha
Por ejemplo, para calcular el coste de agua de un jardín de 1.000 m2 de
césped, con unas necesidades diarias (ND) = 6 mm. Precio del m3 de agua
de 0,3 €
Consumo referido al mes de Julio.
1000 m2 X 6 l/m2 X 31 días = 186.000 l/mes = 186 m3
Coste: 186 m X 0,3 €/m3 = 55,8 €/mes.
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3.2.4.- Otros consumos de agua.
Arbustos ornamentales: (Nerium oleander, Ginerium argenteum, Ligustrum
japonica, etc).
Kc=0,7
ND= 6 l/m2 x 0,7 = 4,2 l/m2 y día.
Tapizantes, macizos de flores, etc: (Viola tricolor, Juniperus chinensis, etc).
Kc=0,8
ND= 6 l/m2 x 0,8= 4,8 l/m2 y día.
Arbustos y plantas autoctonas de zonas áridas: (Rosmarinus officinalis,
Cytisus racemosus, etc).
Kc=0,3
ND= 6 l/m2 x 0,3= 1,8 l/m2 y día.
Árboles singulares: (Platanus bignonioides, Prunus cerasifera "Pisardii", etc).
Kc=0,7
ND= 6 l/m2 x 0,7= 4,2 l/m2 y día.
En este caso se regará la zona radicular sombreada, cuya superficie puede
considerarse comprendida entre 3 y 5 m2.
Necesidades diarias = ND = 4,2 l/m2 y día x 4 m2 = 17,8 l/día y árbol »
18 litros/día y árbol.
Si el riego de los árboles se realiza por el sistema de goteo, los emisores se
situarán en la zona sombreada, considerando en este caso un coeficiente
reductor o coeficiente de sombra (Ks) de 0,6.
ND= 18 l/día y árbol x 0,6 = 10'8 ==> 11 l/día y árbol.
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3.2.4.1.- Consumo anual de agua para el césped.2
En función de la ETP correspondiente a los meses que se necesita riego, se elabora el siguiente cuadro:
MESESETP
(mes) ETP x EFICACIA (87%) Lluvias (mm)CONSUMOS PREVISTOS
DIARIO* 5 días/semana MESUAL
ENERO 41 47,13 14 1,07 5,34 33,13
FEBRERO 52 59,77 19 1,41 7,03 40,77
MARZO 86 98,85 15 2,7 13,52 83,85
ABRIL 109 125,29 36 2,98 15,26 89,29
MAYO 140 160,92 36 4,03 20,15 124,92
JUNIO 166 190,8 11 5,99 29,97 179,8
JULIO 174 200 1 6,42 32,1 199
AGOSTO 150 172,41 11 5,21 26,03 161,41
SEPTIEMBRE 108 124,14 19 3,5 17,52 105,14
OCTUBRE 75 86,21 39 1,52 7,61 47,21
NOVIEMBRE 47 54,02 22 1,07 5,34 32,02
DICIEMBRE 38 43,68 31 0,41 2,04 12,68
CONSUMO ANUAL (litros) 1109,22
Tabla 8
Resumiendo la tabla anterior deducimos que el consumo anual para césped,
bajo el supuesto de 5 días de riego a la semana será, redondeando de 1110
litros por m2
3.2.4.2.-Consumo anual de agua para árboles singulares.
Tomando como referencia lo explicado anteriormente en cálculo de
necesidades de agua en arboles singulares en el apartado de cálculos, el
consumo de agua por árbol y día es de 11 litros / día y árbol, para los meses
de julio y agosto.
3.2.4.3.-Consumo total anual para regadío.
Para este cálculo, se comparan las necesidades de agua de estos vegetales con las del césped, y se aplica el coeficiente de cultivo (Kc).
2http://www.elriego.com/informa_te/parques_publicos/ejemplo_parque/consumo_agua.htm
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VARIEDAD Kc mm/m2 y año SUPERFICIE m2
VOLUMEN ANUAL EN m3
CESPED 1 1.110 2.000 2.220
VEGETACIÓN XERÓFILA3 0,3 331 70.000 23.184
BANCALES DE FLORES 1 1.110 10.000 11.100
TAPIZANTES Y ARBUSTOS 0,8 888 15.000 13.320
ARBOLES 0,7 777 170.635 132.583
TOTALES 267.635 182.407Tabla 9
ÍNDICE = 182.407 / 38,23 '= 4.771 m3/ha/año.
4.770.866 litros/ 2 ha/año. = 2.385.433Tabla 10
Es decir 2.385 m3/ha/año > 1800 m3/ha/año.
Como se observa, a pesar de cumplir con las recomendaciones realizadas en
cuanto a porcentaje de zonas a ajardinar, el índice ha sobrepasado los límites
establecidos.
En estos casos, es posible obtener la autorización para el enganche a la red
de abastecimiento, aunque puede que no la den. Ante esta última
circunstancia solo cabe como solución, la reducción de zonas de césped y
arbustos-tapizantes, aumentando las zonas de vegetación xerófila y arbolado.
Por ejemplo:
VARIEDAD Kc mm/m2 y año SUPERFICIE m2
VOLUMEN ANUAL EN m3
CESPED 1 1.110 2.000 2.220VEGETACIÓN XERÓFILA4 0,3 331 170.000 56.304BANCALES DE FLORES 1 1.110 10.000 11.100
TAPIZANTES Y ARBUSTOS 0,8 888 15.000 13.320ARBOLES 0,7 777 70.635 54.883
TOTALES 267.635 137.827
3Planta de zona árida4 Planta de zona árida
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ÍNDICE = 137.827 / 38,23 '= 3.605 m3/ha/año.
3.604.876 litros/ 2 ha/año. = 1.802.438 O.K.
Es decir 1.802 m3/ha/año ≈ 1.800 m3/ha/año.
Índice mas aproximado al otorgado.
El coste del agua, a razón de 0,3 €/m3 de media será de:
182.407 x 0,30 €/m3 '= 54.722 €/año
O bien, reduciendo el consumo:
137.827 x 0,30 €/m3 '= 41.348 €/año
3.3.- Volumen de aguas residuales.
Como se ha visto en el punto 3.1.- Necesidades de consumo humano, los
volúmenes consumidos en este concepto son:
Personas Consumo L/plaza día
Consumo m3/día
Consumo m3/año
Nº máximo de campistas 4.000 75 300 109.500Personal laboral por turno 40 50 2 730
Tabla 11
Con lo que, aceptando que no hay pérdidas, tomamos:
Volumen de aguas residuales = 109.500 + 730 = 110.230 m3/añoTabla 12
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3.4.- Volumen de pluviales.
Respecto de las aguas pluviales, se ha de asegurar que los volúmenes
recogidos no saldrán del ámbito de acción del paraje natural del Fondo. Es
decir, que no se hará una derivación de recursos a otras zonas, lo cual implica
que no se podrá utilizar en usos que impliquen la exportación o el vertido a un
sistema de alcantarillado que acabe llevando los caudales obtenidos por
precipitación climatológica, fuera del área de influencia del Paraje Natural.
Los volúmenes recogidos en cubiertas e imbornales, fruto de la escorrentía,
serán derivados a una balsa de homogeneización cuyo destino, una vez
tratadas estas aguas, será únicamente el regadío.
Obtendremos de esta manera dos beneficios medio ambientales, uno será el
evitar que fruto de las escorrentías se deposite suciedad en las azarbes de
desagüe, y un segundo será el hecho de que al reutilizar estas aguas, el
volumen requerido de caudales externos será menor y conseguiremos así
rebajar la demanda del recurso.
En última instancia, se asegura siempre el retorno de los caudales de
pluviales a la zona de precipitación.
A efectos de cálculo de volúmenes, en función de la pluviometría y de la
superficie disponible tenemos:
Pluviometría útil (l/m2) Superficie Volumen a almacenar (m3)150 50.000 7.500
Tabla 13
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3.5.- Cuadro resumen de necesidades y disponibilidad de las distintas aguas.
(m3/año)USO ENTRADAS SALIDAS SUMATORIO
Consumo humano 110.230 110.230Pluviales 7.500 117.730Césped 2.220 115.510Vegetación xerófila 23.184 92.326Bancales de flores 11.100 79.006Tapizantes y arbustos 13.320 65.686Arboles frutales (bordes) 132.583 -66.897Baldeo de calles y otros 3.650 -70.547
Tabla 14
De lo que se deduce que se ha de contratar un volumen para abastecimiento
mínimo de 110.230 m3, mientras que el volumen necesario para regadío será
de 142.294 m3 si se recoge el volumen de pluviales previsto y de 149.794 m3
si no es así. Con lo que los costes previstos quedan:
USO m3 / año Coste €/m3 €/añoConsumo humano 110.230 0,5 55.115Regadío 70.547 0,4 28.219
TOTAL ANUAL 83.334Tabla 15
3.6.- Diseño de alcantarillas y colectores.
Determinado el caudal que se ha de transportar, tanto a nivel de aguas negras
como de aguas blancas, se ha de determinar la sección más adecuada, junto
a consideraciones de diseño como la profundidad de la conducción, el diseño
del perfil longitudinal y las comprobaciones de resistencia.
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Para el cálculo correcto de la sección de las conducciones, será preciso
definir la velocidad de circulación del agua en la conducción adoptada,
debiendo establecerse unos límites mínimos y máximos al objeto de:
. Asegurar la auto-limpieza del colector, para lo cual la velocidad del agua
debe ser suficientemente elevada, a fin de evitar la sedimentación y depósito
de las partículas sólidas transportadas por el agua, que daría lugar a la
producción de olores y fermentaciones anaerobias.
. Evitar erosiones en las paredes. del colector debido a la acción mecánica del
agua, 10 que también requiere limitar superiormente la velocidad del agua.
En general, para un caudal y unas condiciones de contorno dadas, la
velocidad en una sección depende de la pendiente del colector, de sus
características geométricas (forma) y de su rugosidad.
De todos modos, no siempre es posible conseguir simultáneamente que un
colector presente una velocidad que asegure la auto-limpieza cuando
transporta caudales bajos, y que para caudales altos, dicha velocidad sea
inferior a un valor recomendado para la conservación mecánica de la
conducción.
Por tanto, puede asumirse que para caudales bajos exista una cierta
sedimentación, siempre que se presenten caudales suficientemente elevados
y frecuentes que aseguren la limpieza del colector.
a) Velocidad mínima: una corriente de agua, dependiendo de su velocidad, es
capaz de arrastrar elementos en suspensión tal y como se señala en la tabla
siguiente:
Clase de material
Velocidad de la corriente (m/s)
Arcilla 0.1Arena fina 0.15Arena gruesa 0.20Gravilla 0.30Grava 0.3
Tabla 16 Tipo de materiales arrastrados, función de la vdad de la corriente
19
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Cabe destacar que:
Las aguas pluviales suelen arrastrar partículas sólidas de mayor tamaño y
más fácilmente sedimentables que las aguas negras. Es de esperar que a
menor caudal transportado por un colector, menor sea la velocidad.
Si el colector transporta aguas negras, puede ocurrir que la naturaleza de
éstas propicie la formación de SH2, no deseable dado que puede dar lugar a
problemas de conservación en el colector y en las instalaciones de
tratamiento. Su formación está favorecida, entre otros factores, por elevadas
temperaturas y bajas velocidades. Para aguas residuales con elevada DBO. V
a una temperatura próxima a los 30°C es aconsejable una velocidad superior
a 1m/s.
Aunque no existe un criterio unánime, para fijar el valor de la velocidad
mínima admisible, se establecen los siguientes valores que pueden servir de
referencia:
· En sistemas unitarios: superior a 0'6 m/s
· En sistemas separativos: 1 m/s para los colectores de aguas
pluviales y
· 0'6 m/s para los de aguas negras.
b) Velocidad máxima: la velocidad máxima admisible en un colector,
generalmente de hormigón, se fija para evitar, en la medida de lo posible, el
deterioro de las juntas y de las paredes del colector, debido a la acción
erosiva del agua.
La bibliografía existente presenta una enorme disparidad de criterios en
cuanto a la máxima velocidad admisible en un colector de aguas pluviales. En
general, para un colector de aguas pluviales fabricado en hormigón V con una
correcta ejecución, no es recomendable superar una velocidad de 6 m/s para
el caudal del provecto.
20
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En el caso de un colector que transporta únicamente aguas negras, el límite
máximo de velocidad puede fijarse en 3 m/s para el caudal punta.
Si se trata de un colector unitario, este límite máximo no debe superar los 5m/
s. El caudal a considerar en tal caso será el integrado por el caudal punta de
aguas negras y el caudal máximo de aguas pluviales determinado en dicha
área.
c) Selección del tipo de sección: la sección a adoptar debe presentar unas
características tales que, ante la variación del caudal y, en consecuencia, de
la lámina de agua en la sección, para una pendiente adoptada, la velocidad se
mantenga lo más constante posible.
La sección circular es la normalmente utilizada tanto para saneamientos
unitarios como separativos, para diámetros requeridos inferiores a 60cm. A
partir de este valor de diámetro, las alcantarillas con sección oval o especial
son más recomendables.
4.- CONCEPTO DE CALIDAD Y SOSTENIBILIDAD
4.1.- Objetivos de certificación en calidad y medio-ambiente.
Para la consecución de una certificación conjunta de calidad y medio
ambiente, no escapa a nadie las dificultades que entraña en tanto que se ha
de aumentar de forma considerable la documentación e incluso el personal
especialmente preparado y destinado a tal efecto, pero se ve ámpliamente
recompensado en tanto en cuanto las ventajas a medio y largo plazo son
muchas y muy interesantes tanto organizativas como económicas.
Veamos en el siguiente cuadro, un resumen de ventajas e inconvenientes en
distintos ámbitos de la empresa.
21
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Departamento Ventajas InconvenientesContabilidad Orden y control Burocracia inicialComercial Conocimiento realidadMantenimiento Mantmto. Preventivo Más papeleoMandos intermedios Mejor controlGerencia Conocimiento y control Más inversión inicial
Tabla 17
Óbviamente tenemos unos inconvenientes iniciales que son fácilmente
superables y que se ven ámpliamente superados por las ventajas de la
implantación de un sitema de calidad total.
El objetivo que se plantea es el de poder ofrecer una imagen referida a la
calidad y el cuidado del medio ambiente, acorde con la que se espera de un
cámping resort como es este caso.
La calidad es un valor en si mismo y está totalmente justificada su búsqueda
por el simple hecho de que es un requisito indispensable en todas las
empresas. No existe ninguna empresa que entienda que no ha de priorizar en
la oferta de calidad ya que aún en el hipotético caso de priorizar el beneficio
económico, todo el mundo acepta y entiende que este objetivo se ve
amplificado por el hecho de ofrecer calidad. Es decir, aquello que una
certificación homologada puede acreditar cara al público.
Por otro lado, el sector turístico busca cada vez con más insistencia la
posibilidad de llevar a cabo sus actividades de ocio con la seguridad de no
estar afectando negativamente a su entorno natural. Cada vez más gente
queremos salir de vacaciones y estar seguros de que no vamos a alterar el
medio ambiente.
En este sentido, una empresa de este sector que es capaz de ofrecer a sus
clientes la certificación que acredita el cumplimiento de la Norma ISO 14000,
sin duda, tiene una gran ventaja a nivel de imagen, pero no hemos de olvidar
de que la acción convencida de actuar en beneficio del entorno, acaba
beneficiando mediante una sustancial rebaja de costes de explotación, tal y
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como se demuestra en este mismo estudio, con respecto a la depuración y
reutilización de las aguas.
La empresa debe plantearse el objetivo de conseguir ambas certificaciones y
encima, ser capaz de tener unas instalaciones de depuración visitables y que
puedan servir de muestra como interés turístico.
Así, ofrecer la posibilidad de hacer visitas guiadas al sistema de
aprovechamiento del agua, se puede complementar con la creación de
“paseos del sol”, donde por ejemplo, se muestren unas instalaciones
fotovoltaicas de obtención de energía, o de agua caliente sanitaria por energía
solar.
Zonas de huerta, donde se posibilite el contacto y se enseñe lo que es el
trabajo en el campo.
En definitiva, crear una muestra feaciente de como se tratan los residuos y de
como se trabaja en el entorno de la comarca.
4.2.- La sostenibilidad como valor añadido.
La función del cámping es óbviamente la de negocio, aunque la etimología de
la palabra nos podría llevar a engaño ya que en este caso no se trata de la
negación del ocio, sino todo lo contrario, que es: su fomento en aras a la
conjunción básica de lo que podríamos llamar, el triangulo vacacional
comprendido por, naturaleza, cultura y relax.
Podemos decir que el tipo de personas que frecuentan estos establecimientos
buscan generalmente estos valores en sus desplazamientos vacacionales.
Siendo el RESPETO, así, en mayúsculas, el valor que une los anteriores
formando el espacio común en donde se encuentran los otros.
Un establecimiento comercial cualquiera, marca la diferencia ofreciendo estos
valores y situandose en el plano del respeto a la naturaleza, el respeto a las
culturas y el respeto al descando.
23
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Si se puede acreditar la afectividad de la acción correctora de la
contaminación y la minimización de residuos e impacto ambiental, el cliente
concienciado (que hemos de estar deacuerdo en que es la mayoría) se
inclinará sin dudarlo hacia quien le ofrece estas garantías. En ese sentido,
una certificación de cumplimiento de las normas ISO 14000 e ISO 9000, que
sea generalmente ecptada ofrecerá sin dudas una mayor rentabilidad
económica, sinedo la inversión a realizar, fácilmente recuperable.
Enseñar las instalaciones de depuración, será sin duda un valor añadido que
redundará en una mayor confianza por parte de los usuarios y también
cumplirá una función educativa de primer orden y siempre agradable de
conocer.
5.- SOLUCIONES DE ABASTECIMIENTO.
Una vez hecha una aproximación a las necesidades de consumo así como a
la descripción de las obras que se pretenden ejecutar, entramos en detalle de
como se han de distribuir los recursos, cuales serán las alternativas y en
última instancia, cual es la solución propuesta para este caso
5.1.- Recursos de agua potable y regadío.
Los recursos de que a priori se puede disponer son:
1. Agua potable municipal de distribución en baja. (limitada por informe de
la comisaria de aguas que indica la necesidad de conseguir nuevas
fuentes de suministro alternativas)
2. Agua salobre de subsuelo, accesible a nivel freático de superficie.
3. Agua de pluviales (limitada a uso exclusivo de baldeo)
4. Agua reutilizada (aguas grises + residuales)
24
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Como se puede apreciar por el esquema, el consumo del camping en todos
los usos será la suma de los caudales aportados por el subsuelo, el suministro
de agua potable, las aguas pluviales y el agua reutilizada.
El siguiente cuadro recoge el listado de usos y consumos previstos
Uso Ámbito Opción disponible. Volumen
Doméstico - Personal en plantillaSuministro red.Agua desalada
730- Clientes 109.500-Recreo,piscinas, atracciones 6.000- Instalaciones saneamiento Re-utilización aguas grises 16.425- Pulverizado para climatizar Desalada 432- Agua potable de consumo Suministro red./Desalada 5.475
Regadío - Césped (paspalum) Agua salobre2.220
- Césped
Depurada- Arbolado. 132.583
- Plantas ornamentales. 24.420
- Baldeo de calles y parcelas Suministro red.Agua desalada
Reutilización de pluviales
70.200
Tabla 18
25
Potable. . . P%
Subsuelo. . . S%
Pluviales P%
Reutilizada R%
Baldeo = B% + P%
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5.2.- Estudio de alternativas y comparativa económica.
En base a los costes de que se dispone, tenemos:
Agua de uso Volumen m3/año
Abasteci-miento
Abastecimien-to de regadío
Agua desalada marina5
Depuración Ósmosis
Coste unitario € / 1,5877 0,1741 1,5 0,2 0,9
Doméstico 109.500 173.853 164.250
Regadío 182.407 31.751 36.481 98.550
Tabla 19
6.- SOLUCIONES DE SANEAMIENTO.
6.1.- Características de las aguas residuales.
Cuestiones a tener en cuenta:
a) Se trata de aguas residuales de características homólogas a las
urbanas.
DBO5 423 mg/l
S. Susp. 430 mg/l
pH 7,7
Grasas 30 mg/l
b) Se pretende hacer uso de las aguas grises, utilizándolas de nuevo
en cisternas y elementos análogos.
d) El uso a que se destinan las aguas depuradas es el de regadío. Se
ha de tener en cuenta que se precisa un tratamiento terciario.
e) La topografía es plana.
f) Se pretende hacer un sistema separativo de aguas pluviales y
residuales.
5Se tendría que ver la posibilidad de firmar un convenio para el suministro.
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El camping, como ya se ha indicado, tiene capacidad para 4000 personas y
aunque en un principio no es previsible que tenga esta ocupación, si que se
ha de utilizar como referente máximo.
Las cantidades que se consumen en un camping de similares características y
cuyos datos se han obtenido de las instalaciones que esta misma empresa
tiene en Guardamar, son de un promedio de 75 litros/hab/día de
abastecimiento.
El caudal medio de las aguas negras es:
díadíahabhQmd
33 m240*
m075'0000.48'0 =∗∗=
que en horas, viene a ser :
hQmd
3m10=
El caudal punta de aguas negras se determina según la ecuación, como:
díahQQ mdpt
33 m840m355'3* ===
El caudal mínimo de aguas negras se determina según la ecuación, como:
díahhQQ md
333
minm48m22'0*m102'0* ====
Teniendo en cuenta que las velocidades mínima y máxima de circulación en
sistemas unitarios se ha de encontrar entre 0'6 m/s y 5 m/s, el cálculo de los
diámetros de las distintas conducciones se ha de proyectar teniendo en
cuenta el número y la ubicación de los distintos bombeos así como las
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distancias a la EDAR. Estos cálculos, se han de llevar a cabo en cuanto se
acepte la ejecución propuesta y se decida la localización de cada uno de los
elementos.
6.2.- Análisis de las simulaciones del proceso.
Corriente 1 2 3 4 5 6 7Q (L/s) 3,00 4,60 4,60 2,80 1,80 0,20 1,60S (mg/L) 400 265,91 14,5 14,5 14,5 14,5 14,5Xv (mg/L) 0 4521,74 4880 10 13000 13000 13000Xnv (mg/L) 15 1227,17 1325 0 3500 3500 3500
En rojo, las corrientes de entrada y salida global del proceso.
En azul, las corrientes internas del proceso.
28
7
1 2 3
6
4
5
Reactor Decantador
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Lo primero que debemos hacer es, plantear valores de entrada para la
corriente 1, basandonos en aguas similares a las que se tendrán.
Luego, sabiendo que la purga (corriente 6) es un caudal pequeño, le damos
valor de salida a la corriente de efluente 4.
El balance global de flujo volumétrico es:
Q1 = Q4 + Q6
Los valores de salida en la corriente 4, son tomados de los valores permitidos
por la legislación. Es decir, hasta 20 mg/l de S en invierno y 14,5 mg/l de S en
verano, 0 para sólidos no volátiles (Xnv) y 10 de sólidos volátiles.
Planteado eso, ya tenemos el caudal de 4 y 6. Y podemos empezar a jugar
con los valores internos. Lo principal es darle un caudal a la corriente 5, que
es la salida de lodos del decantador secundario.
Q5 = Q6 + Q7
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Como la corriente 5 da lugar a 6 y 7, las concentraciones de S, Xv y Xnv son
las mismas para las tres corrientes. Lo que varía es el caudal.
Como ya hemos fijado el valor de la purga, proponemos un valor para Q5 y
determinamos el valor de Q7.
En vista de que en el decantador se acumulan lodos, la cantidad de “S” no
varía y sigue siendo 14,5 (valor que es constante desde que sale del reactor).
Lo que si se incrementa es la concentración de Xv y Xnv. En nuestro caso,se
han propuesto los valores de 13000 y 3500 mg/L, en la bibliografía existen
referencias que permiten saber cuales son los valores lógicos.
Así, una vez tenemos caracterizadas las corrientes 1, 4, 5, 6 y 7. Se procede
a hacer lo mismo con la 2 y 3.
Para caracterizar la corriente 2 hay que hacer unos balances, para S y para X.
Para la corriente 2
Q2 = Q1 + Q7
Balance de S
LmgsL
sLLmgsLLmgQ
QSQSS /91,265/6,4
/6'1/5'14/3/4002
77112 =∗+∗=∗+∗=
Balance de Xv
LmgsL
sLLmgsLQ
QXvQXvXv /74,4521/6,4
/6,1/13000/6,402
77112 =∗+∗=∗+∗=
Balance de Xnv
LmgsL
sLLmgsLLmgQ
QXnvQXnvXnv /17,1227/6,4
/6,1/3500/3/152
77112 =∗+∗=∗+∗=
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Máster en gest ión de l agua 2009-2010 Joan-Miquel Tomàs i Tomàs
Estas son las concentraciones de sustrato y biomasa en la corriente 2, antes
de entrar al reactor. En el reactor los valores de Xv y Xnv aumentan
ligeramente. Siendo los esos valores redondeados los que le aplican a la
corriente 3.
Respecto a S, ya en el reactor es donde ocurre la digestión aerobia, así que lo
que salga del reactor ya debe ir con un S = 20 mg/L como la corriente final.
Por eso 3, también tiene S=20 mg/L
De esta manera, tenemos caracterizadas todas las corrientes, con valores
lógicos para un proceso de lodos activos.
6.2.1.- Datos tenidos en cuenta para el cálculo de las instalaciones.
DATOS DE PARTIDA
a) Caudales Caudal medio diario 400 m3/h Caudal medio horario 16,7 m3/h Caudal punta pretratamiento 83,3 m3/h Coeficiente punta tratamiento biológico 0Coeficiente punta tratamiento biológico 41,67 m3/h
b) Calidad del agua de entrada D.Q.O 800 mgO2/lD.B.O5 400 mgO2/lD.Q.O/D.B.O5 1,7S.S 400 mgSS/lN.T 60 mgN/lN.K.T 60 mgN/lN.K.T(no hidrolizable) 3 mgN/lN.N03 0 mgN/lN.N02 0 mgN/lN.NH4
+ 52 mgN/lN.Org 8 mgN/lP.T
31
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c) Cargas medias de entrada D.B.O5 160 kgDBO5/dS.S 160 kgSS/dN.T 24 kgN/dNKT 24 kgN/dP.T 4 kgP/d
d) Calidad del agua de salida D.B.O5 <25 mgO2/lS.S <35 mgSS/lN.T <15 mgN/lP.T* <2 mgP/l*Con precipitación química (no contemplada)
e) Otros requisitosConcentración de fango espesado >3 %Contenido en volátiles del fango espesado <70 %
6.3.- Soluciones posibles.
Teniendo en cuenta que la contaminación del medio ambiente producto de los
vertidos de aguas residuales de pequeñas aglomeraciones urbanas con
población menor de 10.000 habitantes, es cuantitativa y cualitativamente muy
inferior a la generada por las medianas y grandes poblaciones, la proliferación
de este tipo de asentamientos y su habitual ubicación en zonas de alta
fragilidad ambiental como es el caso, o en captaciones de agua con destino
prioritario a abastecimientos, son características peculiares que hacen
aconsejable el estudio específico de la depuración de las aguas de este tipo
de núcleos urbanos.
La depuración de aguas en pequeñas EDAR's tiene una serie de problemas, a
saber:
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Máster en gest ión de l agua 2009-2010 Joan-Miquel Tomàs i Tomàs
1. No hay mucho personal cualificado para atender la explotación de las
pequeñas depuradoras y este hecho que no puede, ni debe ser
suplantado por automatizaciones sofisticadas.
2. Por cuestiones de escala, tenemos que tanto la inversión inicial como
la explotación de pequeñas depuradoras, resulta muy cara.
3. Las aguas residuales generadas por pequeñas aglomeraciones
urbanas como es el caso de un camping, tienen como características
más destacables las siguientes:
3.1. Gran estacionalidad.
3.2. Gran variación de caudal: puntas y valles muy acusados.
3.3. Gran variación de la carga contaminante.
3.4 La contaminación se caracteriza por ser origen doméstico
(biodegradable)
Así pues, tenemos que el esquema básico de una depuradora puede ser:
33
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Las operaciones de depuración suelen ser una combinación de:
· Operaciones y procesos de tratamiento.
· Medición de caudal
· Desbaste y tamizado
· Dilaceración
· Homogenización de caudal
· Mezclado
· Floculación
· Decantación/sedimentación
· Flotación
· Filtración
· Procesos químicos unitarios
· Precipitación química
· Adsorción
· Desinfección
·Tratamientos primarios
· Fosa séptica
· Tanque Irnhoff
· Decantación primaria
· Aplicaciones subsuperficiales
· Zanjas filtrantes
· Lecho filtrante
· Pozo filtrante
· Lecho de turba
· Aplicaciones superficiales
· Riego · Infiltración rápida
· Escorrentía superficial
· Lecho de juncos
· Procesos biológicos aerobios
· Fangos activos (aireación prolongada, canales de oxidación)
· Lechos bacterianos .
· Procesos de biopelícula
· Contactores biológicos rotativos (biodiscos, biocilindros. . .)
34
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· Lagunaje (aerobio)
· Digestión/estabilización de fangos
· Procesos biológicos anaerobios
· Lagunaje anaerobio
· Digestión/estabilización de fangos
Los sistemas más comunes son:
Tratamiento secundario biológico - fangos activos
El tratamiento secundario biológico, tiene por objeto la oxidación y eliminación
de las sustancias disueltas y coloidales, transformándolas por la acción de los
microorganismos (bacterias, protozoos, ...) en sustancias sedimentables que
pueden ser separadas del agua mediante decantación.
La oxidación de la materia orgánica es un fenómeno complejo que genera la
energía necesaria para la vida de los microorganismos, y sus manifestaciones
(reproducción, crecimiento, movimiento, ...)
Para un buen control del proceso biológico de tratamiento de las aguas
residuales es necesario conocer los principios básicos que gobiernan el
crecimiento y nutrición de los microorganismos causantes de la oxidación
biológica de la materia orgánica.
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Máster en gest ión de l agua 2009-2010 Joan-Miquel Tomàs i Tomàs
En el proceso de tratamiento biológico tienen lugar diferentes fases en el
crecimiento y desarrollo de las colonias de microorganismo s, én presencia
de:
· Materia orgánica
· Elementos nutrientes.
· Oxígeno para dar lugar a unos productos finales, materia orgánica
parcialmente oxidada, CO2, H20, NH3, fosfatos y sulfatos.
Atendiendo al medio donde se desarrollan los microorganismo s, los sistemas
de tratamiento biológico los podemos clasificar en dos grupos:
a) Biomasa suspendida o soporte liquido
b) Biomasa fija o soporte sólido
El sistema de tratamiento biológico de biomasa suspendida es lo que se
conoce normalmente como tratamiento por "FANGOS ACTIVOS", que
consiste en una acumulación de microorganismos que se mantienen en
suspensión en una masa de agua a tratar o "LICOR MEZCLA" (reactor
biológico) y se muevan libremente bajo la forma de pequeñas aglomeraciones
36
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de 1 a 5 mm. de diámetro, llamados flóculos, y a los que se tiene que ir
aportando oxígeno para que vivan y se desarrollen.
Según la acumulación/concentración de microorganismos en el licor mezcla,
tienen lugar diversas variantes de tratamiento:
– Sistema convencional, que puede ser a su vez de:
· Fuerte carga CM > 0,5
· Media carga O,2<CM<0,5
· Baja carga O,08<CM>0,2
COMPOSICIÓN TÍPICA DE AGUAS RESIDUALES URBANAS (ARU)
Parámetro Concentración (mg/l)
ARU débil ARU media ARU fuerte
Sólidos totales 350 720 1200- disueltos totales 250 500 850- sólidos en suspensión 100 220 350- sólidos sedimentables 5 10 20
DBO5 100 200 300
COT 80 160 290DQO 250 500 1000Nitrógeno total 20 40 85
- orgánico 8 15 35- amoniaco libre 12 25 50- nitritos 0 0 0- nitratos 0 0 0
Fósforo total 4 8 15- orgánico 1 3 5- inorgánico 3 5 10
Oxígeno disuelto 0,2 0,1 0Cloruros 30 50 100Sulfato 20 30 50Alcalinidad 50 100 200Aceites y grasas 50 100 150Coliformes totales 106-107 NMP 107-108 107-109 COV < 100 μg/l 100-400 > 400
37
Máster en gest ión de l agua 2009-2010 Joan-Miquel Tomàs i Tomàs
- Aireación prolongada CM<0,08
Para aportar el oxígeno y mantener en suspensión los microorganismos, se
utilizan diversos elementos mecánicos:
· Turbinas (superficiales y sumergidas)
· Soplantes
· Depósitos de oxigeno liquido, y gasificación del mismo
La depuración de un agua residual mediante el proceso de fangos activados
se desarrolla en tres etapas:
· Adsorción y absorción de la materia orgánica por los flóculos
biológicos.
· Oxidación y degradación de la materia orgánica, y síntesis de nuevos
microorganismos
Hay una variante de fangos activos que es el PROCESO ORBAL.
Este sistema consiste en una serie de canales concéntricos, en los que las
cantidades de oxígeno suministrado varían de un canal a otro.
El agua pasa, inicialmente, al canal periférico y a través de pasos sumergidos,
va circulando de un canal a otro para llegar finalmente a un decantador.
La característica principal del sistema orbal es el diferente grado de
oxigenación que se mantiene en los distintos canales, típicamente operando
en 0, 1 y 2 ppm de oxígeno disuelto en el primer, segundo y tercer canal
respectivamente.
El sistema es idóneo para procesos de nitrificación-desnitrificación, ya que el
agua entra en el primer canal y el fango allí existente empieza a degradar la
materia orgánica, empezando a desarrollarse bacterias desnitrificantes (zona
de poco oxígeno), posteriormente el agua va pasando por los canales mas
oxigenados donde va sufriendo procesos de oxidación biológica y nitrificación.
El licor mezcla sé recircula del tercer al primer canal, permitiendo que los
38
Máster en gest ión de l agua 2009-2010 Joan-Miquel Tomàs i Tomàs
nitratos formados sean transformados en nitrógeno atmosférico por las
bacterias desnitrificantes.
Lecho bacteriano o filtro percolador
Consiste en hacer pasar el agua residual sobre un material de gran superficie
específica, produciéndose de esta forma el crecimiento de los microorganismo
s en la superficie del mIsmo.
Este material puede ser plástico, piedras silíceas, coque metalúrgico, etc. El
principio de funcionamiento del lecho bacteriano consiste en que la materia
orgánica es absorbida por la película biológica o biofilm, en cuya capa externa
es oxidada por los organismos aerobios.
Al ir creciendo la “biopelícula" la materia orgánica no puede llegar hasta los
microorganismos situados cerca del medio soporte, entrando entonces dichos
microorganismos en la fase de auto-oxidación, perdiendo la capacidad de
adhesión al medio, produciéndose el desprendimiento de la biopelícula, el
arrastre con el agua y el inicio del crecimiento de una nueva biopelícula.
Contactores biológicos rotativos (c.b.r.): biodiscos Es una variante de los
lechos bacterianos. Consiste en un material soporte plástico que gira
alrededor de un eje horizontal. Este está parcialmente sumergido en un
depósito/reactor por el que circula el agua residual.
El material plástico suele estar conformado como discos de 2 a 4 m. de
diámetro, con una determinada forma para aumentar su rigidez, y al mismo
tiempo su superficie específica (superficie de contacto).
El principio de funcionamiento se basa en el desarrollo de un biofilm o
biomasa activa que se adhiere al medio soporte, que en este caso está en
movimiento al contrario que en los filtros percoladores que está estático.
39
Máster en gest ión de l agua 2009-2010 Joan-Miquel Tomàs i Tomàs
El movimiento de rotación de los discos da lugar a una alternancia en la
absorción de materia orgánica disuelta en el agua residual, y a la absorción
del oxígeno atmosférico por parte de la biomasa activa.
Cuando la biopelícula no está sumergida, absorbe el oxígeno atmosférico,
mientras que cuando lo está absorbe la materia orgánica del agua residual.
El movimiento giratorio del medio soporte da lugar a otros fenómenos que
diferencian los biodiscos de los lechos bacterianos, como son:
· Se produce un contacto homogéneo entre la biomasa y el agua
residual
· Es un medio muy eficaz para mantener el espesor de la biomasa
gracias al rozamiento hidráulico, separándose el exceso de biomasa,y
evitándose así la colmatación o taponatniento del medio soporte
· Mantiene en suspensión el exceso de biomasa desprendido, evitando
la sedimentación de la misma en el depósito/reactor
· Se produce un sistema de aireación que garantiza la no existencia
de zonas de anoxia (es decir, ausencia de oxigeno libre)
Eliminación de fangos
En el caso de un camping, equiparando a una pequeña comunidad, la
producción y tratamiento de fangos requiere una consideración especial por
sus características peculiares. Según su origen, pueden distinguirse varios
tipos de fangos:
fangos primarios
fangos de fosa séptica,
tanque Imhoff
fangos de tratamiento de biopelícula
fangos de aireación prolongada
fangos de tratamiento físico-químico
fangos de lagunaje natural y aireado fangos de aplicación al terreno
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Los fangos primarios deben estabilizarse antes de su deshidratación y
evacuación.
Los fangos procedentes de tratamientos previos, frecuentemente empleados
en pequeños núcleos, que presentan una estabilización anaerobia parcial
(septaje), requieren soluciones especiales que se analizarán a continuación.
Los provenientes de biopelícula o aireación prolongada son fangos bastante
estabilizado s y por tanto con bajo contenido en materia volátil, cuya solución
puede ser tan sencilla como su extensión en eras de secado o tratamiento con
cal.
En los sistemas de aplicación al terreno, la producción es prácticamente nula.
Únicamente se hace necesario el tratamiento y evacuación en los fangos
generados en los tratamiento previos (fosa séptica, tanque Imhoff), que
preceden a la aplicación al terreno.
Como tratamiento de fangos en pequeños núcleos, se recomiendan por su
sencillez y escasa producción de olores los siguientes procesos:
1. digestión aerobia
2. estabilización con cal
3. deshidratación en eras de secado
4. evacuación a vertedero de los fangos secos
Por otro lado, el manejo de fangos de fosas y tanques sépticos puede
representar un importante problema en un camping. En muchos casos, los
fangos son bombeados e introducidos en tanques sobre camiones que luego
se descargan de forma indiscriminada en la red alcantarillado, lo cual
ocasiona daños puntuales en las estaciones depuradoras.
Las tres soluciones más frecuentes para la evacuación final de fangos son:
1. evacuación en terreno agrícola
2. relleno sanitario
3. incineración
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Cuando se emplee como abono, el fango debe estar previamente digerido,
aunque con ello no se garantice la eliminación de gérmenes patógenos.
En pequeños núcleos, la incineración después de la deshidratación no resulta
una medida adecuada desde el punto de vista económico, a no ser que se
haga de forma conjunta con los residuos sólidos (basuras).
Un sistema muy utilizado es la evacuación a vertedero controlado, junto con
las basuras, después de una deshidratación. También se puede obtener
compost, bien solo o mezclado con las basuras. Este sistema permite obtener
un abono de altísima calidad, pero su producción resulta muy costosa, aunque
hemos de tener en cuenta que puede sser utilizado en las mismas
instalaciones del camping.
6.4.- Alternativas y coste económico.
La depuración de influentes con las características urbanas, tienen el
denominador común de utilizar un proceso biológico aerobio.
Dado el poco caudal, se desestima el proceso anaerobio ya que no cubriría
las espectativas mínimas.
Los sistemas de biodiscos, pueden plantearse como una solución válida para
tratar pequeños caudales, pero en este caso y debido a la gran estacionalidad
de la actividad turística, se plantea como más conveniente la utilización de un
sistema biológico compacto donde se integre la aireación en un tanque
independiente situado en el centro y un decantador que circunscribe al
anterior. Esta configuración se conoce coloquialmente como de huevo frito.
Se proponen dos líneas independientes, tal y como se ve reflejado en el plano
correspondient e que se presenta.
El presupuesto aproximado que se ha conseguido para ofrecer una
orientación a la toma de decisión es, de setecientos mil euros, incluido
proyecto técnico, instalaciones e infraestructura de obra civil.
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7.- DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROCESO PROPUESTO .
El proceso de depuración propuesto está compuesto por una arqueta de
recepción, sistema de desbaste, tratamiento biológico mediante fangos
activos en modo de aireación prolongada con sistema de clarificación por
gravedad. El fango en exceso producido, se espesará por gravedad para su
posterior evacuación en forma líquida.
Se ha dotado a la planta de sus correspondientes aliviaderos y derivaciones
en cada etapa.
Para el uso previsto del agua tratada, se ha considerado suficiente la línea de
tratamiento que se describe en los siguientes apartados. No obstante, en el
diagrama de bloques se incorpora un tratamiento terciario, para el afino del
efluente secundario.
El proceso general se puede observar en el plano DIAGRAMA DE BLOQUES.
7.1.- Descripción de las obras e instalaciones.
A continuación se describen las diferentes etapas de tratamiento que
componen la instalación.
7.2.- Arqueta de entrada y pretratamiento.
El colector de llegada, desembocará en una arqueta de recepción de 0,85 m3
de volumen útil, dotada de aliviadero de seguridad, que evacuará el caudal en
exceso que pueda llegar a la instalación, siempre y cuando supere en cinco
veces el caudal medio.
Se instalará (1) una compuerta canal en la entrada a los canales de desbaste,
de 0,4 m de anchura y 0,8 m de altura de tablero, con accionamiento manual y
realizada toda en AISI 316L. Con el cierre de la misma se podrá aislar la
totalidad de la instalación.
Se ha previsto un canal principal de desbaste de 0,40 m de anchura, dotado
con una (1) reja de gruesos de limpieza automática de 20 mm de luz libre
entre barrotes y ancho de las mismas de 10 mm, construida en acero
inoxidable AISI-316L y dotada de cesto con rastrillo de recogida de residuos
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en el mismo material. A continuación se ha instalado (1) un tamiz automático
con una luz de malla de 4 mm, capaz de extraer mediante un tornillo los
residuos depositados hasta (1) un contenedor portátil de 1.000l de capacidad.
Se prevé la construcción de un segundo canal auxiliar de 0,40 m de anchura.
En este canal se instalará una (1) reja de limpieza manual con luz de paso de
20 mm construida en acero inoxidable AISI-316L, se dispondrá de cesto de
escurrido de residuos y rastrillo de recogida, todo en el mismo material.
Los residuos del tamiz automático se extraerán directamente compactados al
contenedor del tamiz, al igual que los generados en las otras rejas, los cuales
se depositarán de forma manual desde sus respectivas cestas de escurridos.
Para el aislamiento del canal principal se dota de dos (2) compuertas tipo
canal de 0,4 m de anchura y 0,8m de altura de tablero con accionamiento
manual, realizadas todas en AISI 316L.
7.3.- Tratamiento biológico mediante aireación prolongada.
7.3.1.- Consideraciones generales
Para el diseño del sistema biológico se ha considerado el mismo caudal de
diseño para la época fría (15ºC) y cálida (25ºC) según la normativa alemana
ATV-131.
El sistema seleccionado es el de fangos activos en suspensión, trabajando a
modo de aireación prolongada para conseguir una correcta estabilización de
los lodos producidos.
El hecho de diseñar un sistema a modo de aireación prolongada implica una
nitrificación del proceso, para lo que hay que habilitar una zona de
desnitrificación. Para ello se ha optado por el sistema de desnitrificación
intermitente. Mediante este sistema se utiliza la misma balsa de aireación
para desnitrificar, siendo necesario la instrumentación correspondiente para
marcar los ciclos de óxia y anóxia.
El sistema de aporte de aire se ha dimensionado para las condiciones de
caudal punta, teniendo en cuenta la altitud de la zona y la Tª en la época
estival.
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7.3.2.- Descripción del tratamiento biológico diseñado.
El tratamiento diseñado consta de dos (2) reactores biológicos de un volumen
unitario de 330m3.
El oxígeno necesario para el proceso será proporcionado por cuatro (4)
aireadores sumergibles (dos por reactor). También se han incluido (1) variador
de velocidad en uno de los dos aireadores de cada línea.
Para mantener el licor mezcla en suspensión durante la fase de anóxia, se
instalan (4) agitadores sumergibles (dos por reactor). Estos equipos
dispondrán de su equipamiento de extracción.
La instrumentación para el control del proceso estará compuesta por una (1)
sonda de medida de oxígeno disuelto, una en cada reactor, y una (1) sonda
Re-doX, una en cada balsa.
7.3.3.- Recirculación y purga de fangos
Para mantener la tasa de recirculación adecuada se dotará en cada línea, de
dos (2) bombas centrífugas sumergibles con rodete tipo vortex, dotadas una
de ellas de variador de velocidad. Con la flexibilidad del variador, serán
capaces de bombear un caudal unitario de 32 m3/h a 1,5 m.c.a para la
recirculación y 20 m3/h a 7,5 m.c.a para la purga. Cada bomba dispondrá de
válvula de retención de bola y válvula de compuerta.
Se dispondrá de dos (2) válvulas de guillotina neumáticas, para la extracción
de fango (purga) hasta el espesador. Una de estas válvulas cortará la línea de
recirculación, y la otra permitirá el paso del fango hacia el espesador. Con
este diseño se evita la instalación de bombas de purga y se dispone de una
bomba de recirculación en reserva activa en cada línea.
En la conducción de recirculación se instalará un caudalímetro
electromagnético con display integrado, asimismo se instalará otro
caudalímetro en la conducción de purga, justo a la entrada al espesador.
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7.3.4.- Decantación secundaria
Para el diseño del sistema de clarificación se ha utilizado la norma alemana
ATV-131, teniendo en cuenta el Índice volumétrico del fango y el tiempo de
espesamiento.
El sistema estará constituido por dos (2) decantadores secundarios de forma
cilindro-cónica de 5 m de diámetro. La superficie unitaria de cada unidad de
decantación secundaria es de 19,5 m2, mientras que el volumen unitario es 39
m3. Los decantadores se realizarán en PRFV, estando ubicados, cada uno en
el interior del reactor biológico.
La recogida de agua decantada, una vez vertida por los dientes del vertedero
triangular, realizado en PRFV, se lleva a cabo mediante un canal de recogida
realizado en el mismo material. El agua decantada del decantador se conduce
a continuación hacia el laberinto de cloración o hacia la arqueta final de agua
tratada, bypasseandose en este caso el laberinto de cloración y el terciario
mediante un juego de válvulas de mariposa. Este bypass se realiza hasta la
arqueta de salida.
7.4.- Cloración
7.4.1.- Laberinto de cloración
El agua decantada se conduce al laberinto de cloración, el cual se ha
dimensionado para la reacción del agua con una disolución comercial de
NaClO. El diseño del laberinto se ha realizado para el caudal punta,
asumiendo un tiempo de contacto superior a 7 minutos y una dosis de cloro
de 8 mg/l. Estos valores son aceptables, teniendo en cuenta que el sistema
está diseñado para la eliminación de N, por lo que no se esperan
concentraciones elevadas de N amoniacal en el efluente.
El laberinto tiene una longitud de 2,5 m y una anchura de 2m, con un calado
de 1,5m. Se han dispuesto 4 compartimientos para provocar un flujo pistón
que permita llevar a cabo correctamente la reacción.
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Para la dosificación de la solución comercial de NaClO se han instalado dos
(2) bombas dosificadoras, capaces de dosificar hasta a 3,8 l/h. El punto de
dosificación se ha habilitado a la entrada del laberinto. Toda la instalación
contará con las válvulas de retención y de seguridad.
Se ha dispuesto un sistema automático de cloración, instalándose un medidor
de cloro en continuo, con el que se optimizará la dosificación de reactivo.
Para el almacenamiento del reactivo se ha previsto un depósito realizado en
PE de 1000l de capacidad con cubeto de seguridad.
7.5.- Tratamiento de fangos
Para el espesamiento de los fangos en exceso, se ha proyectado un
espesador de 17,2m3 de volumen con un diámetro de 2,5 m, construido en
poliéster reforzado con fibra de vidrio. Los fangos espesados serán retirados
periódicamente directamente del espesador por un camión cisterna.
Para aumentar el rendimiento del espesador, se han dispuesto (2) dos
válvulas mariposa accionadas por palanca a distintas alturas del cilindro.
Estas salidas se unen a la conducción que recoge el sobrenadante, realizadas
todas en AISI 316L la parte vista y PEAD la parte enterrada. Todo el caudal
de retorno del espesador se conduce por gravedad hasta el pozo de
elevación.
Toda la parte vista de conducciones que componen el espesador se realizará
en acero AISI 316L.
7.6.- Agua de servicios.
De cara a tener servicio de agua en la instalación se conecta un grupo de
presión a la línea de agua desinfectada. El equipo está formado por (1) bomba
de 1,2 m3/h a 3,5 bares de presión y un calderín. La toma de agua se realizará
de la arqueta de agua tratada, se bombeará al calderín y se distribuirá a los
distintos puntos de la instalación a través de una conducción de PEAD.
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7.7.- Aire de servicios.
Para el accionamiento de toda la valvulería neumática de la instalación se
instalarán un equipo completo de aire a presión, compuesto principalmente
por un filtro, secador y un compresor capaz de comprimir 240l/min de aire a
9kg/cm2. Se realizará una instalación de tubería en acero hasta los puntos de
consumo, instalándose las válvulas de corte y reductores de presión
necesarios.
7.- CONCLUSIÓN.
7.1.- Solución propuesta
La mejor combinación, tanto a nivel económico como medio ambiental es la
utilización de un abastecimiento en red pública.
Si se consigue mediante una propuesta a la entidad de saneamiento, reducir
el canon de depuración, muy posiblemente el coste se vería sensiblemente
rebajado, con lo que una inversión en depuración de alrededor de 700.000 €
se vería rápidamente amortizada, aun sin tener en cuenta que la canalización
para conectar a la instalación de alcantarillado y que se hace innecesaria con
la autodepuración.
1. Interesa tener un sistema de depuración para reutilizar todo el volumen
en regadío.
2. Se ha de diseñar un sistema de recojida de pluviales y también para la
reutilización de las aguas grises.
3. La mayoria de plantas interesa que sean xerófilas para minimizar el
consumo.
4. El césped con mejor resistencia a un cierto grado de salinidad es el tipo
paspalum, que junto con el uso de otras plantas y árboles adecuados,
posibilitaría el consumo de aguas procedentes de las azarbes
cercanas.
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5. Conviene publicitar el sistema de depuración entre los clientes con el
doble motivo de concienciar y al mismo tiempo dejar patentes los
esfuerzos y la línea de compromiso medio ambiental de la empresa.
6. Se pueden aprovechar las instalaciones como un atractivo más, incluso
complementar con una ruta que muestre las energías renovables,
donde y como se instalan.
7. La jardinería ha de ser respetuosa con el entorno. Entre otras cosas, se
propone la consecución de la certificación de calidad y medio ambiente.
8. Se hace necesaria la vigilancia y control por medio de personal
cualificado o mediante la contratación de los servicios a una empresa
especializada, de forma que se integre el suministro, depuración,
reutilización, control de piscinas, asistencia para regadío y también
funciones didácticas y formativas entre personal y clientes.
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Planos
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Bibliografía
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Carreteras. M.O.P.U. (Mayo 1987))
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DIARIAS EN LA ESPAÑA PENINSULAR (Dirección General de
Carreteras. Ministerio de Fomento (1997))
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General del Instituto Nacional de Meteorología. Ministerio de Medio
Ambiente (1997)
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DE RETORNO EN ESPAÑA. UN ESTUDIO POR REGIONES.
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• “Tratamiento de Aguas Residuales”. Ramalho, R.S., Editorial Reverté.
Edición Revisada. España (1996).
• “Tema 1: Digestión Aerobia”. Apuntes de Procesos Biológicos
relacionados con el Tratamiento del Agua. Font, R., Universidad de
Alicante. (2009).
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Anexo INormativa aplicable
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• Directiva 91/244/CEE que modifica la Directiva 79/409/CEE
Directiva 91/244/CEE de la Comisión de 6 de marzo de 1991 por la que se modifica la Directiva 79/409/CEE del Consejo relativa a la conservación de las aves silvestres
• Real Decreto 734/1988, de 1 julio
Real Decreto 734/1988, de 1 julio estableciendo criterios de calidad mínima exigible a las aguas de baño y zonas en que se localizan
• Directiva 81/854/CEE que modifica la Directiva 79/409/CEE
Directiva 81/854/CEE del Consejo, de 19 de octubre de 1981, por la que se adapta, con motivo de la adhesión de Grecia, la Directiva 79/409/CEE relativa a la conservación de las aves silvestres
• Directiva 80/778/CEE
Directiva 80/778/CEE del Consejo, de 15 de julio de 1980, relativa a la calidad de las aguas destinadas al consumo humano
• Directiva 79/869/CEE
Directiva del Consejo 79/869/CEE, de 9 de octubre de 1979, relativa a los métodos de medición y a la frecuencia de los muestreos y del análisis de las aguas superficiales destinadas a la producción de agua potable en los Estados miembros (DOCE núm. L 271, de 29 de octubre de 1979)
• Directiva 79/409/CEE
Directiva 79/409/CEE del Consejo, de 2 de abril de 1979, relativa a la conservación de las aves silvestres
• Directiva 76/464/CEE
Directiva 76/464/CEE del Consejo, de 4 de mayo de 1976, relativa a la contaminación causada por determinadas sustancias peligrosas vertidas en el medio acuático de la Comunidad
• Directiva 76/160/CEE
Directiva 76/160/CEE, del Consejo de 8 de diciembre de 1975, relativa a la calidad de las aguas de baño
• Directiva 75/440/CEE
Directiva 75/440/CEE, del Consejo de 16 de junio de 1975, relativa a la calidad requerida para las aguas superficiales destinadas a la producción de agua potable en los Estados miembros
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• Real Decreto 261/1996, de 16 febrero
Real Decreto 261/1996, de 16 febrero en la que se establecen medidas para la protección contra la contaminación producida por los nitratos procedentes de fuentes agrarias
• Directiva 92/43/CEE del Consejo, de 21 de mayo de 1992
Relativa a la conservación de los hábitats naturales y de la fauna y flora silvestres
• Directiva 91/692/CEE del Consejo, de 23 de diciembre de 1991
Sobre la normalización y la racionalización de los informes relativos a la aplicación de determinadas directivas referentes al medio ambiente
• Directiva 91/676/CEE del Consejo, de 12 de diciembre de 1991
Relativa a la protección de las aguas contra la contaminación producida por nitratos utilizados en la agricultura
• Directiva 91/271/CEE
Directiva 91/271/CEE del Consejo, de 21 de mayo de 1991, sobre el tratamiento de las aguas residuales urbanas
• Directiva 98/83/CEE del Consejo, de 3 de noviembre de 1998
Relativa a la calidad de las aguas destinadas al consumo humano
• Directiva 97/62/CEE que modifica la Directiva 92/43/CEE
Directiva 97/62/CE del Consejo, de 27 de octubre de 1997 por la que se adapta al progreso científico y técnico la Directiva 92/43/CEE, relativa a la conservación de los hábitats naturales y de fauna y flora silvestres
• Directiva 97/49/CEE que modifica la Directiva 79/409/CEE
Directiva 97/49/CE de la Comisión de 29 de julio de 1997 por la que se modifica la Directiva 79/409/CEE del Consejo relativa a la conservación de las aves silvestres
• Directiva 2006/7/CEE del Parlamento Europeo y del Consejo, de 15 de febrero de 2006 que deroga la Directiva 76/160/CEE
Relativa a la gestión de la calidad de las aguas de baño
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• Directiva 2000/60/CE del Parlamento Europeo y del Consejo
Se establece un marco comunitario de actuación en el ámbito de la política de Aguas.
• Directiva 2006/118/CE del Parlamento Europeo y del Consejo, de 12 de diciembre de 2006
Relativa a la protección de las aguas subterráneas contra la contaminación y el deterioro
• Ley 27/2006, de 18 de julio
Se regulan los derechos de acceso a la información, de participación pública y de acceso a la justicia en materia de medio ambiente (incorpora las Directivas 2003/4/CE y 2003/35/CE).
• Ley 9/2006, de 28 de abril
Evaluación de los efectos de determinados planes y programas en el medio ambiente.
• Orden MAM/85/2008, de 16 de enero
Se establecen los criterios técnicos para la valoración de los daños al dominio público hidráulico y las normas sobre toma de muestras y análisis de vertidos de aguas residuales
• Real Decreto Legislativo 1/2008, de 11 de enero
Se aprueba el texto refundido de la Ley de Evaluación de Impacto Ambiental de proyectos
• Real Decreto 1620/2007, de 7 de diciembre, por el que se establece el régimen jurídico de la reutilización de las aguas depuradas.
Modificación del texto refundido de la Ley de Aguas, aprobado por el Real Decreto Legislativo 1/2001, de 20 de julio, en la que se ha dado nueva redacción del artículo 109.1
• Ley 26/2007, de 23 de octubre
LEY 26/2007, de 23 de octubre, de Responsabilidad Medioambiental
• Real Decreto-Ley 4/2007, de 13 de abril
Modifica el texto refundido de la ley de aguas Boe 14 de abril de 2007 pag 16450
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• Reglamento del servicio de agua de Crevillent
Butlletí oficial de la província - alacant, 17 desembre 2002 - n.º 288. Excmo. Ayuntamiento Pleno en sesión de fecha 29.10.02, quedó aprobado definitivamente el “Reglamento del Servicio Municipal de Agua Potable”
• Tarifas 01-01-2010.
http://www.aquagest-levante.es/DOC/Tarifas_Crevillente-01-01-2010%281%29.pdf
• Normalización para la redacción de proyectos realizados por la MCT Versión Abril 2010
http://www.mct.es/es/normativas/normalizacion-entrega-proyectos/276-normalizaci on-entrega-proyectos.html
• Normalizacion de arquetas para la Mancomunidad de los Canales del Taibilla.
http://www.mct.es/images/Normativas/Normalizacion_arquetas.pdf
• Especificaciones técnicas básicas para proyectos de cuadros armarios y pupitres de BT para la MCT
http://www.mct.es/images/Normativas/Especificaciones_cuadros_BT.pdf
• Especificaciones técnicas básicas para transformadores de potencia
http://www.mct.es/images/Normativas/Especificaciones_transformadores.pdf
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Anexo IITarifas
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TEXTO6
El Consejo de Ministros, en su reunión del día 20 de noviembre de 2009, a propuesta de la Ministra de Medio Ambiente y Medio Rural y Marino, planteada a iniciativa de la Comisión Central de Explotación, según lo previsto en la Ley 52/1980, de 16 de octubre, reguladora del régimen económico de la explotación de dicho acueducto, aprobó las nuevas tarifas para el aprovechamiento del Acueducto Tajo-Segura.
El citado Acuerdo establece que las nuevas tarifas entrarán en vigor el día siguiente al de su publicación en el «Boletín Oficial del Estado».
En su virtud, resuelvo:
Ordenar la publicación en el «Boletín Oficial del Estado» del Acuerdo del Consejo de Ministros de 20 de noviembre de 2009 por el que se aprueban las tarifas del Acueducto Tajo-Segura, que figuran como anexo a esta Resolución.
Madrid, 4 de diciembre de 2009.–La Directora General del Agua, Marta Moren Abat.
ANEXO
Acuerdo sobre aprobación de las nuevas tarifas para el aprovechamiento del acueducto Tajo-Segura
Según lo previsto en los artículos primero y decimocuarto de la Ley 52/1980, de 16 de octubre, de regulación del régimen económico de la explotación del acueducto Tajo-Segura, se aprueban las siguientes tarifas de conducción de las aguas del citado acueducto:
1.º Para las aguas trasvasadas al sureste:
Riegos Eur./m3 Abastecimientos Eur./m3a) Coste de las obras 0,016960 0,045940b) Gastos fijos de funcionamiento 0,014373 0,026615c) Gastos variables de funcionamiento 0,142733 0,138231Total 0,174066 0,210786
2.º Para las aguas trasvasadas a la cuenca alta del Guadiana:
Abastecimientos Eur./m3
Tablas de Daimiel Eur./m3
a) Coste de las obras 0,021174 0,000000b) Gastos fijos de funcionamiento 0,001766 0,001766c) Gastos variables de funcionamiento 0,078243 0,078243Total 0,101183 0,080009
3.º Para las aguas propias de la cuenca del Júcar que utilicen exclusivamente la infraestructura del acueducto:
Riegos en la zona de Los Llanos Eur./m3
Abastecimiento de Albacete Eur./m3
a) Coste de las obras 0,003380 0,018780
6http://www.boe.es/aeboe/consultas/bases_datos/doc.php?id=BOE-A-2009-20060
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b) Gastos fijos de funcionamiento 0,000529 0,041188c) Gastos variables de funcionamiento 0,000000 0,000000Total 0,003909 0,06
4.º Para las aguas propias de la cuenca del Júcar que, con destino a abastecimientos, utilicen tanto la infraestructura del acueducto como la del postrasvase:
Eur./m3a) Coste de las obras 0,035726b) Gastos fijos de funcionamiento 0,029030c) Gastos variables de funcionamiento 0,029510Total 0,094266
5.º Para las aguas propias de la cuenca del Segura que utilicen la infraestructura del acueducto Tajo-Segura en el postrasvase:
Riegos Eur./m3 Abastecimientos Eur./m3a) Coste de las obras 0,006415 0,024850b) Gastos fijos de funcionamiento 0,019364 0,047369c) Gastos variables de funcionamiento 0,029348 0,035171Total 0,055127 0,107390
6.º Para las aguas concedidas para riegos en la zona de Los Llanos de Albacete en compensación por las filtraciones al túnel de Talave:
Eur./m3a) Coste de las obras 0,000000b) Gastos fijos de funcionamiento 0,000184c) Gastos variables de funcionamiento 0,000000Total 0,000184
Las tarifas serán de aplicación desde el día siguiente al de la publicación de este acuerdo en el «Boletín Oficial del Estado».
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Anexo IIIImágenes del camping
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