ELECTRIFICACIÓN RURAL DE LOS PASAGES:...

ELECTRIFICACIÓN RURAL DE LOS PASAGES: “XARAFÓ, LA GUITARRA, LES SERRES, VALL DE

SENYOR, GRAVERA, SANT ANTONI Y VALL DE JUEU” EN EL TÉRMINO MUNIPAL DE ASCÓ.

TITULACIÓ: Enginyeria Tècnica Industrial, espcialitat en Electricitat

AUTOR: Xavier Serra Montaña.

DIRECTOR: Juan José Tena Tena.

DATA: Septiembre / 2005.

Electrificación Rural en el término municipal de Ascó Índice General

XSM 1



1 ÍNDICE GENERAL

TITULACIÓ: Enginyeria Tècnica Industrial, especialitat en Electricitat



DATA: Setiembre / 2005.


XSM 2

1 ÍNDICE GENERAL……...……………………………………………………………….1

2 MEMORIA...................................................................................................................... 14

2.0 HOJA DE IDENTIFICACIÓN ................................................................................. 14

2.1 OBJETO DEL PROYECTO ..................................................................................... 15

2.2 ALCANCE DEL PROYECTO ................................................................................. 15

2.3 SITUACION GEOGRAFICA................................................................................... 15

2.4 NORMAS Y REFERENCIAS .................................................................................. 15

2.4.1 DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS OBLIGATORIAS ........................ 15

2.4.2 BIBLIOGRAFÍA ................................................................................................. 16

2.4.3 PROGRAMAS DE CÁLCULO .......................................................................... 16

2.4.4 OTRA REFERENCIAS ..................................................................................... 16

2.5 EMPRESA SUMINISTRADORA............................................................................ 17

2.6 DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES. ........................................................ 17

2.6.1 LINIEAS DE DISTRIBUCIÓN EN M.T............................................................ 17

2.6.1.1 CARACTERISTICAS GENERALES .......................................................... 17

2.6.1.2 DESCRIPCION DE LA LINEA AEREA DE MT........................................ 18

2.6.1.3 DISTANCIAS DE SEGURIDAD................................................................. 19

2.6.1.4 CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS..................................................... 20

2.6.1.5 DISTRIBUCION DE APOYOS.................................................................... 20

2.6.1.6 CONDUCTORES EMPLEADOS EN EL TENDIDO.................................. 21

2.6.1.7 DESCRIPCION DE LOS APOYOS ............................................................. 22

2.6.1.7.1 APOYOS DE ALINEACION ................................................................. 22

2.6.1.7.2 APOYO DE ANGULO ........................................................................... 22

2.6.1.7.3 APOYO DE FINAL DE LINEA............................................................. 23

2.6.1.7.4 APOYO DE DERIVACION ................................................................... 23

2.6.1.7.5 CIMENTACION DE LOS APOYOS ..................................................... 23

2.6.1.8 AISLADORES Y HERRAJES...................................................................... 24

2.6.1.9 PUESTA A TIERRA..................................................................................... 26

2.6.1.10 NUMERACION Y AVISOS DE PELIGRO .............................................. 27

2.6.1.11 PROTECCION Y SECCIONAMIENTO DE LA LINEA.......................... 27

2.6.1.12 PROTECCION FRENTE A SOBREINTENSIDADES ............................. 27

2.6.2 CENTRO DE TRANSFORMACION INTEMPERIE SOBRE POSTE............. 28

2.6.2.1 CARACTERISTICAS GENERALES .......................................................... 28

2.6.2.1.1 CARACTERISTICAS DEL SUMINISTRO .......................................... 28


XSM 3

2.6.2.1.2 INTERCONEXION LINEA MT-TRAFO.............................................. 29

2.6.2.1.3 TRAFO DE POTENCIA......................................................................... 31

2.6.2.1.3.1 ALIMENTACION DEL C.T.: SECCIONAMIENTO...................... 32

2.6.2.1.3.2 PROTECCION.................................................................................. 33

2.6.2.1.3.2.1 PROTECCION FRENTE A SOBRETENSIONES ..................... ..33

2.6.2.1.3.2.2 PROTECCION FRENTE A SOBREINTENSIDADES ................ 33

2.6.2.1.3.2.3 SELECTIVIDAD EN LAS PROTECCIONES.............................. 35

2.6.2.1.4 PUESTA A TIERRA............................................................................... 36

2.6.2.1.4.1 PUESTA A TIERRA DE PROTECCION ........................................ 36

2.6.2.1.4.2 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO............................................... 36

2.6.3 RED DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN. ............................................. 37

2.6.3.1 CARACTERISTICAS................................................................................... 37

2.6.3.1.1 PRINCIPIOS BÁSICOS ......................................................................... 37

2.6.3.1.2 MATERIALES........................................................................................ 37

2.6.3.1.2.1 CABLES............................................................................................ 37

2.6.3.1.2.2 APOYOS. .......................................................................................... 38

2.6.3.1.2.3 CONEXIONES.................................................................................. 38

2.6.3.1.2.4 HERRAJES Y ACCESORIOS.......................................................... 39

2.6.3.1.2.5 CAJAS GENERALES DE PROTECCIÓN (CGP)........................... 39

2.6.3.1.3 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO..................................................... 39

2.6.3.1.3.1 PROTECCIONES DE SOBREINTENSIDADES ............................ 41

2.6.3.1.3.2 PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS. ................................. 41

2.6.3.1.3.3 PROTECCIÓN CONTRA CORTOCIRCUITOS. ............................ 42

3 ANEXOS......................................................................................................................... 46

3.1 DOCUMENTACIÓN DE PARTIDA ....................................................................... 46

3.2 CÁLCULOS .............................................................................................................. 46

3.2.1 CÁLCULOS ELÉCTRICOS............................................................................... 46

3.2.1.1 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN ................................... 46

3.2.1.1.1 COMPORTAMIENTO ELÉCTRICO DE LOS CABLES ..................... 48

3.2.1.1.1.1 POTENCIA MÁXIMA. .................................................................... 49

3.2.1.1.1.2 CAÍDA DE TENSIÓN ...................................................................... 49

3.2.1.1.2 PROTECCIONES DE SOBREINTENSIDADES .................................. 50

3.2.1.1.2.1 PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS. ................................. 50


XSM 4

3.2.1.1.2.2 PROTECCIÓN CONTRA CORTOCIRCUITOS. ............................ 51

3.2.1.1.3 ACOMETIDA ......................................................................................... 54

3.2.1.1.3.1 PREVISIÓN DE CARGAS............................................................... 55

3.2.1.1.3.2 NÚMERO DE CAJAS GENERALES DE PROTECCIÓN ............. 55

3.2.1.1.4 EJEMPLO CÁLCULOS RED DISTRIBUCIÓN B.T. XARAFÓ.......... 55

3.2.1.1.5 CÁLCULO DE PROTECCIONES ......................................................... 64

3.2.1.1.6 TABLAS DE RESULTADOS ................................................................ 64

3.2.1.2 CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ........................................................ 65

3.2.1.2.1 ACOMETIDA MT ............................................................................... 65

3.2.1.2.1.1 CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS .......................................... 65

3.2.1.2.1.2 FACTOR DE POTENCIA ............................................................. 65

3.2.1.2.1.3 CORRIENTE QUE CIRCULA POR LA LÍNEA.......................... 66

3.2.1.2.1.4 CAÍDA DE TENSIÓN ................................................................... 66

3.2.1.2.2 INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO .............................................. 66

3.2.1.2.3 CALCULOS ELECTRICOS EN EL C.T. ........................................... 67

3.2.1.2.3.1 POTENCIA DE TRANSFORMACIÓN........................................ 67

3.2.1.2.3.2 INTENSIDAD A CIRCULAR....................................................... 67

3.2.1.2.3.3 ELECCIÓN DEL PARARRAYOS................................................ 68

3.2.1.2.4 CALCULO INSTALACION DE PUESTA A TIERRA...................... 68

3.2.1.3 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN MEDIA TENSIÓN ............................. 69

3.2.1.3.1 CARACTERISTICAS ELECTRICAS CONDUCTORES.................. 69

3.2.1.3.2 FACTOR DE POTENCIA EN LA LINEA.......................................... 70

3.2.1.3.3 CORRIENTE A CIRCULAR POR LA LINEA .................................. 70

3.2.1.3.4 CAIDA DE TENSION ......................................................................... 71

3.2.1.3.5 INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO .............................................. 71

3.2.1.3.6 DIMENSIONADO ELECTRICO CADENAS AISLADORES .......... 76

3.2.1.3.1 DISTANCIAS DE SEGURIDAD..................................................... 77

3.2.1.3.2 CALCULO DE LA INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA...... 78

3.2.1.3.3 TABLA RESULTADOS ELECTRICOS M.T.................................. 82

3.2.2 CÁLCULOS MECÁNICOS DE LA RED DE M.T. .................................... 83

3.2.2.1 CONDUCTORES Y ECUACION DEL CAMBIO DE CONDICIONES83

3.2.2.2 VANO IDEAL DE REGULACION ....................................................... 86

3.2.2.3 TABLAS DE CALCULO MECANICO................................................. 87

3.2.2.4 TABLAS DE REGULACION ................................................................ 91


XSM 5

3.2.2.5 PARABOLAS DE FLECHA MAXIMA FLECHA MÍNIMA ............... 92

3.2.2.6 APOYOS DE ALINEACION ................................................................. 93

3.2.2.7 APOYOS PARA PUNTOS FIRMES ..................................................... 95

3.2.2.7.1 APOYOS DE ÁNGULO. .................................................................. 95

3.2.2.7.2 APOYOS DE FIN DE LÍNEA. ......................................................... 96

3.2.2.8 DIMENSIONADO DE LOS APOYOS .................................................. 97

3.2.2.9 TABLAS DE RESULTADOS ................................................................ 97

3.2.2.9.1 TABLAS CÁLCULO CONDUCTOR.............................................. 97

3.2.2.9.2 TABLA RESUMEN CARACT. APOYO, POR CANTONES......... 98

3.2.2.9.3 TABLA DE CADA APOYO ............................................................ 99

3.2.3 CALCULO MECANICO REDES DISTRIBUCIÓN EN B.T.................... 102

3.2.3.1 CONDUCTORES.................................................................................. 102

3.2.3.2 ESFUERZOS SOLICITANTES EN LOS APOYOS............................ 102

3.2.3.2.1 APOYOS DE ALINEACIÓN ......................................................... 103

3.2.3.2.2 APOYOS DE ÁNGULO ................................................................. 103

3.2.3.2.3 APOYOS FIN DE LÍNEA. ............................................................. 104

3.2.3.2.4 APOYOS EN ESTRELLAMIENTO. ............................................. 105

3.2.3.2.5 CIMENTACIONES ........................................................................ 106

3.2.3.3 TABLAS DE CÁLCULO Y TENDIDO............................................... 107

4 PLANOS

4.1 ORTOFOTOGRAFÍA RED DE MEDIA TENIÓN.................................... PLANO 1

4.2 TOPOGRÁFICO RED DE MEDIA TENSIÓN.......................................... PLANO 2

4.3 PERFILES LONGITUDINALES ..................................DE PLANO 3 A PLANO 11

4.4 APOYO ENTRONQUE Y DERIVACIONES ......................................... PLANO 12

4.5 APOYO DE ALINIACIÓN ...................................................................... PLANO 13

4.6 APOYO DE ÁNGULO ............................................................................. PLANO 14

4.7 APOYO FINAL DE LÍNEA: C.T. INTEMPERIE ................................... PLANO 15

4.8 PUESTA A TIERRA DE APOYOS ......................................................... PLANO 16

4.9 ESQUEMA UNIFILAR RED DE MEDIA TENSIÓN............................. PLANO 17

4.10 ORTOFOTOGRAFÍA REDES DE BAJA TENSIÓN............................ PLANO 18

4.11 TOPOGRÁFICO GENERAL REDES DE BAJA TENSIÓN ................ PLANO 19

4.12 RED DE BAJA TENSIÓN XARAFÓ .................................................... PLANO 20

4.13 RED DE BAJA TENSIÓN LA GUITARRA.......................................... PLANO 21


XSM 6

4.14 RED DE BAJA TENSIÓN LES SERRES.............................................. PLANO 22

4.15 RED DE BAJA TENSIÓN VALL DE SENYOR................................... PLANO 23

4.16 RED DE BAJA TENSIÓN GRAVERA ................................................. PLANO 24

4.17 RED DE BAJA TENSIÓN SANT ANTONI.......................................... PLANO 25

4.18 RED DE BAJA TENSIÓN VALL DE JUEU......................................... PLANO 26

4.19 CONJUNTOS CONSTRUCTIVOS RED BAJA TENSIÓN.................. PLANO 27

4.20 CIMENTACIÓN APOYOS, PAT NEUTRO ......................................... PLANO 28

5 PLIEGO DE CONDICONES........................................................................................ 114

5.1 PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES Y ECONOMICAS......................... 114

5.1.1 OBJETO DEL PLIEGO DE CONDICIONES.................................................. 114

5.1.2 NORMAS QUE SE HAN TENIDO EN CUENTA. ......................................... 114

5.1.3 ISPOSICIONES APLICABLES ....................................................................... 114

5.1.4 SEÑALIZACION DE OBRAS ......................................................................... 115

5.1.5 CONSERVACION DEL PAISAJE Y LIMPIEZA FINAL DE LAS OBRAS. 115

5.1.6 NORMAS DE CARACTER GENERAL.......................................................... 115

5.1.7 GASTOS DE CARACTER GENERAL A CARGO DEL CONTRATISTA... 117

5.1.8 CONTRADICCIONES Y OMISIONES DEL PROYECTO............................ 117

5.1.9 MATERIALES Y ENSAYOS .......................................................................... 117

5.2 PLIEGO DE CONDICIONES TECNICAS Y PARTICULARES ......................... 117

5.2.1 DESCRIPCION DE LAS OBRAS.................................................................... 117

5.2.2 CONDICIONES DE EJECUCION DE LAS OBRAS...................................... 118

5.2.3 PROCEDIMIENTO A SEGUIR EN LA EJECUCION DE LAS OBRAS ...... 118

5.2.4 LINEA AEREA DE ALTA TENSION............................................................. 118

5.2.4.1 NIVEL DE AISLAMIENTO....................................................................... 118

5.2.4.2 DISTANCIAS DE SEGURIDAD............................................................... 119

5.2.4.3 CONDICIONES MECANICAS ................................................................. 119

5.2.4.4 CRUZAMIENTOS...................................................................................... 119

5.2.4.5 PUESTA A TIERRA................................................................................... 120

5.2.4.6 SEÑALIZACION........................................................................................ 121

5.2.4.7 MATERIALES A EMPLEAR .................................................................... 121

5.2.4.7.1 APOYOS: CONSTRUCCION Y MONTAJE ...................................... 121

5.2.4.7.2 CONDUCTORES.................................................................................. 122

5.2.4.7.3 AISLADORES Y HERRAJES.............................................................. 125


XSM 7

5.2.4.7.4 ELEMENTOS DE PROTECCION Y SECCIONAMIENTO............... 125

5.2.5 CENTRO DE TRANSFORMACION............................................................... 125

5.2.5.1 NIVEL DE AISLAMIENTO....................................................................... 125


5.2.5.3 INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA............................................ 126

5.2.5.4 DESCRIPCION DEL EQUIPO .................................................................. 127

5.2.5.4.1 DESCRIPCION DEL C.T. .................................................................... 127

5.2.5.4.2 TRANSFORMADOR DE POTENCIA ................................................ 128

5.2.5.4.3 ALIMENTACION DEL C.T.: SECCIONAMIENTO.......................... 128

5.2.5.4.4 PROTECCION ...................................................................................... 129

5.2.6 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN B.T. ............................................................ 129

5.2.6.1 CIMENTACIONES .................................................................................... 129

5.2.6.2 EXCAVACIÓN........................................................................................... 129

5.2.6.2.1 UBICACIÓN Y DIMENSIONES......................................................... 130

5.2.6.2.2 EXPLOSIVOS....................................................................................... 130

5.2.6.2.3 SEÑALIZACIÓN.................................................................................. 130

5.2.6.2.4 ACABADO DEL HOYO Y RETIRADA DE TIERRAS..................... 130

5.2.6.3 ANCLAJE EN ROCA................................................................................. 130

5.2.6.3.1 SANEAMIENTO Y PERFORACIÓN.................................................. 131

5.2.6.3.2 INSTALACIÓN DE PERNOS Y APOYOS......................................... 131

5.2.6.4 TRANSPORTE ........................................................................................... 131

5.2.6.4.1 CONDUCTOR (BOBINAS) ................................................................. 131

5.2.6.4.2 APOYOS ............................................................................................... 131

5.2.6.4.3 ELEMENTOS PARA ARMADOS Y ACCESORIOS......................... 132

5.2.6.5 ACOPIO ...................................................................................................... 132

5.2.6.5.1 CONDUCTOR (BOBINAS) ................................................................. 132

5.2.6.5.2 APOYOS ............................................................................................... 132


5.2.6.6 MONTAJE DE ARMADOS ....................................................................... 133

5.2.6.6.1 SOBRE APOYOS ................................................................................. 133

5.2.6.6.2 POSTELETES EN FACHADAS .......................................................... 133

5.2.6.6.3 CRUCE DE CALLES ........................................................................... 133

5.2.6.6.4 SOPORTES EN FACHADAS .............................................................. 134

5.2.6.7 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO......................................................... 134


XSM 8

5.2.6.8 IZADO DE APOYOS ................................................................................. 135

5.2.6.8.1 MEDIOS................................................................................................ 135

5.2.6.8.2 ALINEACIÓN DE LOS APOYOS....................................................... 135

5.2.6.8.3 APRIETE DE LA TORNILLERÍA....................................................... 135

5.2.6.9 HORMIGONADO ...................................................................................... 136

5.2.6.9.1 VERTIDO DEL HORMIGÓN.............................................................. 136

5.2.6.9.2 PEANA.................................................................................................. 136

5.2.6.9.3 ACABADO ........................................................................................... 136

5.2.6.10 TENDIDO DE CONDUCTORES ............................................................ 137

5.2.6.10.1 MEDIOS.............................................................................................. 137

5.2.6.10.2 INICIOS DE OBRA ............................................................................ 137

5.2.6.10.3 PROTECCIONES ............................................................................... 138

5.2.6.10.4 INSTALACIÓN TENSADA............................................................... 138

5.2.6.10.5 INSTALACIÓN POSADA SOBRE FACHADA ............................... 138

5.2.6.10.6 ACABADO ......................................................................................... 139

5.2.6.11 CONEXIONES Y EMPALMES............................................................... 139

5.2.6.11.1 CONFECCIÓN DE CONEXIONES................................................... 139

5.2.6.11.2 CONFECCIÓN DE EMPALMES ...................................................... 139

5.2.6.12 CAJAS GENERALES DE PROTECCIÓN (CGP)................................... 140

5.2.6.13 DESMONTAJES....................................................................................... 140

5.2.6.13.1 MATERIALES PARA RECUPERACIÓN ........................................ 140

5.2.6.13.2 MATERIALES PARA CHATARRA ................................................. 140

5.2.6.13.3 LIMPIEZA DEL TERRENO .............................................................. 141

5.2.6.14 CARTOGRAFÍA....................................................................................... 141

6 ESTADO DE MEDICIONES ...................................................................................... 142

6.1 RED DE MEDIA TENSIÓN Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN ................. 144

6.1.1 MODIFICACIONES APOYO DE ENTRONQUE Y DERIVACIONES........ 144

6.1.2 APOYOS DE ALINEACIÓN .......................................................................... 145

6.1.3 APOYO DE ÁNGULO .................................................................................... 147

6.1.4 APOYO DE FINAL LÍNEA (CT).................................................................... 149

6.1.5 CONDUCTORES Y ACCESORIOS............................................................... 151

6.2 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN ............................................ 152

6.2.1 APOYOS .......................................................................................................... 152


XSM 9

6.2.2 ARMADOS ...................................................................................................... 154

6.2.3 CONDUCTORES............................................................................................. 156

6.2.4 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO.............................................................. 157

6.2.5 PROTECCIONES ............................................................................................ 159

7 PRESUPUESTO.......................................................................................................... 161

7.1 LISTADO DE PRECIOS RMT Y C T.................................................................... 163



7.1.3 APOYO DE ÁNGULO .................................................................................... 167



7.2 LISTADO DE PRECIOS REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN... 170

7.2.1 APOYOS .......................................................................................................... 170

7.2.2 ARMADOS ...................................................................................................... 172

7.2.3 CONDUCTORES............................................................................................. 172


7.2.5 PROTECCIONES ............................................................................................ 174

7.3 PRESUPUESTO RED MEDIA TENSIÓN Y CENTRO TRANSFORMACIÓN . 175



7.3.3 APOYO DE ÁNGULO .................................................................................... 177



7.4 PRESUPUESTO REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN................ 182

7.4.1 APOYOS .......................................................................................................... 182

7.4.2 ARMADOS ...................................................................................................... 183

7.4.3 CONDUCTORES............................................................................................. 184


7.4.5 PROTECCIONES ............................................................................................ 186

7.4 RESUMEN DEL PRESUPUESTO........................................................................ 187

Electrificación Rural en el término municipal de Ascó Memoria

XSM 11



2 MEMORIA






XSM 12

ÍNDICE 2 MEMORIA.................................................................................................................... 14

2.0 HOJA DE IDENTIFICACIÓN ............................................................................... 14

2.1 OBJETO DEL PROYECTO ................................................................................... 15

2.2 ALCANCE DEL PROYECTO ............................................................................... 15

2.3 SITUACION GEOGRAFICA................................................................................. 15

2.4 NORMAS Y REFERENCIAS ................................................................................ 15

2.4.1 DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS OBLIGATORIAS ...................... 15

2.4.2 BIBLIOGRAFÍA ............................................................................................... 16

2.4.3 PROGRAMAS DE CÁLCULO ........................................................................ 16

2.4.4 OTRA REFERENCIAS ................................................................................... 16

2.5 EMPRESA SUMINISTRADORA.......................................................................... 17

2.6 DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES. ...................................................... 17

2.6.1 LINIEAS DE DISTRIBUCIÓN EN M.T.......................................................... 17

2.6.1.1 CARACTERISTICAS GENERALES ........................................................ 17

2.6.1.2 DESCRIPCION DE LA LINEA AEREA DE MT...................................... 18


2.6.1.4 CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS................................................... 20

2.6.1.5 DISTRIBUCION DE APOYOS.................................................................. 20

2.6.1.6 CONDUCTORES EMPLEADOS EN EL TENDIDO................................ 21

2.6.1.7 DESCRIPCION DE LOS APOYOS ........................................................... 22

2.6.1.7.1 APOYOS DE ALINEACION ............................................................... 22

2.6.1.7.2 APOYO DE ANGULO ......................................................................... 22

2.6.1.7.3 APOYO DE FINAL DE LINEA........................................................... 23

2.6.1.7.4 APOYO DE DERIVACION ................................................................. 23

2.6.1.7.5 CIMENTACION DE LOS APOYOS ................................................... 23

2.6.1.8 AISLADORES Y HERRAJES.................................................................... 24

2.6.1.9 PUESTA A TIERRA................................................................................... 26

2.6.1.10 NUMERACION Y AVISOS DE PELIGRO .............................................. 27

2.6.1.11 PROTECCION Y SECCIONAMIENTO DE LA LINEA.......................... 27

2.6.1.12 PROTECCION FRENTE A SOBREINTENSIDADES ............................. 27

2.6.2 CENTRO DE TRANSFORMACION INTEMPERIE SOBRE POSTE........... 28

2.6.2.1 CARACTERISTICAS GENERALES ........................................................ 28

2.6.2.1.1 CARACTERISTICAS DEL SUMINISTRO ........................................ 28


XSM 13

2.6.2.1.2 INTERCONEXION LINEA MT-TRAFO ............................................ 29

2.6.2.1.3 TRAFO DE POTENCIA ....................................................................... 31

2.6.2.1.3.1 ALIMENTACION DEL C.T.: SECCIONAMIENTO ......................... 32

2.6.2.1.3.2 PROTECCION ..................................................................................... 33

2.6.2.1.3.2.1 PROTECCION FRENTE A SOBRETENSIONES ..................... 33

2.6.2.1.3.2.2 PROTECCION FRENTE A SOBREINTENSIDADES .............. 33

2.6.2.1.3.2.3 SELECTIVIDAD EN LAS PROTECCIONES............................ 35

2.6.2.1.4 PUESTA A TIERRA............................................................................. 36

2.6.2.1.4.1 PUESTA A TIERRA DE PROTECCION............................................ 36

2.6.2.1.4.2 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO.................................................. 36

2.6.3 RED DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN. ........................................... 37

2.6.3.1 CARACTERISTICAS................................................................................. 37

2.6.3.1.1 PRINCIPIOS BÁSICOS ....................................................................... 37

2.6.3.1.2 MATERIALES...................................................................................... 37

2.6.3.1.2.1 CABLES ............................................................................................... 37

2.6.3.1.2.2 APOYOS. ............................................................................................. 38

2.6.3.1.2.3 CONEXIONES..................................................................................... 38

2.6.3.1.2.4 HERRAJES Y ACCESORIOS............................................................. 39

2.6.3.1.2.5 CAJAS GENERALES DE PROTECCIÓN (CGP). ............................. 39

2.6.3.1.3 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO................................................... 39

2.6.3.1.3.1 PROTECCIONES DE SOBREINTENSIDADES................................ 41

2.6.3.1.3.2 PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS...................................... 41

2.6.3.1.3.3 PROTECCIÓN CONTRA CORTOCIRCUITOS. ............................... 42


XSM 14

2 MEMORIA

2.0 HOJA DE IDENTIFICACIÓN

ELECTRIFICACIÓN RURAL DE LOS PASAGES: “XARAFÓ, LA GUITARRA, LES SERRES, VALLDE SENYOR, GRAVERA, SANT ANTONI Y VALL DE JUEU” EN EL TERMINO MUNICIPAL DE ASCÓ

Cod. 654-R-8-AJ-AS

Emplazamiento: Partiendo de las proximidades del pueblo cerca de la calle Abadia hasta las zonas de riego de la segunda zona., ubicado en el termino municipal de Ascó –TARRAGONA

Promotor: AJUNTAMENT D’ASCÓ

N.I.F. A-12345678

CP: 43791 ASCÓ – (TARRAGONA)

Tlf.:977405001 Fax: 977405002

Autor del proyecto: Nombre: Xavier Serra Montaña Dirección: c/ Sant Miquel nº 3

DNI: 77834843 Población: Ascó(Tarragona)

Titulación: Ingeniero Técnico Industrial en Electricidad Teléfono: 615073836

Nº colegiado: 8762

Ascó, lunes 05 de Setiembre de 2005

EL PROMOTOR AUTOR DEL PROYECTO

AJUNTAMENT D’ASCÓ Xavier Serra Montaña

N.I.F. A-12345678 DNI: 77834843

Nº colegiado: 8762


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2.1 OBJETO DEL PROYECTO

El presente proyecto comprende la descripción de las obras e instalaciones necesarias para abastecer de electricidad una zona rural de 350 Ha y 23 consumidores y futuras ampliaciones.

2.2 ALCANCE DEL PROYECTO

El proyecto se estructura en tres partes:

- Línea aérea y distribución en M.T.

- Centros de transformación

- Líneas aéreas de distribución en B.T.

La alimentación de la instalación se realizará a través de una línea aérea de corriente alterna a 25 kV de tensión nominal y 50Hz de frecuencia, se derivará de una línea de la misma tensión propiedad de IBERDROLA.

Para la adaptación de la tensión de alimentación a la de consumo de los consumidores, se proyecta construir siete centros de transformación de tipo intemperie en poste,

La distribución en B.T. del centro de transformación se realizará mediante líneas aéreas de cable trenado sujetado con el neutro fiador de acero.

Las instalaciones eléctricas enunciadas servirán para alimentar las necesidades de los abonados, alimentación de maquinaria agrícola, casas de campo.

Cada propietario deberá contratar el subministro a Iberdrola, siendo la compañía la responsable de realizar la instalación de enlace.

2.3 SITUACION GEOGRAFICA

La totalidad de las instalaciones que abarca el proyecto, están situadas en los pasajes conocidos como La Guitarra, Vall de Senyor, Les Serres, la Gravera, Sant Antoni i el Xarafó en el termino municipal de Ascó, en la provincia de Tarragona.

2.4 NORMAS Y REFERENCIAS

2.4.1 DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS OBLIGATORIAS

- Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión y Instrucciones Técnicas Complementarias (Real Decreto 842/2002 de 2 de Agosto).

- Real Decreto 1955/2000 del 1 de diciembre, en el que se regulan les actividades de Transporte, Distribución, Comercialización, Subministro i Procedimientos de Autorizaciones de Instalaciones de energía eléctrica.

- Normas particulares y de normalización de la Compañía subministradora. - La Normalización Nacional (Normas UNE). - Publicaciones del Comité Internacional Electrotécnico Internacional (CEI). - Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales. - Real Decreto 485/1997 de 14 de abril de 1997, sobre Disposiciones mínimas en

materia de señalización de seguridad i salud en el trabajo.


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- Real Decreto 1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad i salud para la utilización para los empleados de los equipos de trabajo.

- Real Decreto 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas para la utilización para los trabajadores de equipos de protección individual.

- Condiciones impuestas por los Organismos Públicos afectados y Ordenances Municipals.

- Plan Nacional i Ordenança General de Seguretat e Higiene en el treball.

2.4.2 BIBLIOGRAFÍA

& Reglamento electrotécnico pera Baja Tensión y instrucciones técnicas complementarias, Editorial: Parainfo, Abril 2002 (1a edición)

& Cálculo de instalaciones y sistemas eléctricos, Diego Carmona Fernández, Editorial: EDIATEC S.L., 2002

& Cuaderno técnico de formación: Proyecto de centros de transformación, Schneider electric. 2000

& Apuntes de las asignaturas: Instal·lacions elèctriques I y II, Transport Energia elèctrica, Mecànica tècnica y Oficina Tècnica.

& Líneas aéreas de media y baja Tensión. Cálculo mecánico, Editorial: Parainfo, 2000

También se han consultado las siguientes páginas web:

www.Pirelli.es

www.schneiderelectric.com

www.energuia.com

www.ABB.es

www.hager.es

www.electramolins.es

2.4.3 PROGRAMAS DE CÁLCULO

Hojas de Cálculo “Iberdrola” para Apoyos de Distribución en MT i conductor LA-56.

2.4.4 OTRA REFERENCIAS

No es de aplicación en este proyecto, ya que no disponemos de más normas o referencias de las que citamos anteriormente.


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2.5 EMPRESA SUMINISTRADORA

La compañía suministradora, que dispone de medios de producción y transporte en la zona, es IBERDROLA.

El punto de entrega de la energía es el apoyo n13 de la línea de suministro a la Estación Transformadora de la Fontxinxalla situada en las inmediaciones de la localidad de Ascó.

2.6 DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES.

2.6.1 LINIEAS DE DISTRIBUCIÓN EN M.T.

2.6.1.1 CARACTERISTICAS GENERALES

La línea aérea proyectada partirá del apoyo n13 de una línea propiedad de la compañía distribuidora, y finalizará en los centros de transformación también objeto de este proyecto.

Tensión de suministro

Se trata de una línea de tercera categoría, en la que el suministro será realizado, inicialmente, bajo tensión alterna trifásica de 25 kV de tensión nominal y 36 kV de tensión más elevada.

Toda la instalación de M.T. se dimensionará bajo esta tensión.

Frecuencia de la línea

El suministro se realizará bajo una frecuencia de 50Hz.

Factor de potencia

El factor de potencia en la línea viene determinado por los receptores, cosν=0,85.

Previsión de potencia

Según estudios realizados se estima una demanda de potencia de 700 kVA, 7 transformadores de 100 kVA, por ser este uno de los valores normalizado para centros de transformación tipo poste.

La capacidad de transporte de la línea aérea limitada por la elevación de temperatura, es del orden de 7, 25 MW, muy superior al valor anterior.

Intensidad de corriente

La intensidad a circular por la línea será de 19.09 A bajo una tensión de suministro de 25kV.

Los conductores que se proyecta emplear en el tendido de la línea soportan intensidades permanentes del orden de 197A, muy superior a lo necesario.


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Caída de tensión

La máxima caída de tensión en la línea alcanzada es de 31,5V; valor que supone un 0,126% de la tensión nominal de la línea. Inferior a la máxima permitida por la compañía distribuidora que es del 5%.

Intensidad de cortocircuito

Considerando la potencia de cortocircuito establecida por la compañía suministradora en la derivación de la línea: 500 MVA; la intensidad de cortocircuito en el origen de la línea aérea de A.T. objeto del proyecto será de 11,55 kA alor eficaz simétrico y 30 kA valor de cresta de la corriente asimétrica.

Esta corriente será eliminada por las protecciones instaladas en la derivación de la línea en un tiempo no inferior a 0,01s; en este tiempo, la máxima corriente de cortocircuito que puede soportar el conductor es del orden de 38,5 kA.

Los cálculos realizados permitirán la elección de los elementos de la línea aérea, teniendo en cuenta:

- Poderes de corte y cierre de los interruptores.

- Límites térmicos y dinámicos.

Nivel de aislamiento

El nivel de aislamiento bajo el que se ha dimensionado la línea de 3ª categoría es superior al exigido por el Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T. para la tensión de suministro:

Tensión más elevada: 36 kV

Tensión de ensayo al choque: 125 kV

Tensión de ensayo a frecuencia industrial: 50 kV

2.6.1.2 DESCRIPCION DE LA LINEA AEREA DE MT

La línea aérea de A.T. esta compuesta por 36 vanos estructurados en 16 cantones o alineaciones. Forman una línea Principal des de el origen en el apoyo de entronque hasta el C.T. Xarafó y las distintas derivaciones que alimentan a otros CT.

Un Cantón es el conjunto de vanos que forman una alineación, Este está comprendido por los vanos que haya entre dos apoyos del tipo Final de línea o Ángulo.

La derivación en el apoyo de entronque de la línea existente se realizará poniendo una cruceta recta i elementos de amarre para empezar la 1ª Alineación. En este apoyo se ubicaran las protecciones de cabecera de la línea, debido que el primer apoyo tiene muy mal acceso.


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La línea principal estará formada por 8 cantones, la Derivación 1 (D1) tendrá un cantón, la D2 tendrá 2 cantones, la D2.1 tendrá 2 cantones, la D3 tendrá un cantón, la D4 un cantón y D5 con 2 cantones.

Relación de Vanos por Cantón en metros

LP cantón 1: 109 122 99 107

2: 132 115 39

3: 108 108 108

4: 113 113 113

5: 87 91

6: 97 92

7: 98 98 113

8: 98

D1 9: 24

D2 10: 98 98 98 98 97

11: 102 102

D2.1 12: 105 105

D3 13: 130

D4 14: 24

D5 15: 115

16: 84 84 84.

2.6.1.3 DISTANCIAS DE SEGURIDAD

En el tendido y dimensionado de la línea se han respetado las distancias de seguridad exigidas por el R.A.T.

La distancia de los conductores al terreno será superior a 6m en los vanos de todos los cantones; y a 7m en el vano que cruza la carretera.

Se mantendrá una distancia de 0,27m entre conductores y masa, teniendo en cuenta esta condición en la elección de los aisladores y elementos de protección y seccionamiento.

La distancia entre fases deberá ser superior a 1,3 m, valor inferior al que se consigue con los armados que a continuación se describirán.

Las distancias de seguridad necesarias en los armados de seccionadores, fusibles y botellas terminales deberán cumplir con las distancias siguientes (MIE-RAT 12):

220mm entre fases en el aire

220mm entre fase y tierra en el aire


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2.6.1.4 CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS

Desde su origen, la línea proyectada efectuará un solo cruzamiento con la carretera local dirección Ascó-La Fatarella a 770m de la derivación de entronque, entre los apoyos 6 y 7.

En este vano se tendrá en cuenta una altura mínima sobre el terreno de 7m; así mismo en el dimensionado de apoyos, crucetas y cimentaciones de los postes que limitan este vano, se establecerá, en las hipótesis normales, un coeficiente de seguridad de un 25% superior a los normalmente establecidos por el Reglamento de Líneas Eléctricas (Art. 32).

En algunos tramos, el tendido de la línea discurre paralelamente a un camino, que servirá para el transporte de los materiales necesarios para la instalación.

2.6.1.5 DISTRIBUCION DE APOYOS

En la distribución de los apoyos sobre el terreno, se han utilizado plantillas de replanteo que representan las curvas que forma el conductor al quedar suspendido por sus extremos. El uso de estas plantillas permite cumplir con la distancia de seguridad del conductor al terreno y determinar la altura necesaria del apoyo.

La curva de equilibrio que forma un conductor suspendido por sus extremos es una catenaria.

Las plantillas de replanteo están compuestas por tres curvas, la de flecha máxima que corresponde a la curva que forma el conductor en las condiciones de flecha máxima; la de seguridad que es idéntica a la anterior pero desplazada hacia abajo una distancia igual a la que como mínimo debe de haber entre el conductor y el terreno; y la de flecha mínima que servirá para detectar los apoyos que sufren tracción ascendente.

En todos los casos las condiciones de flecha máxima corresponden a las hipótesis de viento i temperatura máxima.


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2.6.1.6 CONDUCTORES EMPLEADOS EN EL TENDIDO

El tendido de la línea se realizará con conductor de aluminio-acero. Se empleará conductor LA-56 de las siguientes características técnicas, según norma UNE 21018:

Designación UNE LA - 56

Sección de aluminio, mm2 46,8

Sección total, mm2 54,6

Equivalencia en cobre, mm2 30

Composición 6 + 1

Diámetro de los alambres, mm 3,15

Diámetro aparente, mm 9,45

Carga mínima de rotura, daN 1640

Módulo de elasticidad, daN/mm2 7900

Coeficiente de dilatación lineal, ºC-1 0,0000191

Masa aproximada, kg/km 189,1

Resistencia eléctrica a 20ºC, ? /km 0,6136

Densidad de corriente, A/mm2 3,7

Los cálculos eléctricos realizados para la elección de los conductores tienen en cuenta caída de tensión, intensidad permanente e intensidad admisible en cortocircuito. En los cálculos mecánicos se han tenido en cuenta los coeficientes de seguridad establecidos por el R.A.T..

El cálculo mecánico de los conductores permite hallar la tensión mecánica que van a soportar estos bajo determinadas condiciones de carga y temperatura.

Los cálculos se han realizado bajo las hipótesis establecidas, por el Reglamento anteriormente citado, para la zona A; por proyectarse el tendido de la línea en un terreno a una altitud inferior a 500m de altitud.

El método de cálculo consiste en establecer el tense para la hipótesis más desfavorable (hipótesis de tracción máxima) teniendo en cuenta los coeficientes de seguridad; y en base a este valor hallar el resto de las tensiones y flechas bajo todas las hipótesis de carga y temperatura.

En el caso de las alineaciones estos cálculos se llevarán a cabo teniendo en cuenta un vano imaginario (vano de regulación) y considerando que la tensión así hallada corresponde con la particular de cada vano del cantón.

La condición más desfavorable se presenta bajo la hipótesis de tracción máxima, cumpliéndose siempre con los márgenes de seguridad establecidos por el Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T


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En el caso de las hipótesis de comprobación de fenómenos antivibratorios, el porcentaje con respecto a la carga de rotura es inferior a un 18%, por lo tanto no es necesario instalar antivibratorios.

La flecha máxima se presenta bajo la hipótesis de viento y temperatura según vano. En cualquier caso se guardan las distancias de seguridad al terreno establecidas en el Reglamento anteriormente citado.

2.6.1.7 DESCRIPCION DE LOS APOYOS

En total, en el tendido de la línea, se emplean 38 apoyos, que de acuerdo con su función se clasifican de la siguiente forma:

Apoyo de alineación

Apoyo de ángulo

Apoyo de fin de línea

Las hipótesis a considerar en el cálculo mecánico de los apoyos serán las establecidas para la zona A por el R.A.T. para cada uno de los tipos de apoyo anteriormente citados. Se tendrán en cuenta los coeficientes de seguridad descritos en este mismo reglamento.

En cualquier caso se considerará el máximo esfuerzo al que se hallarán sometidos los apoyos en cada una de las direcciones: vertical, principal -perpendicular a la dirección de la línea-, secundaria -paralela a la dirección de la línea- y torsión, originado por la rotura de un conductor; y en base a estos valores se elegirán las características del apoyo.

2.6.1.7.1 APOYOS DE ALINEACION En estos apoyos se emplearan postes de hormigón del tipo reforzado de 11 y 13m de altura; colocándose en la dirección de la línea la cara ancha del apoyo.

Deberá de soportar un esfuerzo máximo de 338 daN (Cs=2,5) en la dirección principal, y 143 daN en la dirección secundaria; por lo que se elegirá un apoyo que soporte un esfuerzo en la dirección principal de 400 daN con un coeficiente de 2,5 y en la dirección secundaria 250 daN con el mismo coeficiente de seguridad.

Para la disposición de los conductores se empleará armadura en bóveda. La separación de las fases mediante esta estructura será de 1,8m, siendo las dimensiones del armado las descritas en el PLIEGO DE CONDICIONES. La fijación de las crucetas se realizará mediante tuercas y tornillos de la métrica adecuada a los orificios existentes en dichos herrajes.

Los conductores se colocaran en suspensión mediante una cadena de tres aisladores de las características descritas posteriormente en este mismo Documento.

2.6.1.7.2 APOYO DE ANGULO Estarán constituidos por una torre metálica de perfil angular de 12 y 14m de alto, siendo sus dimensiones las especificadas en el PLIEGO DE CONDICIONES.

Igual que en el caso anterior los coeficientes de seguridad a considerar serán de 1,5 para hipótesis normales y 1,2 para hipótesis anormales.


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Sobre la cogolla se montara un armado de 1,75m de brazo.

La cadena de amarre estará constituida por tres aisladores, una rotula de bola, una rotula larga y una grapa de amarre. Las características de los elementos serán las descritas en el apartado correspondiente a Aisladores y Herrajes en este mismo Documento.

El paso del conductor central se realizara mediante un puente gracias a un aislador rígido de las características descritas en el mismo apartado.

2.6.1.7.3 APOYO DE FINAL DE LINEA Los apoyos de final de línea estarán constituidos por una torre metálica, transformador de 100 kVA y elementos de protección i mando.

La cadena de amarre estará constituida por tres aisladores, una horquilla de bola, una grapa de amarre y una rotula larga.

Para la sujeción de los aisladores se dispondrá un armado de perfil angular de 1,75m de brazo.

En la cogolla del apoyo se instalarán un conjunto de tres seccionadores unipolares y tres de las características descritas en los apartados Protección de la Línea en este mismo Documento.

El herraje correspondiente a los seccionadores será el descrito con anterioridad en el apartado correspondiente Apoyo de Principio de línea, y se montara a una altura de 1,225m de la cogolla del apoyo.

Las autoválvulas se montarán a una distancia de 2,425m de la cogolla, en el lado opuesto al que ocupan los seccionadores. Se empleará un herraje de acero.

2.6.1.7.4 APOYO DE DERIVACION El apoyo de entronque corresponde con el apoyo de anclaje, numerado 3 de la línea de alimentación a CT Fontxinxella, situada en las inmediaciones de Ascó.

Sobre este apoyo se realizarán las modificaciones que a continuación se describen; por debajo del armado propio del apoyo, se instalará una cruceta metálica galvanizada de 1,75m de brazo sobre la que se fijarán tres cadenas de amarre formadas por tres aisladores y los elementos descritos con posterioridad en el apartado correspondiente a Aisladores y Herrajes en este mismo Documento. Para mantener las distancias de seguridad exigidas por el Reglamento de Líneas Eléctricas se dispondrán tres aisladores rígidos.

2.6.1.7.5 CIMENTACION DE LOS APOYOS La cimentación de los apoyos se llevará a cabo mediante bloques de hormigón de sección cuadrada.

No se han realizado cálculos adicionales sobre la cimentación en el apoyo de derivación ya que esta dimensionada para soportar los esfuerzos nominales del apoyo.


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2.6.1.8 AISLADORES Y HERRAJES

CADENAS DE SUSPENSION

Las cadenas de suspensión estarán compuestas por tres aisladores de vidrio, una rotula corta, una grapa de suspensión y una horquilla de bola.

Aisladores

Características eléctricas:

Tensión de contorneo a frecuencia industrial:

En seco: 130 kV

Bajo lluvia: 79 kV

Tensión bajo onda de choque 1,2/50µ.s:

Positiva: 200 kV

Negativa: 215 kV

Tensión de contorneo en seco: 145 kV

Tensión de contorneo bajo lluvia: 85 kV

Las características técnicas de los aisladores serán las siguientes:

Tensión de perforación en aceite: 130 kV

Longitud de la linea de fuga: 185 mm

Paso: 110 mm

Carga de rotura mecánica mínima: 40 kN

Peso neto aproximado: 1,65 kg

Horquilla de bola

Los aisladores se fijarán a la cruceta mediante una horquilla de bola de las siguientes características:

Carga de rotura: 65 kN

Peso aproximado: 0,29 kg

La fijación del conductor al aislador se realizara mediante una grapa de suspensión y una rotula corta, cuyas características son:

Rotula corta:



Grapa de suspensión:


Diámetro del conductor:


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Mínimo: 5 mm

Máximo: 12 mm


En la elección de la cadena de suspensión se ha tenido en cuenta un angulo ß de desviación por efecto del viento de 56Ε.

CADENAS DE AMARRE

Las cadenas de amarre estarán compuestas por tres aisladores, una horquilla de bola, una rótula larga y una grapa de amarre.

Aisladores

Las características de los aisladores serán las mismas que en el caso anterior.

Horquilla de bola

Se fijarán a la cruceta mediante una horquilla de bola de las siguientes características:



Para sujetar el conductor se empleará una grapa de amarre y una rotula larga.

Rotula larga

Las características de la rotula larga son las siguientes:



Grapa de amarre

La grapa de amarre para el conductor LA-56 deberá soportar una carga de rotura de 35 kN y su peso será 0,65kg.


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PASO DE PUENTE

El paso del puente en cogolla se realizara mediante una aislador rígido que se fijara al apoyo mediante un herraje.

Aislador rígido

Las características del aislador serán las siguientes:

Tensión de contorneo a frecuencia industrial:

En seco: 65 kV

Bajo lluvia: 60 kV

Tensión de contorneo en seco: 92 kV

Tensión de contorneo bajo lluvia: 65 kV

Tensión de perforación en aceite: 135 kV

Longitud de la linea de fuga: 510 mm

Carga de rotura mecánica mínima: 1.200 kg

Peso neto aproximado: 3,9 kg

2.6.1.9 PUESTA A TIERRA

La puesta a tierra de los apoyos se realizará mediante cuatro picas distribuidas en los vértices de un rectángulo de 3,0x3,5m enterradas a una profundidad de 0,5m, de acuerdo con la distribución 30-35/5/42 de UNESA.

Las picas serán de acero cobrizado de 2m de longitud y 14mm de diámetro y el conductor que forma el anillo de cobre de 50mm2 de sección.

La línea de puesta a tierra del apoyo será de conductor desnudo de cobre de 50mm2 de sección; protegida bajo tubo de acero de 25mm de diámetro para atravesar el macizo de hormigón.

Con esta disposición se consigue una resistencia de puesta a tierra de 10,1O, inferior a la necesaria.

Realizados los cálculos de las tensiones de paso y contacto, de acuerdo con los parámetros característicos establecidos en las normas UNESA, se observa que son inferiores a los valores máximos admisibles fijados por la resistividad del terreno y el tiempo de actuación de las protecciones.

Al borne superior de la puesta a tierra del apoyo se conectaran todos los elementos metálicos, crucetas, armados de elementos de protección y maniobra, botellas, mallas de conductores,....

Los terminales de tierra de las autoválvulas se conectaran igualmente al borne superior del apoyo correspondiente mediante un conductor de cobre de 50 mm2 de sección.

El borne inferior del apoyo se conectará al electrodo principal de tierra, permitiendo así mismo separar este electrodo del conjunto de elementos puestos a tierra, para medir la resistencia de difusión.


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2.6.1.10 NUMERACION Y AVISOS DE PELIGRO

En cada apoyo se marcará el número correspondiente, de acuerdo con la numeración indicada. Las indicaciones se colocarán a una altura de 3m que permita que las cifras sean perfectamente legibles desde el suelo.

Se dispondrán placas indicadoras de peligro de muerte en cada uno de los apoyos.

2.6.1.11 PROTECCION Y SECCIONAMIENTO DE LA LINEA

Para el seccionamiento de la línea aérea de M.T. se instalarán en el apoyo de principio de línea tres seccionadores unipolares.

Las características de estos elementos, serán las que a continuación se describen:

Seccionadores unipolares: (tipo loadbuster)

Tensión nominal: 25 kV

Intensidad nominal: 630 A

Tensión de ensayo:

A tierra y entre polos:

A frecuencia industrial: 50 kV

A impulso: 125 kV

Sobre la distancia de seccionamiento:


A impulso: 145 kV

Intensidad admisible de corta duración: 20 kA

Valor cresta de la intensidad admisible: 50 kA

La elección de los seccionadores se ha realizado teniendo en cuenta la corriente de cortocircuito de corta duración y el valor cresta admisible que puede aparecer en la instalación.

2.6.1.12 PROTECCION FRENTE A SOBREINTENSIDADES

Para la protección frente a sobreintensidades y cortocircuitos, se colocarán en la derivación de la línea un conjunto de tres bases fusibles con sus correspondientes cartuchos.

Las características de los dos elementos serán las que a continuación se indican:

Bases fusibles unipolares:



Tensión de ensayo a tierra:


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A frecuencia industrial bajo lluvia: 50 kV

A impulso: 125 kV

Cartuchos fusibles:



Intensidad nominal de corte: 31,5 A

Intensidad mínima de corte: 60 A

2.6.2 CENTRO DE TRANSFORMACION INTEMPERIE SOBRE POSTE

2.6.2.1 CARACTERISTICAS GENERALES

Se proyectan siete centros de transformación para atender las necesidades de energía eléctrica condicionados por el número de consumidores, longitudes y requisitos de este tipo de C.T.

La red de distribución en B.T. será aérea, partirá del apoyo del C.T. de la línea aérea de M.T. proyectada. Se realizará bajo tensión trifásica a 400 V de tensión nominal y 50Hz de frecuencia; aunque el dimensionado de la instalación se proyecta con un aislamiento de 1 kV.

2.6.2.1.1 CARACTERISTICAS DEL SUMINISTRO M.T.

Nivel de aislamiento

La instalación de M.T. se ha dimensionado para una tensión de 25 kV por exigencias de la compañía suministradora, por lo que el nivel de aislamiento será el correspondiente a esta tensión:

Tensión mas elevada: 25 kV

Tensión soportada a frecuencia industrial: 50 kV

Tensión soportada a impulso: 125 kV


La intensidad a circular por la línea aérea es de 2,72 A.

Caída de tensión

No se considerará la caída de tensión en el C.T.

Corriente de cortocircuito


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La intensidad de cortocircuito en el C.T. será del orden de 5,6 kA valor eficaz simétrico; y 9,5 kA valor de cresta asimétrico. Valores bastante inferiores a los que se calculan en el origen de la derivación aérea, debido a la influencia de la impedancia de la red de transporte.

La intensidad de cortocircuito en este punto -gracias a la selectividad de las protecciones- será eliminada por los cartuchos fusibles, instalados en los apoyo de principio de línea de cada derivación, en 0,01s.

B.T.

Las características de la energía transformada serán las que a continuación se indican:

Tensión de consumo

La tensión entre fases será 400V, y 230V entre fase y neutro.


La máxima intensidad a circular en el lado de B.T. viene determinada por la potencia de transformación, y será del orden de 100 A en todos los C.T.s.

Factor de potencia

El factor de potencia será de 0,85

Caída de tensión

En C.T. se han calculado las caídas de tensión, por tratarse de tramos de cable muy cortos estos son casi insignificantes, del orden del 0,1%.

Intensidad de cortocircuito

La intensidad de cortocircuito que va a aparecer en bornes del secundario de B.T., sólo va a venir limitada por la impedancia propia del transformador, y se calcula en 5,13 kA valor eficaz simétrico.

2.6.2.1.2 INTERCONEXION LINEA MT-TRAFO La conexión eléctrica entre la línea de MT y el transformador se realizará con cable unipolar seco de 50 mm2 de sección del tipo DH-Z1, empleándose la tensión asignada del cable 18/30 kV para tensiones asignadas del CTIC de 36 kV.

En ambos extremos en el caso de transformadores de 100 kVA, dispondrán de terminales termorretráctil tipo TES/24-TR/50 para CTIC de hasta 36 kV, y tipo TES/36-TR-50 para CTIC de 36 kV.


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Las especificaciones técnicas de los cables están recogidas en la Norma NI 56.40.02 "Cables Unipolares con conductores de aluminio y aislamiento seco y cubierta especial (DH-CTE) para redes de AT hasta 36/66 kV".

Las especificaciones técnicas de los terminales enchufables están recogidas en la Norma NI 72.83.00 "Conectadores Enchufables Aislados hasta 36 kV".

Su trazado será lo más corto posible

Se verificará que desde la envolvente del CT sea visible el dispositivo para la maniobra en la alimentación del centro (cortacircuitos fusibles-seccionadores).

Se observa que la intensidad de corriente que soportan los cables elegidos es muy superior a la que se estima aparecerá en la línea en régimen permanente. En cortocircuito, el cable aislado soporta una intensidad de la magnitud definida con anterioridad durante 2,3s, por lo que es correcta la elección.

TENDIDO

En el apoyo de final de línea (C.T.) se dispondrán de Cortacircuitos fusibles seccionadores de expulsión de exterior de las características que se expondrán en este mismo apartado. Para el montaje del conjunto, se instalará un armado de acero galvanizado de 750mm de brazo a una distancia de 3,025m de la cogolla.

ELEMENTOS NECESARIOS EN LA INSTALACION

En el origen de la línea, a una altura de 9,275m del terreno, sobre el apoyo de fin de línea; para su instalación se dispondrá un armado simétrico de 750mm de brazo. Referirse a PLIEGO DE CONDICIONES.

Las dimensiones del armado permiten guardar las distancias de seguridad exigidas por MIE-RAT 12 para una tensión de servicio de 25 kV:

220mm entre fase y tierra en el aire

220mm entre fases en el aire.

Las botellas terminales que se dispondrán en este punto, serán de instalación exterior para cable unipolar, y cumplirán con los siguientes requisitos:


Tensión máxima: 36 kV

Tensión de ensayo:



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A impulso: 125 kV

Sección: 95 mm2

Se conexionarán al borne superior de puesta a tierra del apoyo de fin de línea mediante conductor desnudo de Cu de 50mm2.

2.6.2.1.3 TRAFO DE POTENCIA El transformador proyectado sera trifásico; podrá funcionar a la frecuencia de 50 Hz bajo la tensión primaria de 25 kV, mediante un cambio en las conexiones en el arrollamiento de M.T prodrà regularse la tensión un margen del ∀5%.

CARACTERISTICAS DEL TRANSFORMADOR DE POTENCIA

Las características generales serán las siguientes:

Frecuencia: 50 Hz

Potencia: 100 kVA

Tension primaria: 25.000 ∀ 5%

Tension secundaria en vacio: 420 V

Grupos de conexion:

Primario:

25.000V: Estrella

Secundario: Zig-zag

Nivel de aislamiento:

Frecuencia industrial: 50 kV

A impulso: 125 kV

El resto de las características y los accesorios del transformador serán los indicados en el DOCUMENTO N13: PLIEGO DE CONDICIONES.

CABLEADO DEL TRANSFORMADOR

La conexión eléctrica entre la línea de MT y el transformador se realizará con cable unipolar seco de 50 mm2 de sección del tipo DH-Z1, empleándose la tensión asignada del cable 18/30 kV para tensiones asignadas del CTIC de 36 kV.

La interconexión entre el trafo y el cuadro de BT se realizará mediante conductores de aluminio RZ 0,6/1 kV, de 150/80, especificados en la Norma NI 56.36.01 "Conductores


XSM 32

aislados cableados en haz para líneas aéreas de BT". Estos conductores dispondrán en sus extremos de terminales tipo TAC-150 para la fase y tipo TAC-80 para el neutro, especificados en la Norma NI 58.54.01 "Terminales preaislados a compresión para LABT con conductores aislados".

Ambos cableados serán resistentes a la degradación por líquidos aislantes y no propagarán la llama.

2.6.2.1.3.1 ALIMENTACION DEL C.T.: SECCIONAMIENTO Para el seccionamiento de la línea de M.T., se instalarán en el apoyo un conjunto de tres seccionadores unipolares, que de acuerdo con el Reglamento de Estaciones de Transformación deberá estar dimensionado para una intensidad mínima de 200A.

El modelo elegido será del tipo Loadbuster de las características siguientes:



Tensión de ensayo a tierra y entre polos:


A impulso: 125 kV

Tensión de ensayo sobre la distancia de seccionamiento:


A impulso: 145 kV



Los seccionadores se montarán a una distancia de 1,225m de la cogolla del apoyo, gracias a un herraje de acero galvanizado dispuesto con este fin

El poder de corte del interruptor de p.a.t será de 16 kA.

La intensidad de cortocircuito en este punto es de 5,6 kA valor eficaz simétrico y 9,5 kA valor cresta asimétrico, por lo tanto soportados por los elementos de maniobra.


XSM 33

2.6.2.1.3.2 PROTECCION

2.6.2.1.3.2.1 PROTECCION FRENTE A SOBRETENSIONES En la zona el riesgo de tormentas por año no es muy elevado por lo que se elige una intensidad de descarga de 5kA. La tensión asignada de la autoválvula será 30 kV teniendo en cuenta que se trata de una instalación de 36 kV de tensión más elevada y neutro aislado opuesto a tierra mediante impedancias.

De acuerdo con los cálculos realizados el nivel de aislamiento del equipo será 125kV y el nivel de protección del pararrayos 86kV; consiguiéndose un margen de protección de 45,3%, superior al necesario.

Los elementos de protección cumplirán con los siguientes requisitos:

Intensidad de descarga: 5 kA

Tensión asignada: 24 kV

Tensiones máximas de cebado:

En el frente de onda: 92 kV

Con onda 1,2/50µs: 82 kV

El resto de las características serán las indicadas en el PLIEGO DE CONDICIONES.

Al terminal de línea del aparato de protección se conectará el conductor LA-56 directamente desde los seccionadores unipolares instalados en el mismo apoyo. El terminal de tierra se unirá mediante conductor desnudo de cobre de 50mm2 de sección con el borne superior de puesta a tierra del apoyo fin de línea.

2.6.2.1.3.2.2 PROTECCION FRENTE A SOBREINTENSIDADES PROTECCION EN EL LADO PRIMARIO

La protección en el lado primario del transformador se efectuará mediante interruptor seccionador en carga y fusibles; ambos instalados en poste del C.T..

El seccionador será de las características siguientes:



Tensión de ensayo:

A tierra y entre polos 1minuto 50Kz: 50 kV

A impulso: 125 kV



Poder de corte nominal bajo carga activa: 400 A


XSM 34

Poder de corte nominal inductivo: 16 A

Poder de corte nominal: 25 A

Poder de cierre nominal en cortocircuito: 40 kA

Se observa que el seccionador elegido cumple con el nivel de aislamiento exigido por el R.A.T. para una tensión de servicio de 25 kV; y que admite la intensidad de cortocircuito que va a aparecer en este punto.

Los cortocircuitos fusibles irán dotados de percutor de disparo y cumplirán con las características siguientes:

Tensión nominal: 25 V


Tensión de ensayo a tierra y entre polos:


A impulso: 125 kV

Y los cartuchos fusibles:

Tensión nominal: 25 kA


Intensidad nominal de corte: 40 kA

Intensidad mínima de corte: 48 A

Los cartuchos fusibles elegidos eliminan un defecto de cortocircuito de la amplitud estimada en este punto en 0,01s.

El empleo de cartuchos fusibles de intensidad nominal menor que los instalados al inicio de la línea aérea permite establecer selectividad entre ambas protecciones. Referirse a Selectividad en las protecciones.


XSM 35

PROTECCION EN EL LADO SECUNDARIO

El C.T. irá dotado de un cuadro con una salida tipo CFS-400. Las especificaciones técnicas de dicho cuadro están recogidas en la Norma NI 76.50.03 "Cajas de intemperie con fusibles seccionables en carga (para su utilización como cajas generales de protección y como cuadro de distribución de BT en CTI)

La protección en el lado de B.T. se realizará mediante interruptor automático tetrapolar.


Tensión Nominal: 500 V

Poder de corte (400/420V): 35 kA

Poder de corte en cortocircuito: 50 kA

Este aparato asegura la protección frente a sobrecargas y cortocircuitos mediante reles térmicos y magnéticos respectivamente.

La aparición de un cortocircuito a la salida del C.T. del orden de 4,4 kA valor eficaz simétrico y 10,5 kA valor cresta asimétrico será eliminado por estos aparatos en 0,02s.

El aparato instalado permitirá igualmente el seccionamiento del circuito con corte plenamente aparente.

2.6.2.1.3.2.3 SELECTIVIDAD EN LAS PROTECCIONES Los elementos de protección han sido elegidos teniendo presente el concepto de selectividad; de tal forma que, cuando se produzca un defecto en un punto de la instalación, sea eliminado por el interruptor o fusible, situado encima del defecto y el resto de las protecciones no intervengan.

SELECTIVIDAD EN A.T.

Entre los dos fusibles de protección instalados en el origen de la línea aérea y en el C.T. se establece una selectividad amperimétrica.

El fusible instalado aguas arriba tendrá una intensidad nominal de 20 A, y el situado aguas abajo de 16 A.

Cuando se produzca un defecto en bornes del transformador, serán los ruptofusibles instalados en el C.T., quienes eliminen el defecto.

SELECTIVIDAD ENTRE PROTECCIONES DE A.T. Y B.T.

En este caso la selectividad entre ambas protecciones es total, gracias a la impedancia del transformador que limita notablemente el valor de las corrientes de cortocircuito en el lado de B.T.. De acuerdo con los cálculos realizados en el caso de M.T. la corriente de cortocircuito alcanza un valor de 5,6 kA, y en el de B.T. se limita a 4,4 kA.


XSM 36

Cuando se produzca un cortocircuito en B.T. será el disyuntor de cabecera quien elimine el defecto, sin que este afecte al resto de las protecciones de M.T..

2.6.2.1.4 PUESTA A TIERRA Se dispondrán dos circuitos independientes para la puesta a tierra:

- Puesta a tierra de protección: destinada a conectar a tierra las masa de la aparamenta de media y baja tensión, autoválvulas, cuba del transformador, cubierta de los cables de alimentación en M.T....

- Puesta a tierra del neutro: destinada a la puesta a tierra del neutro de B.T..

2.6.2.1.4.1 PUESTA A TIERRA DE PROTECCION La puesta a tierra de protección se dispondrá mediante cuatro picas de acero cobrizado, de 2m de longitud y 14mm de diámetro, dispuestas en los vértices de un rectángulo de 5,0x3,0m.

El conjunto descrito se enterrará a una profundidad no inferior a 80cm.

Considerando la resistividad del terreno de 100O.m, con el conjunto descrito se consigue una resistencia de puesta a tierra de 8,9O, inferior a la necesaria: 10O.

Se comprueba que las tensiones de paso y contacto que pueden aparecer en la instalación son inferiores a los valores máximos admisibles.

Los cálculos necesarios para dimensionar la puesta a tierra, se han realizado a partir de los parámetros incluidos en las normas UNESA.

La puesta a tierra de protección será la misma que la puesta a tierra del apoyo en cuestión de la línea aérea diseñada.

Se dispondrá un conductor de cobre desnudo de 50mm2 de sección, al que se conectarán, mediante conductores de Cu de igual sección que el anterior, toda la aparamenta de M.T., herrajes, cuba del transformador; así como todos los elementos de B.T

Todos los conductores empleados han sido dimensionados teniendo en cuenta densidad de corriente y calentamiento.

2.6.2.1.4.2 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO Para la puesta a tierra del neutro se instalarán un conjunto de seis picas de acero cobrizado de 2m de longitud y 14mm de diámetro ordenadas en hilera con una separación de 3m y enterradas a una profundidad de 80cm.

El punto de puesta a tierra del neutro se dispondrá a una distancia superior a 20m del C.T.. En este punto se colocará una arqueta y en su interior se instalará un seccionador de tierra.

La unión del neutro del transformador con el punto de puesta tierra se realizará con conductor bajo tubo de PVC rígido de 100mm de diámetro.

Todo el conductor empleado será de cobre de 50mm2 de sección.


XSM 37

Con el conjunto descrito se consigue una resistencia de puesta a tierra de 7,3O, inferior a la necesaria.

2.6.3 RED DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN.

Estas instalaciones tienen su origen en la salida del cuadro general de protección correspondiente al Centro de Transformación Intemperie (CTI) y finalizando en un apoyo fin de línea, en el cual se podrá ubicar una caja general de protección o una caja individual de protección y medida.

Para los clientes ubicados en zona rural, que demanden suministro monofásico, se aplicará, igualmente, el presente Proyecto. Para ello se intentará equilibrar las fases en función de la potencia solicitada y simultaneidad aplicada.

Cada CTI tendrá su red de distribución independiente. Todas ellas cumplirán los mismos requisitos de diseño.

2.6.3.1 CARACTERISTICAS

2.6.3.1.1 PRINCIPIOS BÁSICOS El funcionamiento de la red aérea estará dotado de las siguientes características básicas:

Clase de corriente alterna trifásica

Frecuencia industrial 50 Hz

Tensión nominal 230/400 V

Aislamiento de los conductores 0,6/1 kV

Sistema de puesta a tierra neutro unido a tierra

2.6.3.1.2 MATERIALES La construcción de las redes aéreas de baja tensión se realizará con materiales normalizados en normas de Iberdrola y con las disposiciones que se indican en este apartado, así como con las especificaciones de normas UNE y normas NI.

2.6.3.1.2.1 CABLES Las especificaciones de los cables se indican en la norma NI 56.36.01 y Normas UNE, responden a la denominación genérica “RZ” y se dividen en dos grupos, según la siguiente aplicación.

Redes de distribución

Están formadas por tres conductores de fase (aluminio) y un conductor neutro; este último es autoportante de aleación de aluminio duro (almelec) y tiene 29,5, 54,6 ó 80 mm² de sección. Los cables que responden a estas características son los siguientes:

3x25/29,5(*), 3x50/29,5(*), 3x25/54,6, 3x50/54,6, 3x95/54,6 y 3x150/80.


XSM 38

(*) Cables de nuevo desarrollo, se mantienen en el presente MT los cables de igual sección con neutro de 54,6 Alm a efectos de mantenimiento.

Acometidas

Es la parte de la instalación comprendida entre la red de distribución y la caja general de protección.

Están formadas por dos o cuatro conductores de aluminio de las secciones siguientes:

2x16, 2x25 y 4x16

La elección del cable estará calculado para suministros trifásicos y vendrá supeditado por la potencia a transportar, por la caída de tensión y por las pérdidas de potencia, teniendo en cuenta, además, los coeficientes de simultaneidad que estén vigentes en el Reglamento Electrotécnico BT. Los cálculos eléctricos responderán a las siguientes bases :

Se establece un factor de potencia de valor cos ϕ = 0,85, que corresponde a un reparto normal para alumbrado y suministros industriales, tanto en zonas urbanas como rurales.

La resistencia lineal R del conductor varía con la temperatura de funcionamiento de la red, adoptando, para el caso más desfavorable, 40º C.

La reactancia X de los conductores varía con el diámetro y la separación entre conductores, pero en el caso que nos ocupa es sensiblemente constante al estar reunidos en haz. Por ello se adopta el valor X = 0,1 Ω/km, que puede introducirse en los cálculos sin error apreciable.

La caída de tensión admisible y pérdida de potencia, en el punto más desfavorable de la red, no será superior al 5%. Este valor será el máximo que se podrá alcanzar por la suma de la red general y las derivaciones, tanto existentes como futuras.

2.6.3.1.2.2 APOYOS. Podrán ser postes de hormigón armado vibrado NI 52.04.

2.6.3.1.2.3 CONEXIONES. Todos los elementos estarán preaislados o protegidos con cubiertas aislantes, por lo cual no se precisará regenerar el aislamiento de los conductores.

Terminales

Los terminales serán preaislados a compresión NI 58.54.01, los cuales están destinados a conectar los conductores con las cajas o cuadros que contienen a los fusibles de protección.


XSM 39

Derivaciones

Las derivaciones se efectuarán sin tracción mecánica, mediante conexiones por cuña a presión NI 58.21.01, con conectores por perforación del aislamiento en redes y acometidas o con conectores por presión con pelado de cable en acometidas según NI 58.24.01.

Empalmes

Se utilizarán manguitos preaislados a compresión NI 58.14.01 los cuales se instalarán en puntos de la instalación no sometidos a tracción mecánica.

2.6.3.1.2.4 HERRAJES Y ACCESORIOS. La sujeción de los cables a los apoyos se realizará mediante diversos elementos recogidos en normas NI, los cuales tendrán la utilidad especificada en los conjuntos

Los conductores en las bajadas de los apoyos estarán protegidos con tubos de grado de protección contra impacto IK 08, según UNE EN 50102, hasta una altura mínima de 2,5m sobre la rasante del terreno.

2.6.3.1.2.5 CAJAS GENERALES DE PROTECCIÓN (CGP). Responderán a las especificaciones de las Normas Particulares de Iberdrola, según MT 2.03.20, el cual establece que las CGP se instalarán en terreno propiedad del cliente, situándose empotradas o sobre fachadas, a una altura mínima de 3 m y con acceso directo desde la vía pública. Cuando la CGP contenga, además, el equipo de medida, ésta se situará en fachada, zaguán abierto o linde de parcela, a una altura de 1,50 m.

2.6.3.1.3 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO El conductor neutro, además de la puesta a tierra del centro de transformación, se pondrá a tierra en otros puntos, y como mínimo, una vez cada 300 m de longitud de la línea, eligiendo con preferencia, los apoyos de donde partan las derivaciones importantes y apoyos fin de línea.

La realización de la puesta a tierra del neutro se efectuará por medio de electrodos de difusión.


XSM 40

1

3

2

4

Tubo recto PVC 30 mm

Fleje de aceroinoxidable

> 2,5 m

Materiales Norma NI

1 - Grapa de conexión paralela GC-P14,6/C50......................... 58.26.03

2 - Cable unipolar aislado de cobre DN-RA de 50 mm² ........... 56.31.71

3 - Derivación por cuña a presión DCP .................................... 58.21.01

4 - Pica bimetálica lisa 14-1500 ................................................ 50.26.01


XSM 41

2.6.3.1.3.1 PROTECCIONES DE SOBREINTENSIDADES Con carácter general los conductores estarán protegidos, contra sobrecargas y cortocircuitos, por los cartuchos fusibles existentes en la cabecera de la línea principal.

Estos cartuchos fusibles serán de clase "gG", según UNE-EN 60 269/1, y sus características de funcionamiento se indican en la tabla.

Características de funcionamiento de los cartuchos fusibles "gG"

Intensidad nominal In de los Tiempo Intensidad convencional

cartuchos fusibles "gG" Convencional No fusión Fusión

(amperios) (horas) Inf If

63 < In ≤ 160 2

1,25 In

1,6 In

160 < In ≤ 400 3

2.6.3.1.3.2 PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS. Esta protección tiene por objeto interrumpir toda intensidad de sobrecarga permanente en los conductores de un circuito, antes de que provoque un calentamiento perjudicial en el aislamiento de los mismos (máximo 90ºC). La protección contra sobrecargas estará asegurada cuando se cumpla la siguiente regla, según UNE 20460 :

In ≤ I y 1,6 In < 1,45 I

En la tabla se indican los cartuchos fusibles de calibres normalizados (EN 60 269/1) que, cumpliendo con las condiciones anteriores, protegen a los conductores contra sobrecargas.

Protección contra sobrecargas. Intensidades admisibles en amperios

Conductores Cartuchos fusibles "gG"

Composición I 1,45 I Fusión Calibre

de los cables a 40ºC a 40ºC 1,6 In In

3x25/29,5 100 145 128 80

3x50/29,5 150 217 200 125

3x95/54,6 230 333 320 200

3x150/80 305 442 400 250


XSM 42

2.6.3.1.3.3 PROTECCIÓN CONTRA CORTOCIRCUITOS. Los cartuchos fusibles "gG", dimensionados contra sobrecargas, protegerán a los conductores contra cortocircuitos, a partir de las siguientes consideraciones:

Su poder de corte será mayor, en el punto donde están instalados, que el valor de la intensidad de cortocircuito prevista.

Toda intensidad de cortocircuito, que suceda en cualquier punto de la red, debe interrumpirse en un tiempo inferior a aquel que llevaría al conductor a alcanzar su temperatura límite (250ºC).

Este apartado presenta el siguiente desarrollo de cálculo :

a) Cálculo de la corriente de cortocircuito Icc

b) Longitud máxima del cable protegida por los fusibles

c) Protecciones contra cortocircuitos en una línea con derivaciones

Firma:

Xavier Serra Montaña

Ingeniero Técnico Industrial en Electricidad

Nº colegiado: 8.762

Tarragona, Setiembre de 2005

Electrificación Rural en el término municipal de Ascó Anexos

XSM 43



3 ANEXOS




DATA: Setembre / 2005.


XSM 44

Índice 3 ANEXOS....................................................................................................................... 46

3.1 DOCUMENTACIÓN DE PARTIDA ..................................................................... 46

3.2 CÁLCULOS ............................................................................................................ 46

3.2.1 CÁLCULOS ELÉCTRICOS............................................................................. 46

3.2.1.1 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN.................................. 46

3.2.1.1.1 COMPORTAMIENTO ELÉCTRICO DE LOS CABLES ................... 48

3.2.1.1.1.1 Potencia máxima. ............................................................................ 49

3.2.1.1.1.2 Caída de tensión .............................................................................. 49

3.2.1.1.2 PROTECCIONES DE SOBREINTENSIDADES ................................ 50

3.2.1.1.2.1 Protección contra sobrecargas. ........................................................ 50

3.2.1.1.2.2 Protección contra cortocircuitos. ..................................................... 51

3.2.1.1.3 ACOMETIDA ....................................................................................... 54

3.2.1.1.3.1 Previsión de Cargas ......................................................................... 55

3.2.1.1.3.2 Número de cajas generales de protección........................................ 55

3.2.1.1.4 Ejemplo cálculos para la Red Distribución B.T. Xarafó ....................... 55

3.2.1.1.5 CÁLCULO DE PROTECCIONES ....................................................... 64

3.2.1.1.6 Tablas de Resultados ............................................................................. 64

3.2.1.2 CENTROS DE TRANSFORMACIÓN ...................................................... 65

3.2.1.2.1 ACOMETIDA MT ................................................................................ 65

3.2.1.2.1.1 Características eléctricas.................................................................. 65

3.2.1.2.1.2 Factor de potencia............................................................................ 65

3.2.1.2.1.3 Corriente que circula por la línea .................................................... 66

3.2.1.2.1.4 Caída de tensión .............................................................................. 66

3.2.1.2.2 Intensidad de cortocircuito .................................................................... 66

3.2.1.2.3 CALCULOS ELECTRICOS EN EL C.T. ............................................ 67

3.2.1.2.3.1 Potencia de transformación ............................................................. 67

3.2.1.2.3.2 Intensidad a circular......................................................................... 67

3.2.1.2.3.3 Elección del pararrayos ................................................................... 68

3.2.1.2.4 CALCULO INSTALACION DE PUESTA A TIERRA....................... 68

3.2.1.3 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN MEDIA TENSIÓN .............................. 69

3.2.1.3.1 CARACTERISTICAS ELECTRICAS CONDUCTORES................... 69

3.2.1.3.2 FACTOR DE POTENCIA EN LA LINEA........................................... 70

3.2.1.3.3 CORRIENTE A CIRCULAR POR LA LINEA ................................... 70


XSM 45

3.2.1.3.4 CAIDA DE TENSION .......................................................................... 71

3.2.1.3.5 INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO ............................................... 71

3.2.1.3.6 DIMENSIONADO ELECTRICO CADENAS AISLADORES ........... 76

3.2.1.3.1 DISTANCIAS DE SEGURIDAD......................................................... 77

3.2.1.3.2 CALCULO DE LA INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA.......... 78

3.2.1.3.3 TABLA RESULTADOS ELECTRICOS M.T...................................... 82

3.2.2 CÁLCULOS MECÁNICOS DE LA RED DE M.T. ........................................ 83

3.2.2.1 CONDUCTORES Y ECUACION DEL CAMBIO DE CONDICIONES.. 83

3.2.2.2 VANO IDEAL DE REGULACION ........................................................... 86

3.2.2.3 TABLAS DE CALCULO MECANICO..................................................... 87

3.2.2.4 TABLAS DE REGULACION .................................................................... 91

3.2.2.5 PARABOLAS DE FLECHA MAXIMA FLECHA MÍNIMA ................... 92

3.2.2.6 APOYOS DE ALINEACION ..................................................................... 93

3.2.2.7 APOYOS PARA PUNTOS FIRMES ......................................................... 95

3.2.2.7.1 APOYOS DE ÁNGULO....................................................................... 95

3.2.2.7.2 APOYOS DE FIN DE LÍNEA. ............................................................. 96

3.2.2.8 DIMENSIONADO DE LOS APOYOS ...................................................... 97

3.2.2.9 TABLAS DE RESULTADOS .................................................................... 97

3.2.2.9.1 TABLAS CÁLCULO CONDUCTOR.................................................. 97

3.2.2.9.2 TABLA RESUMEN CARACT. APOYO, POR CANTONES............. 98

3.2.2.9.3 TABLA DE CADA APOYO ................................................................ 99

3.2.3 CALCULO MECANICO REDES DISTRIBUCIÓN EN B.T........................ 102

3.2.3.1 CONDUCTORES...................................................................................... 102

3.2.3.2 ESFUERZOS SOLICITANTES EN LOS APOYOS................................ 102

3.2.3.2.1 APOYOS DE ALINEACIÓN ............................................................. 103

3.2.3.2.2 APOYOS DE ÁNGULO ..................................................................... 103

3.2.3.2.3 APOYOS FIN DE LÍNEA. ................................................................. 104

3.2.3.2.4 APOYOS EN ESTRELLAMIENTO. ................................................. 105

3.2.3.2.5 CIMENTACIONES ............................................................................ 106

3.2.3.3 TABLAS DE CÁLCULO Y TENDIDO................................................... 107


XSM 46

3 ANEXOS

3.1 DOCUMENTACIÓN DE PARTIDA

Como datos de partida tenemos los vecinos interesados en realizar la electrificación en cuestión. Sabemos que la potencia que quiere contratar cada uno es de 14.722W con un fp de 0.85 ind. Subministrado de forma trifásica a 400 V i 50 Hz.

Otras informaciones nos son facilitadas por la compañía subministradora, la potencia de cortocircuito (500 MVA) en el punto de entronque, caída de tensión permitida (5%), conductores que debemos utilizar, así como recomendaciones en cuanto como realizar los cálculos, materiales a utilizar descritos en sus normas particulares NI (Norma Iberdrola) tanto para B.T. como para M.T..

El Punto de entronque principal donde pincharemos para alimentar la red de media tensión es un apoyo de Ángulo C-2000, que por sus características nos servirá para realizar la derivación.

3.2 CÁLCULOS

3.2.1 CÁLCULOS ELÉCTRICOS

En primer lugar realizaremos los cálculos eléctricos, empezando con las redes de baja tensión, dimensionaremos los conductores a emplear según los criterios de caída de tensión, calentamiento térmico del conductor (Intensidad admisible del conductor).

En las electrificaciones rurales suelen instalarse centros de transformación de intemperie posado sobre poste de potencias comprendidas entre 25 i 100 kVA. Esta potencia nos dimensionará la extensión de la red de baja tensión, i por tanto decidirá el número de centros de transformación a proyectar.

Dimensionados los C.T. podemos realizar los cálculos en M.T.

En M.T. seguiremos el mismo procedimiento que en B.T..

3.2.1.1 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN

La elección del cable estará calculado para suministros trifásicos y vendrá supeditado por la potencia a transportar, por la caída de tensión y por las pérdidas de potencia, teniendo en cuenta, además, los coeficientes de simultaneidad que estén vigentes en el Reglamento Electrotécnico BT. Los cálculos eléctricos responderán a las siguientes bases :

Se establece un factor de potencia de valor cos ϕ = 0,85 que corresponde a un reparto normal para alumbrado y suministros industriales, tanto en zonas urbanas como rurales.


XSM 47

La resistencia lineal R del conductor varía con la temperatura de funcionamiento de la red, adoptando, para el caso más desfavorable, 40º C.

La reactancia X de los conductores varía con el diámetro y la separación entre conductores, pero en el caso que nos ocupa es sensiblemente constante al estar reunidos en haz. Por ello se adopta el valor X = 0,1 Ω/km, que puede introducirse en los cálculos sin error apreciable.

La caída de tensión admisible y pérdida de potencia, en el punto más desfavorable de la red, no será superior al 5%. Este valor será el máximo que se podrá alcanzar por la suma de la red general y las derivaciones, tanto existentes como futuras.

El valor de la resistencia lineal R de los conductores, fase y neutro, se especifica en la norma UNE 21030 y está considerada a 20ºC. La modificación a la nueva condición de temperatura se efectuará mediante la siguiente ecuación :

( )[ ]R R 1t t t t2 1

2 1= + −α

siendo :

Rt2 = Resistencia lineal a la temperatura final, en ? /km.

Rt1 = Resistencia lineal a la temperatura base (20ºC), en ? /km.

α = Coeficiente de variación de la resistividad, de valor 0,00403 para el aluminio y 0,0036 para el almelec.

t2 = Temperatura final.

t1 = Temperatura base o inicial.


XSM 48

En la tabla se especifican los valores de la resistencia lineal, para las temperaturas de trabajo que se determinan en este capítulo.

Resistencia lineal de conductores, fase y neutro, en función de la temperatura

Sección Resistencia lineal según temperatura

Ω/km

mm² 20ºC 40ºC 90ºC

25 1,200 1,297 1,538

50 0,641 0,693 0,822

95 0,320 0,346 0,410

150 0,206 0,223 0,264

29,5

54,6

1,150

0,630

1,242

0,675

1,342

0,789

80 0,430 0,461 0,538

3.2.1.1.1 COMPORTAMIENTO ELÉCTRICO DE LOS CABLES

En la tabla se indica, con los antecedentes especificados, el comportamiento eléctrico de los cables, cuyo procedimiento de cálculo se describe a continuación.

Comportamiento eléctrico de los cables

Composición

de los cables

Intensidad máxima admisible I

a 40º C

Potencia máxima

de transporte para

cos ϕ = 0,85

A

kW

3x25/29,5 100 58,89

3x50/29,5 150 88,33

3x95/54,6 230 135,45

3x150/80 305 179.61

Cuando las condiciones ambientales sean de 50º C, se aplicará, a la intensidad admisible, un coeficiente corrector de 0,89.


XSM 49

3.2.1.1.1.1 Potencia máxima. La potencia máxima de transporte se obtiene mediante la ecuación.

P máx = 3 U I cos ϕ

siendo U la tensión nominal entre fases

3.2.1.1.1.2 Caída de tensión La sección de los cables se determinará en función de que la caída de tensión, en el punto más desfavorable, no sea superior al 5%.

La caída de tensión, por resistencia y reactancia de una línea (despreciando la influencia de la capacidad y la perditancia), viene dada por la siguiente fórmula:

∆U = 3 I ( R cos ϕ + X sen ϕ ) L (2)

Sustituyendo I de la ecuación (1) obtenemos la siguiente expresión :

( )ϕXtgRUPL

10U 3 +=∆ (3)

y la caída de tensión relativa, en tanto por ciento de la tensión compuesta, ∆U%, será:

( )∆∆

U%U

U= 10

PL

UR Xtg2 5

2= +10 ϕ

Donde:

∆U = Caída de tensión en voltios

U = Tensión compuesta en voltios

P = Potencia a transportar en kilovatios

L = Longitud de la red en kilómetros

R = Resistencia del conductor en ohmio/kilómetro

X = Reactancia del cable en ohmio/kilómetro

ϕ = Angulo de desfase


XSM 50

3.2.1.1.2 PROTECCIONES DE SOBREINTENSIDADES Con carácter general los conductores estarán protegidos, contra sobrecargas y cortocircuitos, por los cartuchos fusibles existentes en la cabecera de la línea principal.

Estos cartuchos fusibles serán de clase "gG", según UNE-EN 60 269/1, y sus características de funcionamiento se indican en la tabla.

Características de funcionamiento de los cartuchos fusibles "gG"

Intensidad nominal In de los Tiempo Intensidad convencional

cartuchos fusibles "gG" Convencional No fusión Fusión

(amperios) (horas) Inf If

63 < In ≤ 160 2

1,25 In

1,6 In

160 < In ≤ 400 3

3.2.1.1.2.1 Protección contra sobrecargas. Esta protección tiene por objeto interrumpir toda intensidad de sobrecarga permanente en los conductores de un circuito, antes de que provoque un calentamiento perjudicial en el aislamiento de los mismos (máximo 90ºC). La protección contra sobrecargas estará asegurada cuando se cumpla la siguiente regla, según UNE 20460 :

In ≤ I y 1,6 In < 1,45 I

En la tabla se indican los cartuchos fusibles de calibres normalizados (EN 60 269/1) que, cumpliendo con las condiciones anteriores, protegen a los conductores contra sobrecargas.

Protección contra sobrecargas. Intensidades admisibles en amperios

Conductores Cartuchos fusibles "gG"

Composición I 1,45 I Fusión Calibre

de los cables a 40ºC a 40ºC 1,6 In In

3x25/29,5 100 145 128 80

3x50/29,5 150 217 200 125

3x95/54,6 230 333 320 200

3x150/80 305 442 400 250


XSM 51

3.2.1.1.2.2 Protección contra cortocircuitos. Los cartuchos fusibles "gG", dimensionados contra sobrecargas, protegerán a los conductores contra cortocircuitos, a partir de las siguientes consideraciones:

- Su poder de corte será mayor, en el punto donde están instalados, que el valor de la intensidad de cortocircuito prevista.

- Toda intensidad de cortocircuito, que suceda en cualquier punto de la red, debe interrumpirse en un tiempo inferior a aquel que llevaría al conductor a alcanzar su temperatura límite (250ºC).

Para cortocircuitos de duración no superior a 5 segundos, el tiempo "t" en que una intensidad de cortocircuito eleva la temperatura del conductor desde su temperatura máxima admisible, en servicio normal, hasta la temperatura límite admisible, puede calcularse, en primera aproximación, por la fórmula (4).

I²cc t = K² S² de donde IccS

kt = (4)

siendo :

Icc = Valor eficaz de la intensidad de cortocircuito, en amperios, según tabla 3 de EN 600269/1 (I máx. en 5 s).

t = Duración del cortocircuito, en segundos.

K = Constante que depende de la naturaleza del conductor y de su aislamiento. Este valor, para conductores de aluminio con aislamiento de polietileno reticulado, es de 93.

S = Sección del conductor de fase, en mm².

A esta fórmula se la denomina "curva térmica de los conductores" y podrá representarse en un gráfico con ejes de coordenadas logarítmico.

Estas intensidades Icc, para tiempos de duración comprendidos entre 0,1s y 3s, se especifican en RU 3307 y son las que elevan la temperatura del conductor a 250ºC, suponiendo que todo el calor desprendido, durante el cortocircuito, es absorbido por el propio conductor.

Este apartado presenta el siguiente desarrollo de cálculo:





XSM 52


El método, simplificado, para el cálculo de la corriente de cortocircuito se indica en la fórmula (5), admitiendo, previamente, las siguientes hipótesis:

- Como generalmente se desconoce la impedancia del circuito de alimentación a la red, se admite, para este cálculo, que la tensión en el centro de transformación, que alimenta la línea, es igual a 0,8 veces la tensión nominal del transformador.

- Se considera el defecto entre fase y tierra, como el caso más desfavorable.

- Se supone una temperatura media del conductor de 90ºC.

( ) ( )Icc

0,8 U

L Rf Rn Xf Xn2 2

=+ + +

siendo :

U = Tensión simple (230 voltios), en servicio normal, en el punto donde se encuentra el elemento fusible.

L = Longitud desde el fusible hasta el punto donde se produce el cortocircuito, en km.

Rf = Resistencia del conductor de fase a la temperatura media de 90ºC, en Ω/km.

Rn = Resistencia del conductor neutro a la temperatura media de 90ºC, en Ω/km.

Las reactancias del conductor de fase y de neutro, Xf y Xn, respectivamente, tienen el valor de 0,1 Ω/km, tal y como se ha definido al comienzo de este capítulo.


Según la tabla 3 de la norma UNE-EN 60 269/1, cada fusible protege a un determinado cable, cuando se limita el valor máximo de la corriente para la cual el tiempo de funcionamiento del fusible no es superior a 5 segundos. En la tabla 5 se recoge, con esta premisa, las intensidades máximas de cortocircuito que especifica la citada norma UNE-EN.

Se obtienen, con esas intensidades máximas de cortocircuito, las longitudes máximas protegidas por los mismos fusibles que protegen contra sobrecargas, las cuales se reflejan en la tabla. Asimismo, dicha tabla recoge, por su posible interés, la gama de fusibles normalizados hasta 400 A, que completa los calibres de fusibles objeto de este estudio (80, 125, 200 y 250)


XSM 53

Longitud máxima del cable protegida por los fusibles "gG"

Características de los fusibles "gG"

Longitudes máximas protegidas por el mismo fusible

(m)

Calibre Icc

(In) (I máxima) 3x150/80 3x95/54,6 3x50/29,5 3x25/29,5

A 5 segundos

80 * 425 — — — 184

125 * 715 — — 157 110

200 * 1250 — 119 90 63

250 * 1650 118 90 68 47

100 580 — 257 194 135

160 950 — 157 118 82

315 2200 89 68 51 36

400 2840 69 53 40 28

* Protege simultáneamente contra sobrecargas


Las derivaciones se realizarán, generalmente, con secciones de conductores inferiores a la de la línea principal.

La longitud máxima de la derivación que puede protegerse, contra cortocircuitos producidos en aquella, por el mismo fusible que protege la línea, se determina por el siguiente esquema :

( )11 SLOA = representa la longitud máxima L1 de línea principal, de sección S1, protegida contra cortocircuitos por el fusible instalado en O.

)2(2 SLOB = representa la longitud máxima de derivación L2, que el mismo fusible, instalado en O, protegería a un cable de sección S2.

O

B

A

)L S(2 2

M

N

L S( )3 2

L1

S1

( )


XSM 54

Línea principal : 95 mm²

Fusible : 200 A

La longitud máxima L3, de sección S2, derivada en el punto M de la línea principal OA y que queda protegida contra cortocircuitos por el mismo fusible instalado en O, viene dada por la siguiente relación :

OAOB x MA

MN =

Con esta expresión y con las longitudes máximas indicada en la tabla 5 se obtienen

todos los casos que pueden presentarse, según el ejemplo práctico que se indica en el

gráfico.

A 50 metros del fusible, instalado en O, se puede conectar una derivación de 52 metros con cable de 50 mm².

3.2.1.1.3 ACOMETIDA Es la parte de la instalación de la red de distribución que alimenta la caja general de protección (CGP).

Atendiendo a su trazado, al sistema de instalación y a las características de la red, la acometida será Aérea Tensada sobre poste.

Los conductores serán aislados de aluminio 0,6/1kV suspendidos mediante la utilización de un neutro con fiador.

La sección de los conductores se calculará por caída de tensión siempre que el conductor resista térmicamente, Icond>Ilina.

O

B

M

N

Longitudes en metros

25 mm2

mm2

50

25 50 75

100

119

50

100

90

63

75

25

52


XSM 55

3.2.1.1.3.1 Previsión de Cargas La carga viene definida por la intensidad del Interruptor de control de poténcia: 25A / 4polos, que con un factor de potencia 0,85 resulta una potencia de 14.722W.

3.2.1.1.3.2 Número de cajas generales de protección

El número mínimo de Cajas Generales de Protección a disponer será el resultado de dividir la potencia total prevista por la admisible por caja, según el tipo de CGP seleccionado.

En la tabla 6 se recogen las potencias máximas admisibles en las CGP.

Tabla 6

Potencias admisibles en las CGP

Intensidad nominal CGP

A

Potencia máxima

admisible kW

100 62

160 99

250 155

Cada CGP protegerá una sola línea repartidora.

3.2.1.1.4 Ejemplo de los cálculos para la Red de Distribución en B.T. en Xarafó Hemos de calcular la intensidad de todos los tramos de cada línea. Esta intensidad es la que circularía por el conductor y que ha de ser menor que la intensidad admisible del conductor. La intensidad que circula por conductor ha de ser menor que la normalizada de la protección, i esta ha de ser inferior que la intensidad admisible del conductor.

Para las acometidas (Tramo que discurre des de el nudo de la línea de distribución de BT hasta la CGP del usuario situado en el apoyo más próximo al punto de consumo) utilizaremos cable de aluminio con neutro fiador tetrapolar RZ de secció 16 mm2 i una longitud de 20 m. Todas las las acometidas tendrán las mismas características.

Todas las líneas de la red de distribución tendrán la sección constante debido a que no podemos estar haciendo demasiados empalmes y aparte tendremos la línea un poco más sobredimensionada.


XSM 56

La caída de tensión será el factor determinante pera la elección de la sección del conductor cuando tenemos distancias largas. La caída de tensión más desfavorable es la que hay des del principio de la línea hasta el punto más distante, teniendo en cuenta todos los consumidores i con una intensidad por consumidor definida por el ICP de 4 polos (Trifásico, consideramos factor de potencia 0.85 inductivo) que serán de 25A.

Este centro de transformación (situado en el apoyo) alimenta dos líneas, Estas se denominarán según el nombre del último consumidor, por tanto, Lluca y Balitre.


XSM 57

Cálculo de las caídas de tensión

Acometida Lluca

Calcularemos la c.d.t que hay entre la CGP de Lluca y la línea de distribución.

Todos los consumos tienen las mismas características de Acometida (sección, longitud y intensidad del conductor, pues tendrán la misma caída de tensión).

cdt (Lluca)=cdt(Higueras)=cdt(Balitre)

Datos:

P = 3 U I cos ϕ = 14722 (W) (1)

U = 400 (V)

fp = 0.85

mmm

al

2

031,0⋅Ω

=ρ

L = 20 (m)

S = 16 (mm2)

Aplicando la ecuación (3),

( )

( ) %368.0100400

47.1100%

(V) 47.1)85.0costan(0001.016031.0

4002014722

tan

=⋅=⋅=

=

⋅+⋅

⋅=

⋅+⋅⋅

=

Ue

e

arXsU

LPe L

al ϕρ

La caja general de protección será de 100 A de intensidad Nominal i con unos fusibles de 80 A.


XSM 58

Tramo de línea de distribución Lluca - Higueras

Este tramo está comprendido entre los nudos de Lluca y Higueras de la línea de distribución.

Toda la línea tendrá la misma sección. Esta sección la suponemos de 50 mm2.

Datos:

P =1·P = 14722 (W)

U = 400 (V)

fp = 0.85

mmm

al

2

031,0⋅Ω

=ρ

L = 218 (m)

s = 50 (mm2)

Aplicando la ecuación 3,

( )

( ) %37.1100400

48.5100%

(V) 48.5)85.0costan(0001.050031.0

40021814722

tan

=⋅=⋅=

=

⋅+⋅

⋅=

⋅+⋅⋅

=

Ue

e

arXsU

LPe L

al ϕρ

Lluca-Higueras

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%)

Yuca 14722 20 400 25.00 16 1.47 0.37

TOTAL 14722 218.3 400 25.00 50 5.48 1.37

El Total hace referencia al Tramo de línea de distribución Lluca-Higueras


XSM 59

Acometida Higueras

Igual que Lluca.

Tramo de la línea de distribución Higueras-CT

La potencia que transportará en este tramo es la de dos consumidores, 2·P.

Datos:

P =2·P = 29445 (W)

U = 400 (V)

fp = 0.85

mmm

al

2

031,0⋅Ω

=ρ

L = 200 (m)

s = 50 (mm2)


( )

( ) %5.2100400

02.10100%

(V) 02.10)85.0costan(0001.050031.0

400200147222

tan

=⋅=⋅=

=

⋅+⋅

⋅⋅=

⋅+⋅⋅

=

Ue

e

arXsU

LPe L

al ϕρ

HIGUERAS-CT


Lluca-Hig 14722 218.3 400 25.00 50 5.48 1.37

Higueras 14722 20 400 25.00 16 1.47 0.37

TOTAL 29445 199.53 400 50.00 50 10.02 2.50

El Total hace referencia al Tramo de línea de distribución Higueras-Fusibles de cabecera del CT.


XSM 60

Línea Balitre

Tramo de la línea de distribución Torreblanca - Nudo

La potencia que transportará en este tramo es la de un consumidor, P.

Datos:

P = 14722 (W)

U = 400 (V)

fp = 0.85

mmm

al

2

031,0⋅Ω

=ρ

L = 49 (m)

s = 50 (mm2)


( )

( ) %31.0100400

24.1100%

(V) 24.1)85.0costan(0001.050031.0

4004914722

tan

=⋅=⋅=

=

⋅+⋅

⋅=

⋅+⋅⋅

=

Ue

e

arXsU

LPe L

al ϕρ

Torreblanca-Nudo


Torreblanca 14722 20 400 25.00 16 1.47 0.37

TOTAL 14722 49.25 400 25.00 50 1.242 0.31

El Total hace referencia al Tramo de línea de distribución Torreblanca-Nudo.


XSM 61

Tramo de la línea de distribución Balitre - Nudo

La potencia que transportará en este tramo es la de un consumidor, P.

Datos:

P = 14722 (W)

U = 400 (V)

fp = 0.85

mmm

al

2

031,0⋅Ω

=ρ

L = 96 (m)

s = 50 (mm2)


( )

( ) %6.0100400

41.2100%

(V) 41.2)85.0costan(0001.050031.0

4009614722

tan

=⋅=⋅=

=

⋅+⋅

⋅=

⋅+⋅⋅

=

Ue

e

arXsU

LPe L

al ϕρ

Balitre-Nudo


Balitre 14722 20 400 25.00 16 1.47 0.37

TOTAL 14722 96 400 25.00 50 2.41 0.60

El Total hace referencia al Tramo de línea de distribución Balitre-Nudo.


XSM 62

Tramo de la línea de distribución Nudo-CT

La potencia que transportará en este tramo es la de dos consumidores, 2·P.

Datos:

P =2·P = 29445 (W)

U = 400 (V)

fp = 0.85

mmm

al

2

031,0⋅Ω

=ρ

L = 61 (m)

s = 50 (mm2)


( )

( ) %77.0100400

08.3100%

3.08(V))85.0costan(0001.050031.0

40061147222

tan

=⋅=⋅=

=

⋅+⋅

⋅⋅=

⋅+⋅⋅

=

Ue

e

arXsU

LPe L

al ϕρ

NUS-CT


Torr-Nus 14722 49.25 400 25.00 50 1.24 0.31

Balitre-Nus 14722 96 400 25.00 50 2.41 0.60

TOTAL 29445 61.27 400 50.00 50 3.08 0.77

El Total hace referencia al Tramo de línea de distribución Nudo-Fusibles de cabecera del CT.


XSM 63

Tramo comprendido entre la caja de fusibles y distribución del CT hasta el secundario del transformador.

Datos:

P =4 14722 (W)

U = 400 (V)

fp = 0.85

mmm

al

2

031,0⋅Ω

=ρ

L = 10 (m)

s = 150 (mm2)


( )

( ) %10.0100400

40.0100%

(V) 40.0)85.0costan(0001.0150031.0

40010147224

tan

=⋅=⋅=

=

⋅+⋅

⋅⋅=

⋅+⋅⋅

=

Ue

e

arXsU

LPe L

al ϕρ

Línea P. máx. admisi. (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%)

D.I. 58890 10 400 100.00 150 0.40 0.10

Hasta ahora se ha calculado caídas de tensión parciales de cada tramo.

Para hallar la caída total de la línea y la de cualquier nudo se tienen que sumar las caídas de tensión parciales de cada tramo hasta la cabecera de línea. -eT(%)-.

e(Higueras)=e(LG)+e(Higueras-CT)+e(acometida)=0.10+2.50+0.37=2.97%e(Lluca)=e(Higueras)+e(Lluca-Higueras)=2.97+1.37=4.34%e(Torreblanca)=e(LG)+e(Nudo-CT)+e(Torrebl.-Nudo)+e(acometida)=0.10+0.77+0.31+0.37=1.54%e(Balitre)=e(LG)+e(Nudo-CT)+e(Balitre-Nudo)+e(acometida)=0.10+0.77+0.60+0.37=1.84%


XSM 64

3.2.1.1.5 CÁLCULO DE PROTECCIONES La red de Distribución estará protegida desde la cabecera de la línea mediante fusibles Gg que según el conductor que utilizamos y la intensidad máxima que consumirá la red quedará dimensionado en 125A. Este fusible alcanza una longitud de protección de 157m.

En líneas que superan tal longitud, se instalarán un conjunto de fusibles en el apoyo anterior al que alcanza los 157m, y así sucesivamente.

En este ejemplo deberemos instalar fusibles en la cabecera de línea, antes de la derivación Higueras y antes de la derivación Lluca.

3.2.1.1.6 Tablas de Resultados En las tablas se presentan los resultados de los cálculos realizados en hoja de cálculo correspondientes a la red de distribución en baja tensión de cada pasaje.

Se indicarán las protecciones que hay que instalarse.

electrificacio3f RBT-Xarafó

SALIDA SECUNDARIO TRANSFORMADOR

Línea P. máx. admisi. (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%)D.I. 58890 10 400 100,00 150 0,40 0,10

S (Trafo Sobredimesionado 25% i fp 0.85) (kVA) 92,38P(inst. Mín.)= 14722 fp= 0,85 ind 17320,51

CUADRO DE GENERAL DE DISTRIBUCION Y FUERZA XARAFÓ

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)*Cico lluca 29445 199,53 400 50,00 50 10,02 2,50 2,60*Torreblanca 29445 61,27 400 50,00 50 3,08 0,77 0,87TOTAL 58890 10 400 100,00 150 0,40 0,10Se instalará fusibles gG de calibre 125A en la cabezera de la línea cada línia (sección 50 mm2)en el apoyo del centro de transformación.

LLUCA-HIGUERAS

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)lluca 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 4,34TOTAL 14722 218,3 400 25,00 50 5,48 1,37Se instalará fusibles gG de calibre 125A en el tramo Lluca-Higueras en un apoyo situado a mitad trayecto aprox..

HIGUERAS-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Lluca-Hig 14722 218,3 400 25,00 50 5,48 1,37 3,97Higueras 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 2,97TOTAL 29445 199,53 400 50,00 50 10,02 2,50Se instalará fusibles gG de calibre 125A en el tramo Higueras-CT en un apoyo situado a mitad trayecto aprox..

TORREBLANCA-NUS

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Torreblanca 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,54TOTAL 14722 49,25 400 25,00 50 1,24 0,31

BALITRE-NUS

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Balitre 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,84TOTAL 14722 96 400 25,00 50 2,41 0,60

NUS-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Torr-Nus 14722 49,25 400 25,00 50 1,24 0,31 1,18Balitre-Nus 14722 96 400 25,00 50 2,41 0,60 1,47TOTAL 29445 61,27 400 50,00 50 3,08 0,77

Página 1

electrificacio3f RBT-Guitarra



S (Trafo Sobredimesionado 25% i fp 0.85) (kVA) 69,28CUADRO DE GENERAL DE DISTRIBUCION Y FUERZA GUITARRA

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)*Vispella 29445 78,09 400 50,00 50 3,92 0,98 1,05*Blai 14722 162,33 400 25,00 50 4,07 1,02 1,09TOTAL 44167 10 400 75,00 150 0,30 0,07

P(inst. Mín.)= 14722 fp= 0,85 ind 17320,51Se instalará fusibles gG de calibre 125A en la cabezera de la línea cada línia (sección 50 mm2)en el apoyo del centro de transformación.

VISPELLA-RIFA

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Vispella 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,90TOTAL 14722 75,65 400 25,00 50 1,90 0,47

RIFA-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Vispella-Rifa 14722 75,65 400 25,00 50 1,90 0,47 1,53Rifa 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,42TOTAL 29445 78,09 400 50,00 50 3,92 0,98

BLAI-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Blai 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,46TOTAL 14722 162,33 400 25,00 50 4,07 1,02Se instalará fusibles gG de calibre 125A en el tramo Blai-CT un apoyo antes de la derivación de Blai..

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electrificacio3f RBT-Les serres



S (Trafo Sobredimesionado 25% i fp 0.85) (kVA) 69,28CUADRO DE GENERAL DE DISTRIBUCION Y FUERZA SERRES

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)*Fatarella 2 29445 9,03 400 50,00 50 0,45 0,11 0,19Vicent 14722 270,63 400 25,00 50 6,79 1,70 1,77TOTAL 44167 10 400 75,00 150 0,30 0,07

P(inst. Mín.)= 14722 fp= 0,85 ind 17320,51Se instalará fusibles gG de calibre 125A en la cabezera de la línea cada línia (sección 50 mm2)en el apoyo del centro de transformación.

FATARELLA2-NUS

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Fatarella 2 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,91TOTAL 14722 215,17 400 25,00 50 5,40 1,35Se instalará fusibles gG de calibre 125A en el tramo Fatarella2-NUDO, 2 apoyos antes de la derivación de Fatarella 2.

FATARELLA1-NUS

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Fatarella 1 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,50TOTAL 14722 150,56 400 25,00 50 3,78 0,94

NUS-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Fatarella 2-Nus 14722 215,17 400 25,00 50 5,40 1,35 1,54Fatarella 1-Nus 14722 150,56 400 25,00 50 3,78 0,94 1,13TOTAL 29445 9,03 400 50,00 50 0,45 0,11

VICENT-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Vicent 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 2,14TOTAL 14722 270,63 400 25,00 50 6,79 1,70Se instalará fusibles gG de calibre 125A en el tramo Vicenti-CT, 3 apoyo antes de la derivación de Vicent.

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electrificacio3f RBT-VAll de Senyor



S (Trafo Sobredimesionado 25% i fp 0.85) (kVA) 69,28CUADRO DE GENERAL DE DISTRIBUCION Y FUERZA VALL DE SENYOR

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)*Fatarella 3 29445 167,69 400 50,00 50 8,42 2,10 2,18Madroneta 14722 249,19 400 25,00 50 6,25 1,56 1,64TOTAL 44167 10 400 75,00 150 0,30 0,07

P(inst. Mín.)= 14722 fp= 0,85 ind 17320,51Se instalará fusibles gG de calibre 125A entre salida del trafo (sección 150mm2) i cabezera de la línea (sección 50 mm2) en el apoyo del centro de transformación.

FATARELLA3-BERRA

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Fatarella3 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 2,91TOTAL 14722 58,17 400 25,00 50 1,46 0,37

BERRA-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Fata3-berra 14722 58,17 400 25,00 50 1,46 0,37 2,54Berra 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 2,55TOTAL 29445 167,69 400 50,00 50 8,42 2,10Se instalará fusibles gG de calibre 125A en el tramo Berra-CT, un apoyos antes de la derivación de Berra.

MADRONETA-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Madroneta 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 2,01TOTAL 14722 249,19 400 25,00 50 6,25 1,56Se instalará fusibles gG de calibre 125A en el tramo Madroneta-CT, 3 apoyos antes de la derivación de Madroneta.

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electrificacio3f RBT-Gravera



S (Trafo Sobredimesionado 25% i fp 0.85) (kVA) 69CUADRO DE GENERAL DE DISTRIBUCION Y FUERZA GRAVERA

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Morales 14722 146,24 400 25,00 50 3,67 0,92 0,99Bret 29445 10,62 400 50,00 50 0,53 0,13 0,21TOTAL 44167 10 400 75,00 150 0,30 0,07


MORALES-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Morales 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,36TOTAL 14722 146,24 400 25,00 50 3,67 0,92

BRET-SANTOS

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Bret 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,368 1,216TOTAL 14722 102,06 400 25,00 50 2,56 0,640

SANTOS-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Bret-Santos 14722 102,06 400 25,00 50 2,56 0,640 0,848Santos 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,368 0,575TOTAL 29445 10,62 400 50,00 50 0,53 0,133

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electrificacio3f RBT-Sant Antoni



S (Trafo Sobredimesionado 25% i fp 0.85) (kVA) 69CUADRO DE GENERAL DE DISTRIBUCION Y FUERZA SANT ANTONI

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Dot 14722 114,69 400 25,00 50 2,88 0,72 0,79Calderera 29445 41,56 400 50,00 50 2,09 0,52 0,60TOTAL 44167 10 400 75,00 150 0,30 0,07


DOT-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Dot 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,16TOTAL 14722 114,69 400 25,00 50 2,88 0,72

CALDERERA-PLAZA

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Calderera 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,368 1,581TOTAL 14722 98,38 400 25,00 50 2,47 0,617

PLAZA-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Calderera-Plaza 14722 98,38 400 25,00 50 2,47 0,617 1,213Plaza 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,368 0,964TOTAL 29445 41,56 400 50,00 50 2,09 0,522

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electrificacio3f RBT-Vall de Jueu



S (Trafo Sobredimesionado 25% i fp 0.85) (kVA) 92,38CUADRO DE GENERAL DE DISTRIBUCION Y FUERZA VALL DE JUEU

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)*Gatet 29445 194,03 400 50,00 50 9,74 2,44 2,53*Simó 29445 47,84 400 50,00 50 2,40 0,60 0,70TOTAL 58890 10 400 100,00 150 0,40 0,10

P(inst. Mín.)= 14722 fp= 0,85 ind S(VA)= 17320,51

Se instalará fusibles gG de calibre 125A entre salida del trafo (sección 150mm2) i cabezera de la línea (sección 50 mm2) en el apoyo del centro de transformación.

GATET-NUS

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Gatet 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 3,48TOTAL 14722 92,2 400 25,00 50 2,31 0,58

PITÓ-NUS

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Pitó 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 3,13TOTAL 14722 36,19 400 25,00 50 0,91 0,23

PITO-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)Gatet-Nus 14722 92,2 400 25,00 50 2,31 0,58 3,11Pitó-Nus 14722 36,19 400 25,00 50 0,91 0,23 2,76TOTAL 29445 194,03 400 50,00 50 9,74 2,44Se instalará fusibles gG de calibre 125A en el tramo Nudo-CT un apoyo antes del nudo.

J.M.-SIMÓ

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)J.M. 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,80TOTAL 14722 117,17 400 25,00 50 2,94 0,74

Simó-CT

Línea Potencia Instalada (W) longitud (m) U (V) I máx. (A) Sección (mm2) e (V) e (%) e T(%)J.M.-Simó 14722 117,17 400 25,00 50 2,94 0,74 1,43Simó 14722 20 400 25,00 16 1,47 0,37 1,07TOTAL 29445 47,84 400 50,00 50 2,40 0,60

Página 7


XSM 65

3.2.1.2 CENTROS DE TRANSFORMACIÓN

Todos los centros de transformación son iguales. Procederemos para un centro de transformación de Intemperie sobre apoyo con un transformador de 100 kVA.

3.2.1.2.1 ACOMETIDA MT Se van a realizar los cálculos necesarios para la elección del cable. Se tendrá en cuenta, como hasta ahora, la máxima intensidad admisible en servicio permanente, la caída de tensión y la máxima intensidad admisible durante un cortocircuito.

3.2.1.2.1.1 Características eléctricas El cable a emplear será el utilizado en la red de media tensión , LA-56.

Resistencia eléctrica

La resistencia kilométrica del cable es 0,614O/km.

Se tendrá en cuenta una longitud de la línea de 10m;

Por lo tanto la resistencia total se define como el producto de estas dos magnitudes.

Reactancia

Para un cable de las características descritas la reactancia kilométrica toma un valor 0,4O/km.

Por lo tanto la reactancia total de la línea subterránea será el producto de este valor por 10m de longitud.

Ambos valores -R y X- serán muy similares, pero del orden de mO; por lo que la influencia de la línea subterránea en el total de la línea de transporte no será importante.

3.2.1.2.1.2 Factor de potencia El factor de potencia a tener en cuenta viene definido por los receptores; ver Electrificación en B.T..

cos ν=0.85

Ω10 =0,*10*10=R -3-3 14,6614

Ω10 =0,*10*10=X -3-3 44


XSM 66

3.2.1.2.1.3 Corriente que circula por la línea La corriente que va a circular por la línea se estima en 2,3 A, bajo una tensión de servicio de 25kV; el cable empleado soporta una intensidad de 202A en régimen permanente.

Siendo:

P: Potencia de transformación, kVA.

U: Tensión compuesta de la red, kV.

Los elementos empleados en la protección y seccionamiento de la línea, así como los elementos de conexión soportan la intensidad permanente a circular por la línea.

3.2.1.2.1.4 Caída de tensión

La caída de tensión en la línea subterránea no es importante, por tratarse de un tramo muy corto.

Siendo I la corriente que va a circular por la línea; R y X la resistencia y reactancia del cable empleado en la acometida subterránea, en O.

3.2.1.2.2 Intensidad de cortocircuito La máxima intensidad de cortocircuito que va a aparecer es de 11,5 kA valor eficaz simétrico y de 20,78 kA máximo valor de cresta asimétrica.Esta intensidad es eliminada por los cortacircuitos fusibles instalados al principio de la línea aérea y derivaciones en 0,01s.

El cable empleado soporta una intensidad de esta magnitud durante 2,3s por lo que no hay problema.

Siendo:

I: Intensidad de cortocircuito, A.

A=*3

100=

U 3P

=I 3,225

)Xsen+(R I 3=V ϕϕcos

00012,025000

100029,0100(%)

2953,048514,63,2

=⋅

=⋅∆

=∆UU

U

V0,0=)*10*+0,*10*(**3=V -3-3

SK=t I


XSM 67

t: Duración del cortocircuito, s.

K: Coeficiente que depende de la naturaleza del conductor y de sus temperaturas al inicio y al final del cortocircuito.

S: Sección del conductor, mm2.

Considerando que la inicialmente la temperatura es la máxima de régimen y al final del cortocircuito es la máxima admisible; K toma un valor de 90.

3.2.1.2.3 CALCULOS ELECTRICOS EN EL C.T.

3.2.1.2.3.1 Potencia de transformación La potencia activa consumida en la instalación será en función de los usuarios que la formen:

Hay centros de transformación que alimentan a 4 usuarios y los hay que alimentan a 3.

El centro en estudio CT-Xarafó está formado por 4.

P(CT)= (nº usuarios)*(Potencia usuario) = 4*14.722 = 58.890 W

Considerando un factor de potencia de 0,85; la potencia total será 69.282 VA.

3.2.1.2.3.2 Intensidad a circular 1.- M.T.

La intensidad a circular en M.T. bajo una tensión de servicio de 25kV es de 2,3A. Referirse a Acometida en M.T este mismo Documento.

B.T.

En B.T. la intensidad a circular se estima en 144A.

La salida en B.T. se va a realizar bajo cable aislado RZ de aluminio 0,6/1 kV, de 150/80 mm2 de sección, que soporta una intensidad de 305A, superior a la prevista, después de la CGP la sección del conductor passa ha ser de 50 mm2 del mismo tipo de cable.

Todos los elementos de protección y seccionamiento de B.T. se han elegido que admitan esta intensidad en régimen permanente.

s=t *90=t* 486,0_6,5420784

A1=*3

10*100=I

3

B.T. 44400


XSM 68

3.2.1.2.3.3 Elección del pararrayos Tensión asignada

La tensión asignada, en circuitos con neutro aislado, será igual o superior a la tensión máxima entre fases:

La tensión máxima de la red es 36kV, por lo que se elige una autoválvula de tensión asignada 36kV.

Coordinación de aislamientos

La expresión general para el cálculo del margen de protección es la siguiente:

Siendo:

PM: Margen de protección, %.

NA: Nivel de aislamiento, que es la tensión soportada a impulsos tipo rayo por e l equipo, kV.

NP: Nivel de protección, que es el mayor de estos tres valores, kV.

- Valor máximo de la tensión de cebado con impulsos tipo rayo onda 1,2/50µs.

- Valor máximo de la tensión residual con onda 8/20µs y corriente de descarga de 10 kA.

- Valor máximo de la tensión de cebado en el frente de onda dividido por 1,15.

De acuerdo con el pararrayos elegido, los valores anteriores son 82 kV, 86 kV y 80 kV. Se toma como nivel de protección del pararrayos 86 kV.

El margen de protección será 45,3%, valor mayor que el mínimo normalizado.

3.2.1.2.4 CALCULO DE LA INSTALACION DE PUESTA A TIERRA

Resistencia de puesta a tierra

El calculo de la resistencia de puesta a tierra se ha llevado a cabo mediante los parámetros característicos de los electrodos de puesta a tierra recogidos en las Normas UNESA, e incluidos en el ANEXO.

UU r max≥

1001)*-(=PM NPNA

45,3%=1001)*-(=PM 86125


XSM 69

PUESTA A TIERRA DE PROTECCION

La configuración elegida será mediante cuatro picas de acero cobrizado de 14mm de diámetro y 2m de longitud, en anillo de 5,0x3,0m; enterradas a una profundidad de 0,8m; tal y como se describe en la MEMORIA.

Kr= 0,089O/(O.m)

Considerando la resistividad del terreno de 100Om; la resistencia de tierra será 8,9O.

PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO

La configuración elegida es mediante 6 picas de 14mm de diámetro y 2m de longitud colocadas en hilera separadas 3m entre si:

Kr= 0,070O/(O.m)

3.2.1.3 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN MEDIA TENSIÓN

En el cálculo eléctrico de la línea deben quedar claramente especificadas las intensidades máximas, caídas de tensión y pérdidas de potencia.

3.2.1.3.1 CARACTERISTICAS ELECTRICAS DE LOS CONDUCTORES Tal y como se indica en este mismo Documento en el apartado correspondiente a MEMORIA, el trazado de la línea se va a llevar a cabo mediante conductor de aluminio-acero de tipo LA-56.

Resistencia eléctrica

La resistencia eléctrica por kilómetro de los dos conductores es:

R'LA-56= 0,6136 O/km

La longitud más desfavorable es la comprendida entre el entronque principal i El centro de transformación Xarafó., 2.270 m.

Reactancia

El coeficiente de autoinducción de una línea trifásica, simple y simétrica viene definido por la siguiente expresión matemática:

Siendo d la separación entre los conductores y D el diámetro del conductor, ambos en cm.

Ω8,9=100*0,089= K=R rt ρ

Ω7,0=100*0,070=Rt

10 ) 2+(=L -4Dd 2

21

LA ln_ 56−


XSM 70

La máxima separación entre conductores se presenta en los armados tipo bóveda, siendo de 1.800mm la separación horizontal y de 470mm la vertical; por lo que la distancia entre conductores será de 1.861mm.

Por lo tanto el valor de la reactancia por kilómetro vendrá definida por la siguiente ecuación, siendo f la frecuencia de la red:

Capacidad

En el cálculo eléctrico de la línea, se prescindirá del efecto de capacidad por estar por debajo de la longitud y tensión recomendada para tenerlo en cuenta.

3.2.1.3.2 FACTOR DE POTENCIA EN LA LINEA El factor de potencia en la línea viene determinado por el de los receptores.

Se ha tomado un fp=0.85 ind.

3.2.1.3.3 CORRIENTE A CIRCULAR POR LA LINEA

La corriente que va a circular por la línea vendrá determinada por la máxima potencia de los centros de transformación, 100 kVA por centro, con un total de 7 centros y la tensión de suministro de la energía

U 3S

=I

La densidad de corriente viene en función del cociente entre la intensidad a circular por la línea y la sección del conductor.

1.861mm=470+8001.=d 22

H/Km10 1,25=10 ) 2+(=L -3-40,945

186,1*221

LA ln_ 56−

/Km0,4=10*1,25*50**2= f 2=X -3A ΩΠΠ′ _

A=*30

=I 17,1635

70

SI

=δ

mmA/0,=54,5

= 22917,16

δ


XSM 71

La máxima intensidad que soportan los conductores es:

ILA-56 max= 197 A

Por lo tanto muy superior a la que realmente va a circular por la línea.

3.2.1.3.4 CAIDA DE TENSION La caída de tensión se calculará, tomando la resistencia y la reactancia los valores hallados con anterioridad en O/km; el valor del factor de potencia viene definido por los receptores.

Se llevará a cabo el mismo procedimiento que en el cálculo de las cidas de tensión en BT. Calcularemos las caidas parciales de los tramos para la potencia de cada tramo, y leugo se sumaran para obtener las caidas totales para todos los centros de transformación

3.2.1.3.5 INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO El cálculo de la intensidad de cortocircuito va a permitir determinar el poder de corte de los fusibles así como los límites térmicos y dinámicos.

El estudio se va a limitar a defectos trifásicos, que son los que se considera generan valores máximos de intensidad.

Componentes de la intensidad de cortocircuito

La intensidad de cortocircuito es suma de dos componentes; una alterna sinusoidal y otra componente continua ; la amortiguación de esta segunda componente se realiza a velocidad dependiente del factor R/L.

En base a esto se pueden definir dos regímenes extremos, denominados simétrico y asimétrico, dependiendo del instante en que se produzca el cortocircuito:

- Régimen asimétrico: El cortocircuito se presenta cuando ambas componentes son máximas.

- Régimen simétrico: El cortocircuito se establece cuando la componente continua es nula y la componente alterna pasa por cero.

En el caso de defectos trifásicos, la intensidad Icc, expresada en valor eficaz simétrico es:

Siendo:

U: Tensión compuesta de la red trifásica, V.

Zcc: Impedancia resultante por fase, O.

En el caso de asimetría total, el valor de la máxima amplitud de la primera cresta de corriente viene definido por la siguiente expresión:

i + i = i ca

Z 3U

=Icc

cc


XSM 72

El coeficiente K es función de la relación R/X, y se obtiene a partir de gráficos.

Es imprescindible calcular Im para determinar los esfuerzos electrodinámicos.

Potencia de cortocircuito

El valor de la potencia de cortocircuito se deduce de la expresión de la corriente de cortocircuito simétrica:

Valores de las impedancias de los elementos de la red

La impedancia de cortocircuito se compone de una parte resistiva y de otra parte reactiva:

En un cortocircuito la reactancia es, en general, mucho más importante que la resistencia; pero es interesante conocer este valor para determinar el factor K necesario para hallar la máxima corriente de cresta asimétrica.

La potencia de cortocircuito es invariable en un punto de la red, para cada tensión de referencia, por lo que todas las impedancias se calcularán para una tensión única; por lo tanto, para calcular un defecto en el lado de B.T. del transformador, todas las impedancias halladas bajo la tensión en el lado primario, deberán referirse a esta nueva tensión (31).

Red aguas arriba: Tomando como potencia de cortocircuito en la derivación de la línea la establecida por la compañía suministradora, 500MVA, la impedancia equivalente de la red aguas arriba será :

La relación entre la resistencia y la reactancia suele ser de 0,15 -valor muy pequeño- por lo que la resistencia se considerara nula y el valor de la reactancia prácticamente igual al de la impedancia.

Línea aérea: Considerando toda la línea aérea compuesta por conductor de aluminio-acero LA-56, el valor de la resistencia y la reactancia ya se han hallado con anterioridad.

I K 2 =I ccm

ZU = U I 3 =P

cc

2

cccc

X+R=Z 22cc

)UU( Z = Z

2

A.T.

B.T.A.T.B.T.

Ω25,15

000.25 2

=10 00

= PU = Z 6

cc

2

L


XSM 73

R=0,614O/km

X=0,4O/km

Juegos de barras y aparamenta: Se desprecia la reactancia de embarrado, seccionadores, interuptores y demás elementos.

Transformador: La impedancia del transformador se calcula a partir de la tensión de cortocircuito.

Siendo:

P: Potencia de transformación, VA.

U: Tensión compuesta de la red, V.

e: Tensión de cortocircuito del transformador, %.

Esta impedancia se ha referido a M.T..

La relación entre la resistencia y la reactancia en el transformador suele tomar valores de 0,2.

Cableado de B.T.: No se tendrá en cuenta la reactancia de estos cables ya que su longitud es muy corta.

Motores asíncronos: Un motor asíncrono separado de la red, mantiene en sus bornes una tensión que decrece rápidamente. Por lo tanto en caso de cortocircuito, el motor asíncrono actúa como un generador, pero solo en una etapa suptransitoria.

La aportación de los motores de B.T. sobre un defecto en M.T. es generalmente despreciable por lo que no se tendrá en cuenta.

34

614,01,5=

0,=X

R

100 Pe U=Z

2

T

Ω25,2815,425000 =

100*10*100*

=Z 3

2

T

100 Pe U=Z

2

m


XSM 74

Estudio de las corrientes de cortocircuito

Se van a considerar varios puntos de la instalación, hallándose en cada caso el valor eficaz de la corriente de cortocircuito y el máximo valor de la corriente de cresta asimétrica.

Entronque de la línea: En este punto, la compañía suministradora establece un valor de la potencia de cortocircuito de 500MVA; por lo que la corriente de cortocircuito será:

Por lo tanto el valor de cresta de la corriente asimétrica será 30 kA; teniendo en cuenta que la relación entre la resistencia y la reactancia en este punto es 0,15.

Esta intensidad de cortocircuito es eliminada por los cortocircuitos fusibles, colocados en el apoyo n1de entronque de la línea aérea y en los apoyos donde haya derivaciones, en 0,01s -de acuerdo con las gráficas de la casa fabricante-.

C.T.: En este punto la impedancia a considerar viene definida por la de la red de alimentación y la de la línea aérea objeto del proyecto.

Aplicando la formula anteriormente indicada para el cálculo de corrientes de cortocircuito en caso de defecto trifásico:

Por lo que la potencia de cortocircuito en el C.T. será:

La relación entre las dos componentes de la impedancia en este punto determinará el valor de la constante K a tener en cuenta en el cálculo de la máxima corriente de cresta asimétrica.

kA,=*3

=I cc 551125

500

1,65=K0,15=XR

_

30kA*1,65*3=I m =55,11

( ) Ω++ 57,2)27,2*614.0(27,2*4,025,1 22 ==Z cc

5,6kA=*3

=I cc57,2

000.25

MVA=U I 3=P cccc 243

9,5kA=5,6*1,2*2=I m

1,2=K0,==XR

+ _64908,025,139,1


XSM 75

Lado de B.T.: En el lado de B.T. se tendrán en cuenta la impedancia del transformador así como las relativas a A.T. -que como se puede observar, serán tan pequeñas que pueden despreciarse.

Se considerará únicamente la reactancia propia del transformador.

La potencia de cortocircuito en este punto será:

Máxima corriente de cortocircuito que puede soportar el conductor

La intensidad máxima de cortocircuito que puede soportar un conductor de aluminio-acero sin que disminuyan sus características, viene dada por la siguiente expresión:

Siendo:

m: Masa del conductor, kg/km.

R20: Resistencia óhmica a 20ΕC, O/km

t: Tiempo de duración del cortocircuito, s.

c: Calor específico del material conductor, kcal/kg.

Estableciendo los cálculos para el caso del conductor LA-56; soportará una intensidad de 38,5kA en un tiempo de 0,01s.

Ω

00032,0

1025400

2512

=*

*,=Z 3B.T.

kA=*3

=I cc 13,5045,0

400

MVA=U I 3=P cccc 55,3

t Rc m

496=I20

cc

38,5kA=0,01*0,6136

0,197*189,1496=I cc


XSM 76

3.2.1.3.6 DIMENSIONADO ELECTRICO DE LAS CADENAS DE AISLADORES

Se llama grado de aislamiento, GA, a la relación entre la longitud de la línea de fuga de la cadena de aisladores y la tensión entre fases de la línea .

Siendo LF la línea de fuga del aislador, U la tensión compuesta de la línea y n el número de aisladores de la cadena.

Aislador de suspensión

El aislador de suspensión, de acuerdo con las características dadas en el apartado correspondiente a MEMORIA, presenta una línea de fuga de 185mm de longitud.

El grado de aislamiento exigido en una zona agrícola es de 2cm/kV, por lo que serán necesarios 3 aisladores de las características descritas para superar este valor.

Aislador fijo

El aislador fijo tendrá una línea de fuga de 510mm de longitud por lo que será necesario un único aislador de estas características.

La elección del aislador viene determinada, tanto por sus características eléctricas como por las mecánicas; detallándose estas últimas en este mismo documento en el apartado correspondiente a Cálculos mecánicos.

ULF*n

=GA

7,225

=18,5

2*==n LF

GA E

98.05

=51,0

2*2=n


XSM 77

3.2.1.3.1 DISTANCIAS DE SEGURIDAD Separación mínima entre conductores

Según el Reglamento, artículo 25, la distancia mínima entre conductores debe de ser:

Siendo D la separación entre conductores, K un coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, F la flecha máxima, L la longitud de la cadena de suspensión y U la tensión nominal de la línea.

Los cálculos se van a realizar para una tensión de servicio de 25 kV.

Sustituyendo valores para el vano máximo de línea entre apoyos tipo bóveda:

El valor de K viene en función del cociente entre la acción del viento V sobre el conductor LA-56, y el peso propio de este P (61).

La máxima distancia a tener en cuenta en vanos largos entre dos apoyos con elementos de amarre (cantón 13):

Separación entre conductores y masa

De igual forma, la separación mínima entre conductores y masa debe de ser:

En el caso de apoyos de alineación con aisladores de cadena de suspensión, la acción del viento provoca que la cadena de aisladores se incline un ángulo ß, disminuyendo las distancias de los conductores al apoyo y por consiguiente la seguridad eléctrica; por lo que en este caso la separación entre conductores y masa será la misma, pero considerando los conductores desviados un ángulo:

150U

+ L+F K=D

m1,=150

+0,40+*0,65=D 2825

54,2

0,65=K;71,563=0,1890,567

=PV

=tg °ϕϕ _

m,=1502

+0+*0,6=D 1915

89,2

m150U

+0,1=d

m=150

+0,1=d 27,025


XSM 78

Distancia de los conductores al terreno

De acuerdo con el artículo 25 del Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T.:

En el caso de la línea proyectada:

El Reglamento anteriormente citado establece un mínimo de 6m, por lo que esta será la distancia a tener en cuenta.

Cruzamiento con carretera

De acuerdo con el artículo 33 del Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T.:

En este caso, el Reglamento establece una distancia mínima de 7m.

3.2.1.3.2 CALCULO DE LA INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA

Resistencia de puesta a tierra

De acuerdo con el método de calculo incluido en las normas UNESA, el parámetro característico de los electrodos de puesta a tierra para una configuración de cuatro picas de 2m de longitud y 14mm de diámetro, distribuidas en los vértices de un rectángulo de 3,0x3,5m y enterradas a una profundidad de 0,5m, es el siguiente:

Kr = 0,101O/O.m

Considerando una resistividad del terreno de 100O.m; la resistencia de tierra será 10,1O

PV/2

=tgβ

°56,3=1,5=0,189

0,567/2=tg ββ _

m150U

+5,3=d

m=150

+5,3=d 47,525

m=100

+6,3=100U

+6,3=d 47,625

ΩΩ 20 < 10,1=100*0,101=*K=R rt ρ


XSM 79

Intensidad de defecto a tierra

En una red con el neutro aislado, la intensidad de defecto a tierra es la capacitiva de la red respecto de tierra .

Siendo:

Id: Intensidad máxima de defecto a tierra en el centro considerado, A.

U: Tensión compuesta de servicio de la red, V.

Ca: Capacidad homopolar de la línea aérea, F/km.

La: Longitud total de las líneas aéreas de A.T. subsidiarias de la misma transformación A.T./A.T., km.

Cc: Capacidad homopolar de los cables subterráneos, F/km.

Lc: Longitud total de los cables subterráneos de A.T. subsidiarios de la misma

transformación A.T./A.T., km

Rt: Resistencia de la puesta a tierra de protección de la línea, O.

En el cálculo de la intensidad de defecto, se considerarán para las capacidades de la red aérea y subterránea los siguientes valores:

Ca: 0,006 µF/km.

Cc: 0,25 µF/km.

Según Iberdrola existen 2km de cables subterráneos de A.T. derivados de la subestación transformadora de A.T./A.T.; y 50 km de línea aérea derivados de esta transformación.

Tensiones de paso, contacto y acceso

El cálculo de las tensiones de paso, contacto y acceso que van a presentarse en la instalación, se realizará atendiendo a los parámetros característicos incluidos en las Normas UNESA.

Kp = 0,0244 V/O.m.A

Kc = Kp (acc) = 0,0532 V/O.m.A

La expresión siguiente da el valor de las tensiones en función de los parámetros descritos:

)R(3)LC+LC(+1

)LC+LCU(3=I 2

t2

ccaa

CCaad

ωω

ωω

A10,65=)10,5*(3*)2*10*0,25*50*2+50*10*0,006*50*(2+1

2)*10*0,25*50*2+50*10*0,006*50*(2*25.000*3=I 226-6-

-6-6

dππ

ππ


XSM 80

Los cálculos se van a llevar a cabo considerando la tensión de la línea de 25 kV.

Tensiones máximas admisibles

De acuerdo con MIE-RAT 13 las tensiones de paso, contacto y acceso máximas admisibles vendrán definidas por la siguientes expresiones:

Siendo:

Vp: Tensión de paso, V.

Vc: Tensión de contacto, V.

Vp (acc): Tensión de acceso, V.

?: Resistividad del terreno, 100Om.

?': Resistividad del hormigón de la cimentación, 3.000Om.

El valor de K y n viene en función del tiempo de actuación de las protecciones, en este caso 0,5s, por lo que K toma un valor de 72 y n de 1 según el Reglamento.

Como se puede observar estos valores son superiores a los hallados con anterioridad, por lo tanto la instalación de puesta a tierra cumple con la Instrucción Técnica MIE-RAT 13.

ρ I K=V dpp ρ I K=V dcc

ρ I K=V d(acc) p(acc) p

21,23V=100*8,7*0,0244=V p 46,28V=100*8,7*0,0532=V c

46,28V=100*8,7*0,0532=V p(acc)

)1.000

3+ 3+(1

tK 10

=V n(acc) pρρ ′

)1.000

6+(1

tK 10

=V npρ

)1.000

1,5+(1

tK

=V ncρ

2.304V=)1.000

100*6+(1

50,72*10

=V 1p

166V=)1.000

100*1,5+(1

50,72

=V 1c

14.832V=)1.000

3.000*3+100*3+(1

50,72*10

=V 1(acc) p


XSM 81

Justificación de las líneas de tierra

Los conductores empleados en las líneas de tierra serán de cobre de 50mm2 de sección; la corriente que va a circular por el conductor en caso de defecto es 10,65 A.

Por densidad de corriente: La máxima densidad de corriente admisible en un conductor de Cu, de acuerdo con MIE-RAT 13 es de 160A/mm2; valor muy superior al que realmente se tendrá en la instalación.

Por calentamiento: De acuerdo con MIE-RAT 13, se admite una elevación de temperatura no superior a 200ΕC.

Considerando esta limitación, la línea de tierra debe tener una sección mínima de:

Siendo:


I: Intensidad de falta, A.

t: Tiempo de duración del defecto, s.

a: Constante de valor 13 para el cobre.

? ?: Calentamiento admisible, ΕC.

mmA/0, = 50

= SI = 2d 212

65,10δ

θα ∆≥

tIS

mm=0,5

13=S 204,0

20065,10


XSM 82

3.2.1.3.3 TABLA DE RESULTADOS ELECTRICOS DE LA RED DE M.T.

electrificacio3f RDMT

CARACTERÍSTICAS CONDUCTORTRANSFORMADOR TIPO S (kVA) U1 (kV) U2o (KV)rt Ucc(%) Zat (Ω) Zbt R = 0,6136 Ω/kmLaybox intemperie 36kV 100 25 0,42 59,52 4,5 281,25 0,072 X = 0,40 Ω/km

fp barras trafo 0,85

LíneaPot. Inst.

(kVA)longitud

(m)U (kV) I (A)

Sección (mm2)

e (V) e (%) e T(%)

CT Xarafó-Punto D5 100 409 25 2,31 54,6 1,20 0,0048 0,1261CT Vall de jueu-Punto D5 100 368 25 2,31 54,6 1,08 0,0043 0,1256Punto D5-Punto D4 200 193 25 4,62 54,6 1,13 0,0045 0,1213CT Sant Antoni-Punto D4 100 23 25 2,31 54,6 0,07 0,0003 0,1170Punto D4-Punto D3 300 173 25 6,93 54,6 1,52 0,0061 0,1168CT Gravera-Punto D3 100 129 25 2,31 54,6 0,38 0,0015 0,1122Punto D3-Punto D1 D2 400 339 25 9,24 54,6 3,97 0,0159 0,1107CT Les Serres-Punto 2.1 100 204 25 2,31 54,6 0,60 0,0024 0,0138CT Vall de Senyor-Punto 2.1 100 209 25 2,31 54,6 0,61 0,0024 0,0139Punto 2.1-Punto D1 D2 200 488 25 4,62 54,6 2,86 0,0114 0,1062CT Guitarra-Punto D1 d2 100 24 25 2,31 54,6 0,07 0,0003 0,0951Punto D1 D2-Entronque 700 1156 25 16,17 54,6 23,70 0,0948

Página 8


XSM 83

3.2.2 CÁLCULOS MECÁNICOS DE LA RED DE M.T.

3.2.2.1 CONDUCTORES Y ECUACION DEL CAMBIO DE CONDICIONES

El cálculo mecánico de los conductores conlleva la determinación de la tensión mecánica de estos para una longitud de vano y bajo unas condiciones de carga y de temperaturas determinadas; de tal forma que la tensión así hallada no debe superar en ningún caso los márgenes de seguridad establecidos en el vigente Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T., así como los establecidos por la compañía suministradora Iberdrola.

Así mismo el cálculo mecánico de los conductores permite la obtención de las flechas máximas en las hipótesis establecidas por el Reglamento anteriormente citado, con el fin de prever las distancias mínimas necesarias entre conductores, entre estos y el terreno y entre estos y otros elementos.

ACCIONES A CONSIDERAR EN EL CÁLCULO

La zona de tendido de la línea aérea de A.T. está por debajo de los 500m de altitud, por lo que se ha efectuado el estudio considerando los conductores sometidos a las hipótesis de cálculo correspondientes a la zona A.

Se detallan, a continuación, las acciones mecánicas a tener en cuenta sobre los conductores.

Cargas permanentes

Se considerará el peso propio del conductor, según el artículo 15 del Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T.:

Por lo tanto el coeficiente de sobrecarga vendrá definido por:

Presiones debidas al viento

La fuerza por unidad de longitud que ejerce el viento sobre el conductor viene definida en la siguiente expresión:

Siendo:

V: Fuerza por unidad de longitud, daN/m.

pv: Presión ejercida por el viento sobre el conductor, daN/m2.

d: Diámetro del conductor, m.

0,189daN/m=P 56-LA

PP

=m

d*p=V v


XSM 84

Por tratarse de un conductor de diámetro inferior a 16mm, la acción del viento da lugar a una presión de 60 kg/m5, según el artículo 16 del Reglamento anteriormente citado.

La resultante de la acción del viento y el peso propio:

El coeficiente de sobrecarga vendrá dado por el cociente entre la resultante de la acción del viento y el peso propio y las cargas permanentes:

Sobrecargas motivadas por el hielo

Por tratarse de zona A, por debajo de los 500m de altitud, según el art. 17, no se considerará sobrecarga motivada por el efecto del hielo.

Variación de temperatura

Para la zona A, las temperaturas de trabajo máximas y mínimas a considerar son 50ΕC y -5ΕC, respectivamente.

ECUACION DEL CAMBIO DE CONDICIONES

La ecuación del cambio de condiciones se emplea para establecer las modificaciones en la tensión de trabajo de los conductores por efecto de la variación de las condiciones de carga o de temperatura.

Relaciona dos estados de un tendido eléctrico (104).

Para un valor de K:

Siendo:

0,567daN/m=10*9,45*60=V -356-LA

V+P=V+P=P 22v

PP=m v

v

3,164=0,1890,598

=m 56-vLA

m***a=))-(*+K-t(*t 2224

E22122

22 ωϑϑα

)t*24

E**m*a(-t=K

21

221

21 ω


XSM 85

t1: Tensión especifica inicial del conductor, daN/mm2.

t2: Tensión especifica final a calcular, daN/mm2.

t1: Temperatura inicial, ΕC.

t2: Temperatura final, ΕC.

a: Longitud del vano, m.

m1: Coeficiente de sobrecarga en el estado inicial.

m2: Coeficiente de sobrecarga en el estado final.

a: Coeficiente de dilatación del conductor.

E: Modulo de elasticidad, daN/mm2.

? : Peso por metro y por mm2.

Su uso permite, una vez establecidos los parámetros de un primer estado, conocido como estado inicial, determinar las condiciones de un segundo estado o estado final.

Esta ecuación es valida para vanos que presenten una pendiente inferior a un 12%. En los casos en los que el desnivel entre los apoyos sea más pronunciado se utilizara el Criterio de Truxa; que considera válida la ecuación anterior sobre la base de sustituir la longitud total del vano, b, por la proyección horizontal de este, a; teniendo en cuenta, además, que la resolución de la ecuación del cambio de condiciones dará los valores de la tensión total en el punto medio del vano T, en lugar de los valores de la tensión horizontal, T0.

HIPOTESIS DE CALCULO

El vigente Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T., define las siguientes hipótesis de cálculo:

1.- Hipótesis de tracción máxima

Por ser zona A la de tendido de la línea, estos tenses se encuentran sometidos a la acción del peso propio y una sobrecarga de viento, a la temperatura de -5ΕC.

COMPROBACION DE FENOMENOS ANTIVIBRATORIOS

Bajo las hipótesis siguientes se comprueba el estado tensional de los conductores para el caso en que aparezcan vibraciones, según el art. 27 del Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T..

Estos fenómenos se tendrán en cuenta con dos tenses:

2.- Tense limite dinámico, CHS:

Estudia el comportamiento del conductor en condiciones de temperatura mínimas, -5ΕC, bajo la acción del peso propio.

3.- Tense límite dinámico, EDS:

Tiene en cuenta el fenómeno vibratorio-eólico del conductor en condiciones de temperatura normales, 15ΕC.


XSM 86

HIPOTESIS DE FLECHA MAXIMA

Se determinará la flecha máxima de los conductores en las siguientes hipótesis, art. 27 del Reglamento citado con anterioridad:

4.- Hipótesis de viento:

Sometidos a la acción de su propio peso más una sobrecarga de viento a la temperatura de 15ΕC.

5.- Hipótesis de temperatura:

Sometidos a la acción de su propio peso, a la temperatura de 50ΕC.

HIPOTESIS DE FLECHA MINIMA

También se calculará la hipótesis de flecha mínima, que se puede observar, coincide con la hipótesis CHS, de comprobación de fenómenos antivibratorios.

6.- Hipótesis de flecha mínima:

Se consideran los conductores sometidos a la acción de su peso propio, sin sobrecarga, a la temperatura de -5ΕC.

Será necesario calcular, flechas y tenses a utilizar en la regulación y posterior engrapado de los conductores. Por lo que, se establecen -para la zona A- las siguientes hipótesis de calculo: 50, 40, 30, 25, 20, 15 (EDS), 15+viento, 10, 5, 0, -5 (CHS), -5+viento. -5. Estas hipótesis hacen referencia a temperaturas en ΕC y a sobrecargas previstas, siendo esta el peso propio en los casos en los que no se especifica.

FILOSOFIA DEL CALCULO

El método de cálculo consiste en establecer como situación inicial de la ecuación del cambio de condiciones, la hipótesis mas desfavorable -que de acuerdo con lo establecido por el R.A.T. coincide con la hipótesis de tracción máxima- asignándole el máximo valor permitido para el tense por el vigente Reglamento; y en base a esta situación se calcularán como condición final de la ecuación del cambio de condiciones el resto de las hipótesis.

3.2.2.2 VANO IDEAL DE REGULACION

En el caso de las alineaciones, los aisladores de suspensión no pueden absorber las diferencias de tensión debidas a distintas longitudes de los vanos, a desniveles entre los apoyos o a variaciones de temperatura o sobrecarga; por lo tanto se considerará que la tensión en todos los vanos del cantón es la misma y varía como lo haría la de un vano imaginario, que se denomina vano ideal de regulación.

La longitud de este vano ideal de regulación se calculará de acuerdo con la expresión para vanos a nivel:


XSM 87

a

a=a

i

n

1

3i

n

1r

∑

∑

Siendo:

ar: Vano de regulación, m.

ai: Proyección horizontal de los vanos que forman el cantón, m.

Como ejemplo calcularemos el VIR del primer cantón

6,10910710799122109

10710799122109 33333

=++++

++++=ra

Tomaremos como valor del VIR 110 m.

3.2.2.3 TABLAS DE CALCULO MECANICO

ALINEACIONES

El cálculo mecánico de las alineaciones se realizará operando con el vano ideal de regulación, obteniendo en cada caso la componente total en el centro del vano ficticio (107).

Para un valor de la constante K:

)*24E

**m*a(-=K21

221

2r1

τωτ

Siendo:

t 1: Valor medio de la tensión específica inicial relativa al vano de regulación

, daN/mm2.

t 2: Valor medio de la tensión específica final relativa al vano de regulación,

daN/mm2.

t1: Temperatura inicial, ΕC.

t2: Temperatura final, ΕC.

ar: Longitud del vano ideal de regulación, m.

m1: Coeficiente de sobrecarga en el estado inicial.

m2: Coeficiente de sobrecarga en el estado final.

a: Coeficiente de dilatación del conductor.

E: Módulo de elasticidad, daN/mm2.

? : Peso por metro y por mm2.

m*24E

**a=)-(*+K-(* 22

22r122

22 ωϑϑαττ


XSM 88

Conocida la tensión total relativa al vano de regulación, se obtendrá el valor de la componente horizontal, t0, del esfuerzo, común a todos los vanos del tramo, y la flecha correspondiente al vano de regulación en cada una de las hipótesis,

Siendo:

t : Valor medio de la tensión específica, daN/mm2.

t0: Valor de la tensión específica horizontal, daN /mm2.

bi: Longitud real de los vanos del cantón, m.

ai: Proyección horizontal de los vanos que forman el cantón, m.

fr: Flecha relativa al vano de regulación, m.

ar: Longitud del vano ideal de regulación, m.

p: Peso mas sobrecarga, daN/m.


A partir de la componente horizontal, t0, se hallara el valor del tense total, t, particular de cada vano del cantón.

En el caso de las alineaciones, debido a que la pendiente del terreno por el que discurren es inferior a un 12%, la diferencia entre la tensión total, t , y la componente horizontal del esfuerzo, t0; y entre esta y la tensión particular de cada vano del cantón, t, es mínima, por lo que se considerarán iguales; reduciéndose considerablemente el proceso de cálculo, ya que el tense obtenido a partir de la ecuación del cambio de condiciones, va a coincidir con el particular de cada vano del cantón.

A partir del tense obtenido se calculará la flecha particular de cada vano, mediante la siguiente expresión correspondiente a vanos a nivel.

t S8p a=f

2

Siendo:

f: la flecha en m;

a: la proyección horizontal del vano en m;

p: el peso mas sobrecarga, en daN /m;

S: la sección, en mm2;

t*

abab

= 0

i

2i

n

1

2i

3i

n

1

∑

∑τ

t S8p a=f

0

2r

r

t=t ba

0


XSM 89

t0: la tensión específica horizontal, en kg/mm2.

Se van a realizar los cálculos para el cantón primero.

1.- Tracción máxima: P+V a -5ΕC

Se elige un valor máximo de 500kg para el tense en la hipótesis de tracción máxima de acuerdo con el Reglamento de A.T. que exige un coeficiente de seguridad superior a tres.

555,33daN=3

1.666=

3Q

<T 1

Se particulariza la ecuación del cambio de condiciones, para la situación inicial elegida.

Tomando K el siguiente valor , de acuerdo con la expresión:

Mediante la ecuación del cambio de condiciones, y sustituyendo en cada caso el coeficiente de sobrecarga, m2 y temperatura, t2, para las diferentes hipótesis, se hallarán los valores de los tenses.

Se designará por:

t 2: Valor total de la tensión específica relativa al vano de regulación, kg/mm2.

t0: Valor de la tensión específica horizontal relativa al vano de regulación y común a todos los vanos que forman la alineación, kg/mm2.

T0: Valor de la tensión horizontal relativa al vano de regulación y común a todos los vanos que forman el cantón, kg.

COMPROBACION DE FENOMENOS ANTIVIBRATORIOS

2.- CHS: P a -5ΕC

En esta hipótesis se estudian las condiciones de flecha mínima, que de acuerdo con la expresión definida anteriormente, toma un valor de 1,6 m

m*=(-5)))-(*1019,1x+)(-(* 222

-62

22 11032,3 ϑττ

32,31102 =9,174*24

8.100*)10(3,47x*3,164*(-9,174=K 2

23-2

110=(-15)))-((-5)*1019,1x+3,12+(* -62

22 ττ

kg2=T_mm3,87Kg/=t= 02

02 41τ

mm9,174daN/=54,5500

=ST=_500Kg=T 21

11 τ


XSM 90

3.- EDS: P a 15ΕC

El porcentaje respecto a la carga de rotura Q del conductor es 14,7 y 11% respectivamente.

HIPOTESIS DE FLECHA MAXIMA

En estas hipótesis además del valor del esfuerzo, se hallará la flecha correspondiente al vano ideal de regulación, (109).

4.- Hipótesis de viento: P+V a 15ΕC

La flecha relativa al vano de regulación es de 2,19m.

110=(-15)))-((15)*1019,1x+9,8+(* -62

22 ττ

daN=T_mm3,84daN/=t= 02

02 180τ

%=100*1.666

= 100 Q

T = CHS% CHS 7,14241

%=100*1.666

= 100 Q

T = EDS% EDS 11180

110=15))-((+15)*1019,1x+3,12+(* -62

22 ττ

Kg=T_mm9,13Kg/=t= 02

02 405τ


XSM 91

5.- Hipótesis de temperatura: P a 50ΕC

El valor de la flecha relativa al vano de regulación es 2,22m.

Se observa que la máxima flecha se presenta para la hipótesis de de temperatura máxima, tomando un valor de 2,22m.

Igual que hasta ahora se sigue operando con el resto de las hipótesis.

El resto de cantones se estudiará de acuerdo a los pasos seguidos en el cálculo del primero. La hipótesis mas desfavorable es la de tracción máxima, asignándole un valor de 400kg con el que se particulariza la ecuación del cambio de condiciones (127).

Para un valor de K:

En el siguiente apartado se incluyen en distintas tablas, los valores obtenidos para las diferentes hipótesis en los cantones, indicándose en cada caso.

3.2.2.4 TABLAS DE REGULACION

El resultado hallado para el vano ideal de regulación se particulariza para cada uno de los vanos del cantón, hallándose la flecha en cada caso.

2R

R2

af a=f

Siendo:

f: Flecha particular de cada vano, m.

a: Longitud del vano, m.

fR: flecha del vano de regulación, m.

aR: Longitud del vano de regulación, m..

Las flechas particulares de cada vano se establecen en las tablas.

La flecha máxima aparece bajo las condiciones de la hipótesis de viento, tomando el valor que se indica en las tablas.

110=15))-((+50)*1019,1x+3,12+(* -62

22 ττ

daN=T_mm3,8Kg/=t= 02

02 127τ

34,5=(-15)))-(*1019,1x+8,88-(* 1-6

222 ϑττ

8,88=)337,*24

8.100*)10(3,47x*1643,*100(-7,33=K

23- 222


XSM 92

3.2.2.5 PARABOLAS DE FLECHA MAXIMA FLECHA MÍNIMA

La parábola máxima es la correspondiente al conductor en condiciones de flecha máxima. La ecuación de esta curva se indica a continuación; siendo el valor del parámetro h (parámetro de catenaria), el correspondiente a la condición de flecha máxima. Estas parábolas se utilizazan con el parámetro correspondiente al VIR del cantón que esté en proceso. Esta misma parábola copiada abajo la distancia mínima al terreno, comprobaremos que los conductores cumplan con la distancia prescrita.

Siendo el valor de h:

En donde T representa la tensión en el punto mas bajo del conductor y p el valor del peso propio mas la sobrecarga en el caso en que la haya.

Con el parámetro correspondiente a la flecha mínima realizaremos la catenaria para cada cantón. Estas seriarán para ver los apoyos de alineación que puedan sufrir solicitación ascendente, en tal caso se deberá alargar la altura del apoyo hasta interseccionarse con la curva. La curva se colocara en tramos de alineaciones, de modo que los vértices de los apoyos situados en los extremos de una hilera de tres, interseccione con la curva, el apoyo que se estudiará será el del centro.

hx

senhh=y ⋅

pT

=h


XSM 93

3.2.2.6 APOYOS DE ALINEACION

En el cálculo de los apoyos de alineación, situados en la zona A, hay que tener en cuenta las siguientes hipótesis, de acuerdo con el Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T.:

Hipótesis de cálculo

1ª hipótesis (viento)

El esfuerzo que deberá soportar el apoyo en el sentido transversal a la línea será:

(daN) PvAisl.CruP.n..d.LPF vVt ++=

Las cargas verticales permanentes que simultáneamente deberá soportar el apoyo serán:

- Peso de los conductores con sobrecarga de viento

- Esfuerzo vertical debido a desniveles

- Peso de los herrajes

- Peso del aislamiento

El peso de los conductores con la sobrecarga, es igual a:

222 dPvPun.L.Psv += (daN)

El esfuerzo vertical debido a desniveles será:

Fdv = n . Tv . N (daN)

2ª Hipótesis (hielo)

Esta hipótesis solo se considerará en zonas B y C.

3ª Hipótesis (desequilibrio de tracciones)

Según el apartado 1 del art. 18 del R.L.A.T.:

"Se considerará un esfuerzo longitudinal equivalente al 8 por 100 de las tracciones unilaterales de todos los conductores y cables de tierra. Este esfuerzo se considerará distribuido en el eje del apoyo a la altura de los puntos de fijación de los conductores y cables de tierra. En el caso de realizarse el estudio analítico completo de los posibles desequilibrios de las tensiones de los conductores, podrá sustituirse el anterior valor por los valores resultantes del análisis".

En nuestro caso, para una tracción máxima de 530 daN, el esfuerzo longitudinal a soportar por los apoyos será:

FL = 0,08 . n. Tm = 127,2 (daN)

En las expresiones anteriores y siguientes:

FL = Esfuerzo longitudinal, en daN

Ft = Esfuerzo transversal, en daN

Fdh = Esfuerzo vertical en hipótesis 2ª, en daN


XSM 94

Fdv = Esfuerzo vertical en hipótesis 1ª, en daN

Psh = Peso de los conductores más sobrecarga de hielo, en daN/m

Psv = Peso de los conductores más sobrecarga de viento, en daN/m

Pu = Peso de los conductores, en daN/m

Pv = Presión del viento en daN/m² = 60.0'981 = 58,86

PvCru = Presión del viento sobre crucetas en daN/m². superficie expuesta, en m2 = 100.0'981.Scruc. ≅ 18 daN para crucetas de bóveda alineación; 91 daN para crucetas de ángulo y anclaje ó 10 daN para crucetas rectas.

PvAis = Presión del viento sobre aislamiento en daN/m². superficie cadena de aisladores = 70.0'981.Saisl ≅ 1 daN/aislador.

n = Número de conductores

d = Diámetro de los conductores, en m.

L = Vano, en m.

N = Desnivel

Th = Tracción con sobrecarga de hielo, en daN

Tv = Tracción con sobrecarga de viento, en daN

Tm = Tracción máxima, en daN

La cuarta hipótesis no es necesario tenerla en cuenta, si, como en este caso, se trata de apoyos de alineación de una línea con tensión nominal inferior a 66kV, con conductores de carga de rotura inferior a 6.600kgf, y en la que se cumplen, además, las siguientes condiciones:

- Los conductores y cables de tierra tienen un coeficiente de seguridad de 3 como mínimo.

- El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a hipótesis normales 1,5.

- Se han instalado apoyos de anclaje al menos cada 3 km.

Los coeficientes de seguridad a tener en cuenta serán de 2,5 para las hipótesis normales -10 y 20- y 2 para las anormales -30 y 40- (art.30 Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T.).

Los apoyos de alineación que forman la línea serán los que ocupan las posiciones centrales de los cantones con más de un vano.

Estos apoyos, soportarán el mayor esfuerzo de los que se hallan sometidos, en la dirección perpendicular a la línea -esfuerzo principal- y un esfuerzo menor en la dirección de la línea -esfuerzo secundario-; por lo que teniendo en cuenta esta razón, el poste se orientará de forma que la cara ancha coincida con la dirección de la alineación. Se designará esfuerzo vertical al que están sometidos los apoyos en esta dirección.


XSM 95

3.2.2.7 APOYOS PARA PUNTOS FIRMES

Todos los apoyos de ángulo tienen las mismas características que los apoyos de anclaje. Estos serán de celosía ya que deberán soportar esfuerzos considerados.

Según el art.30 del Reglamento de Líneas Eléctricas de A.T., deben de considerarse las siguientes hipótesis:

Para ángulos, anclajes y finales de línea se utilizarán apoyos de perfiles metálicos cuyas ecuaciones resistentes se desarrollan en el MT 2.23.45 las cuales se indican en el cuadro siguiente:

Ecuación resistente apoyos según NI 52.10.01

Apoyo Valores especificados Valores límite Ecuación

Tipo En (daN) V (daN) kA H (daN) Resistente

C- 500 500 600 3100 500 V + 5.H = 3100

C-1000 1000 600 5600 1000 V + 5.H = 5600

C-2000 2000 600 10600 2000 V + 5.H = 10600

Siendo:

V = Suma de cargas verticales que actúan sobre el apoyo, excepto cruceta y aislamiento, en daN.

H = Suma de cargas horizontales que actúan sobre el apoyo, excepto viento sobre cruceta, aislamiento, en daN.

3.2.2.7.1 APOYOS DE ÁNGULO. Hipótesis de cálculo

Hipótesis 1ª - (viento)

El esfuerzo nominal que deberá soportar el apoyo en el sentido transversal a la línea será

(daN) PvAislCruP 2

.Sen2.T 2

.n.d.L.CosPF vV2

Vt ++α

+α

=

producido por la tensión de los conductores en hipótesis de viento, más la debida a la presión del viento sobre los mismos.

Las cargas permanentes serán las mismas que las de los apoyos, de alineación en esta hipótesis.


XSM 96

Hipótesis 2ª - (hielo)

Esta hipótesis solo se considerará en las zonas B y C.

Hipótesis 3ª - (desequilibrio de tracciones)

Lo mismo que para los apoyos de alineación.

En la tercera hipótesis, se tendrá en cuenta el fuerte desequilibrio entre los dos vanos que separa el apoyo.

3.2.2.7.2 APOYOS DE FIN DE LÍNEA. Hipótesis de cálculo.

Las cargas permanentes serán las ya indicadas en apartados anteriores referentes a los pesos de todos los elementos y del conductor con la sobrecarga correspondiente.

Hipótesis 1ª - (viento)

El esfuerzo que deberá soportar el apoyo será el mismo que el de los apoyos de alineación más los elementos del centro de transformación, y además el esfuerzo longitudinal (desequilibrio) equivalente al 100 por 100 de las tracciones unilaterales de todos los conductores en condiciones de viento reglamentario, cuyo valor es:

FL = n . Tm = 1590 (daN)

Valor inferior al esfuerzo nominal del apoyo mínimo previsto, que es de 2000 daN.

Hipótesis 2ª - (hielo).

Igual que la hipótesis anterior salvo que las tracciones a considerar serán las correspondientes a la hipótesis de hielo según zona B o C.

Hipótesis 4ª - (rotura de conductores)

Igual que lo dicho para los apoyos de anclaje.


XSM 97

3.2.2.8 DIMENSIONADO DE LOS APOYOS

Del plano de perfiles se obtiene la altura de engrape (Heng)

Sabiendo que la altura de la cruceta de bóveda es 0,85 m la de aislamiento es 0,56, obtenemos la altura mínima necesaria del apoyo, elegiremos el inmediatamente superior en altura.

La altura de cimentación (h ciment.) la obtenemos de tablas facilitadas por Iberdrola

En los apoyos con cruceta recta (Angulo, final de línea) las alturas de cruceta y aislamiento son 0

H = Heng + hciment.+ Cr –As

3.2.2.9 TABLAS DE RESULTADOS

3.2.2.9.1 TABLAS CÁLCULO CONDUCTOR

- Tabla de cálculo y tendido del conductor de los cantones de la línea de M.T.

- Tablas de Tendido, para cada cantón

CÁLCULO Y TENDIDO DE CONDUCTOR DE LOS CANTONES DE LA LÍNEA DE M.T.

DATOS DE LÍNEA Y CONDUCTORConductor Zona Tensiones en Flechas en

A

TABLA DE CÁLCULOVANOREG

cantones (m) T F T F T F T F T % T % T Cs F. Máx. F. Mín.1, 3, 4, 12, 110 241 116 127 222 463 192 405 219 241 14,7 180 11 463 3,5 682 13012, 15 120 232 143 131 254 471 224 417 253 232 14,2 180 11 471 3,5 708 12555, 16 90 262 72 115 163 444 134 378 157 262 16 180 11 444 3,7 619 14146, 7, 8, 10, 11 100 251 92 121 192 454 161 391 187 251 15,4 180 11 454 3,6 653 13549, 14 50 313 19 80 72 396 46 302 61 313 19,1 180 11 396 4,1 435 168813 130 226 174 136 289 479 259 428 290 226 13,8 180 11 479 3,4 729 1217

TABLAS DE TENDIDOVANOREG Vanos(m) (m) T F T F T F T F T F T F T F T F T F T F T F

Cantón 1 110 116 126 136 146 156 166 176 186 195 204 222109 114 124 134 143 153 163 173 183 191 200 218122 143 155 167 180 192 204 216 229 240 251 27399 94 102 110 118 126 134 143 151 158 165 180107 110 119 129 138 148 157 167 176 185 193 210

VANOREG Vanos(m) (m) T F T F T F T F T F T F T F T F T F T F T F

Cantón 2 120 143 154 165 175 186 196 207 217 226 236 254132 173 186 200 212 225 237 250 263 273 286 307115 131 141 152 161 171 180 190 199 208 217 23339 15 16 17 18 20 21 22 23 24 25 27


Cantón 3 110 116 126 136 146 156 166 176 186 195 204 222108 112 121 131 141 150 160 170 179 188 197 214

127

131

241 223 206 192 180 169 159 151

HIPÓTESIS DE TNDIDO

144 137 127

232 217 203 190 180 170 162

180 169 159 151

147 141

144 137

daN cm

HIPÓTESIS DE CÁLCULO

154

241 223 206 192



35º 40º 50º

40º 50º

-5º 0º 5º 10º 15º 20º 25º 30º

15º 20º 25º 35º-5º 0º 5º 10º

25º 35º 40º 50º-5º 0º 5º 10º

-5º Viento 15º Viento

30º

CHS a -5º EDS a 15º T. Máxima PARÁMETROS

30º15º 20º

LíneaAscó-Xarafó

-5º 50º

LA-56


Cantón 4 110 116 126 136 146 156 166 176 186 195 204 222113 122 133 144 154 165 175 186 196 206 215 234


Cantón 5 90 72 79 87 96 105 113 122 131 139 148 16387 67 74 81 90 98 106 114 122 130 138 15291 74 81 89 98 107 116 125 134 142 151 167


Cantón 6 100 92 101 110 120 129 139 148 157 166 175 19287 70 76 83 91 98 105 112 119 126 132 14591 76 84 91 99 107 115 123 130 137 145 159


Cantón 7 100 92 101 110 120 129 139 148 157 166 175 19298 88 97 106 115 124 133 142 151 159 168 184113 117 129 140 153 165 177 189 200 212 223 245


Cantón 8 100 92 101 110 120 129 139 148 157 166 175 19298 88 97 106 115 124 133 142 151 159 168 184


Cantón 9 50 19 21 24 28 32 37 43 49 55 61 7224 4 5 6 6 7 9 10 11 13 14 17


Cantón 10 100 92 101 110 120 129 139 148 157 166 175 19298 88 97 106 115 124 133 142 151 159 168 18497 87 95 103 113 121 131 139 148 156 165 181

132 121180 168 157 147230 210 193 139

139 132 121180 168 157 147251 230 210 193

139 132157 147

30º 35º 40º15º


262 237 215 196 180 166 154 143 134



118 105 95 80

139 132

251


313 276 241 209

-5º 0º 5º 10º

127

157 147251 230 210 193 121180 168

241 223 206 192 180 169 159 151 144

180 155 134

137

35º 40º 50º15º 20º 25º 30º

30º 35º 40º 50º

35º 40º 50º

-5º 0º 5º 10º 15º 20º 25º

15º 20º 25º 30º-5º 0º 5º 10º

50º

35º 40º 50º

121251 230 210 193

-5º 0º 5º 10º 20º 25º

15º 20º 25º

180 168

-5º 0º 5º 10º

35º 40º 50º

30º

128 115

15º 20º 25º 30º-5º 0º 5º 10º

30º 35º 40º 50º-5º 0º 5º 10º 15º 20º 25º


Cantón 11 100 92 101 110 120 129 139 148 157 166 175 192102 96 105 114 125 134 145 154 163 173 182 200


Cantón 12 110 116 126 136 146 156 166 176 186 195 204 222105 106 115 124 133 142 151 160 169 178 186 202


Cantón 13 130 174 185 196 207 218 229 240 250 260 270 289130 174 185 196 207 218 229 240 250 260 270 289


Cantón 14 50 19 21 24 28 32 37 43 49 55 61 7224 4 5 6 6 7 9 10 11 13 14 17


Cantón 15 120 143 154 165 175 186 196 207 217 226 236 254115 131 141 152 161 171 180 190 199 208 217 233


Cantón 16 90 72 79 87 96 105 113 122 131 139 148 16384 63 69 76 84 91 98 106 114 121 129 142


118

180 170 162

15º 20º 25º

143 134 128 115

147 141 131

262


237 215 196 180

157226 212 200 189 180

166 154



313 276 241 209

50º

35º

121

171 164

151 144

30º 35º

151 145 136

180 168 157

241 223 206 192


251 230 210 193

30º

147

180

30º

30º 35º 40º


154232 217 203 190

35º 40º

137

139 132

15º 20º 25º-5º 0º 5º 10º

50º

40º 50º

105 95 80

-5º 0º 5º 10º

15º 20º 25º

180 155 134

-5º 0º 5º 10º

40º 50º

35º 40º 50º

127

-5º 0º 5º 10º 15º 20º 25º

15º 20º 25º

169 159

30º-5º 0º 5º 10º

30º 35º 40º 50º-5º 0º 5º 10º 15º 20º 25º


XSM 98

3.2.2.9.2 TABLA RESUMEN DE CARACTERÍSTICAS DE CADA APOYO, POR CANTONES.

CANTÓN 1

Tipo apoyoNº

Apoyocota base

(m)H eng (m) Cota eng apoyo h ciment.(m) Cr (m) As (m)

H calc. (m)

Modelo apoyo

Altura Apoyo

AN (entronque) 0 85 7,9 92,9 C 1,85 0 0AL 1 80 8,3 88,3 HV 1,7 0,85 0,56 9,71 HV 400 11AL 2 80 9,9 89,9 HV 1,7 0,85 0,56 11,31 HV 400 13AL 3 90 8,7 98,7 HV 1,7 0,85 0,56 10,11 HV 400 11AL 4 90 8,7 98,7 HV 1,7 0,85 0,56 10,11 HV 400 11AN 5 90 8,7 98,7 C 1,89 0 0 10,59 C 1000 12

CANTÓN 2AN 5 90 8,7 98,7 C 1,89 0 0 10,59 C 1000 12AL 6 80 9,7 89,7 HV 1,7 0,85 0,56 11,11 HV 400 11AL 7 82,5 10,1 92,6 HV 1,7 0,85 0,56 11,51 HV 400 13AN 8 83 9,1 92,1 C 1,89 0 0 10,99 C 1000 12

CANTÓN 3AN 8 83 9,1 92,1 C 1,89 0 0 10,99 C 1000 12AL 9 84,3 7,8 92,1 HV 1,7 0,85 0,56 9,21 HV 400 11AL 10 85,7 8,9 94,6 HV 1,7 0,85 0,56 10,31 HV 400 11

AN (D1 D2) 11 87 10,1 97,1 C 2,27 0 0 12,37 C 2000 14

CANTÓN 4AN (D1 D2) 11 87 10,1 97,1 C 2,27 0 0 12,37 C 2000 14

AL 12 88,8 9,4 98,2 HV 1,7 0,85 0,56 10,81 HV 400 11AL 13 90,5 9 99,5 HV 1,7 0,85 0,56 10,41 HV 400 11

AN (D3) 14 92 8,7 100,7 C 2,2 0 0 10,9 C 2000 12

CANTÓN 5AN (D3) 14 92 8,7 100,7 C 2,2 0 0 10,9 C 2000 12

AL 15 100,8 9,4 110,2 HV 1,7 0,85 0,56 10,81 HV 400 11AN (D4) 16 110 9,1 119,1 C 1,89 0 0 10,99 C 1000 12

CANTÓN 6AN (D4) 16 110 9,1 119,1 C 1,89 0 0 10,99 C 1000 12

AL 17 112,8 9 121,8 HV 1,7 0,85 0,56 10,41 HV 400 11AN (D5) 18 120 8 128 C 1,89 0 0 9,89 C 1000 12

CANTÓN 7AN (D5) 18 120 8 128 C 1,89 0 0 9,89 C 1000 12

AL 19 125,1 7,9 133 HV 1,7 0,85 0,56 9,31 HV 400 11AL 20 130 8,4 138,4 HV 1,7 0,85 0,56 9,81 HV 400 11AN 21 136 10,2 146,2 C 2,27 0 0 12,47 C 2000 14

CANTÓN 8AN 21 136 10,2 146,2 C 2,27 0 0 12,47 C 2000 14FL 22 141 11,5 152,5 C 2,27 0 0 13,77 C 2000 14

CANTÓN 9AN (D1 D2) 11 87 8,6 95,6 C 2,27 0 0 10,87 C 3000 14

FL 23 87 8,9 95,9 C 2,2 0 0 11,1 C 2000 12

CANTÓN 10AN (D1 D2) 11 87 8,6 95,6 C 2,27 0 0 10,87 C 2000 14

AL 24 82 10,7 92,7 HV 1,7 0,85 0,56 12,11 HV 400 13AL 25 89 7,9 96,9 HV 1,7 0,85 0,56 9,31 HV 400 11AL 26 95 9,4 104,4 HV 1,7 0,85 0,56 10,81 HV 400 11AL 27 102 9,4 111,4 HV 1,7 0,85 0,56 10,81 HV 400 11

AN (D2.1) 28 115 8,6 123,6 C 2,2 0 0 10,8 C 2000 12

CANTÓN 11AN (D2.1) 28 115 8,6 123,6 C 2,2 0 0 10,8 C 2000 12

AL 29 115 8,6 123,6 HV 1,7 0,85 0,56 10,01 HV 400 11FL 30 115 8,6 123,6 C 2,2 0 0 10,8 C 2000 12

CANTÓN 12AN (D2.1) 28 115 7,1 122,1 C 2,2 0 0 9,3 C 2000 12

AL 31 110 8,5 118,5 HV 1,7 0,85 0,56 9,91 HV 400 11FL 32 110 8,5 118,5 C 2,2 0 0 10,7 C 2000 12

CANTÓN 13AN (D3) 14 92 7,2 99,2 C 2,2 0 0 9,4 C 2000 12

FL 33 97 6,7 103,7 C 2,2 0 0 8,9 C 2000 120

CANTÓN 14AN (D4) 16 110 7,6 117,6 C 1,89 0 0 9,49 C 1000 12

FL 34 110 7,9 117,9 C 2,2 0 0 10,1 C 2000 12

CANTÓN 15AN (D5) 18 120 6,5 126,5 C 1,89 0 0 8,39 C 1000 12

AN 35 115 8 123 C 2,2 0 0 10,2 C 2000 12

CANTÓN 16AN 35 115 8 123 C 2,2 0 0 10,2 C 2000 12AL 36 125 7,3 132,3 HV 1,7 0,85 0,56 8,71 HV 400 11AL 37 130 7,8 137,8 HV 1,7 0,85 0,56 9,21 HV 400 11FL 38 120,125 7,0225 127,1475 C 2,2 0 0 9,2225 C 2000 12


XSM 99

3.2.2.9.3 TABLA DE CADA APOYO En estas tablas facilitadas por Iberdrola se realizan los cálculos mecánicos para cada tipo de apoyo. A continuación veremos unos ejemplos.

Cálculo Apoyo de Alineación. Apoyo nº 1

Conductor: LA-56 Diámetro, mm = 9.45

Peso daN/m 0.1855

P+Vtº, daN/m 0.586

P+H (Zona -B), en daN/m 0.7283 P+H (Zona -C), en daN/m 1.27115 Situación (1<> a Zona A; 2<> a Zona B; 3 <> a Zona C) 1 Zona A 0 0 Th, en daN= 0.00 Tv, en daN= 485.00

Vanos, en m Desnivel Angulo desviación traza Anterior L1 109.00 ho 88.30 Grados, º 0.00 Posterior L2 122.00 h1 92.90 Mint. ` 0.00

Medio, L 115.50 h2 89.90 Seg. `` 0.00 N -0.055 Grados, º 0.00 Tipo de apoyo ( 1<>Apoyo de Hormigón HV;2<>Apoyo de chapa CH; 3 Apoyo de celosía C) 1 Tipo de Armado (1Cruceta bóveda, 2 Cruceta recta, 3 Cruceta recta triángulo) 1 Nota: En armados triángulo indicar: Altura libre del apoyo, en m. y distancia a cogolla de la cruceta, en m)

Altura libre del apoyo, en m. 15 Distancia a cogolla de la cruceta, en m 1.5 K = 0.824

Aislamiento; Número de cadenas = 3 Cargas permanentes vert., en daN: 181.5 Nº de aisladores/cadena 3 Cargas horiz. (Viento crut. y aisla.), daN 21 Apoyo en estudio con: ( 1 <> Seguridad Normal; 1,25 <> Seguridad Reforzada) 1.25 CALCULO APOYO 1ª hipótesis Esf. Horiz., daN = 318.37 Esf. Vert., daN = 206.62 2ª hipótesis Esf. Horiz., daN = 0.00 Esf. Vert., daN = 0.00 3ª hipótesis Esf. Desq., daN = 176.49 HV CHOC CHRC C

Tipo HV No selecc. No selecc. No

selecc.

E. Nominal 400 No selecc. No selecc. No

selecc. Carga Vertical cruceta, en daN/fase = 31.9


XSM 100

Cálculo Apoyo de Ángulo. Apoyo nº 5


Peso daN/m 0.1855

P+Vtº, daN/m 0.586

P+H (Zona -B), en daN/m 0.7283

P+H (Zona -C), en daN/m 1.27115

Situación (1<> a Zona A; 2<> a Zona B; 3 <> a Zona C) 1 Zona A 0 0

Th, en daN= 0.00 Tv, en daN= 485.00

Vanos, en m Desnivel Angulo desviación

traza Anterior L1 107.00 ho 98.70 Grados, º 9.55 Posterior L2 132.00 h1 98.70 Mint. ` 0.00

Medio, L 119.50 h2 89.70 Seg. `` 0.00 N 0.068 Grados, º 9.55 Tipo de apoyo ( 1<>Apoyo de Hormigón HV;2<>Apoyo de chapa CH; 3 Apoyo de celosía C) 3 Tipo de Armado (1Cruceta bóveda, 2 Cruceta recta, 3 Cruceta recta triángulo) 2 Nota: En armados triángulo indicar: Altura libre del apoyo, en m. y distancia a cogolla de la cruceta, en m)

Altura libre del apoyo, en m. 15 Distancia a cogolla de la cruceta, en m 1.5 K = 1.000

Aislamiento; Número de cadenas = 3 Cargas permanentes vert., en daN: 156.5

Nº de aisladores/cadena 3 Cargas horiz. (Viento crut. y aisla.), daN 19

Apoyo en estudio con: ( 1 <> Seguridad Normal; 1,25 <> Seguridad Reforzada) 1.25 CALCULO APOYO 1ª hipótesis Esf. Horiz., daN = 574.18 Esf. Vert., daN = 402.76 2ª hipótesis Esf. Horiz., daN = 0.00 Esf. Vert., daN = 0.00 3ª hipótesis Esf. Desq., daN = 145.50 HV CHOC CHRC C

Tipo No selecc. No selecc. No selecc. C E. Nominal No selecc. No selecc. No selecc. 1000 Carga Vertical cruceta, en daN/fase = 32.7


XSM 101

Apoyos de FIN DE LINEA, Apoyo nº 38(TRAFO 100 kVA)


Peso daN/m 0.1855071

P+Vtº, daN/m

0.5863458

P+H (Zona -B), en daN/m 0.7283291

P+H (Zona -C), en daN/m 1.271151

Situación (1<> a Zona A; 2<> a Zona B; 3 <> a Zona C) 1 Zona A 0 0

Th, en daN= 0.00 Tv, en daN= 485.00

Vanos, en m Desnivel

Anterior L1 84.00 ho 142.70 Medio, L 42.00 h1 137.80

N 0.058 Tipo de apoyo ( 1<>Apoyo de Hormigón HV;2<>Apoyo de chapa CH; 3 Apoyo de celosía C) 3 Tipo de Armado (1Cruceta bóveda, 2 Cruceta recta, 3 Cruceta recta triángulo) 2

Nota: Deberá indicarse el brazo de cruceta en m. Brazo de cruceta, m 2.00

Nota: En armados triángulo indicar: Altura libre del apoyo, en m.

Altura libre del apoyo, m. 15.00

Nota: Id. Lo que baja la cruceta en m 1.00 K = 1.000 Aislamiento; Número de cadenas = 3 Cargas permanentes vert., en daN: 216.9

Nº de aisladores/cadena 3 Cargas horiz. (Viento crut. y aisla.), daN 19

Apoyo en estudio con: ( 1 <> Seguridad Normal; 1,25 <> Seguridad Reforzada) 1.00 CALCULO APOYO 1ª hipótesis

Esf. Horiz., daN = 1544.0846 Esf. Vert., daN = 325.1488

9 2ª hipótesis Esf. Horiz., daN = 0 Esf. Vert., daN = 0

3ª hipótesis 4ª hipótesis

Esf. Desq., daN = 1455 Rotura cond., daN.m = 970 HV CHOC CHRC C

Tipo No selecc. No selecc. No selecc. C E. Nominal No selecc. No selecc. No selecc. 2000

El tipo de apoyo seleccionado "SI" es valido Carga Vertical cruceta, en daN/fase = 18.3


XSM 102

3.2.3 CALCULO MECANICO DE LAS REDES DE DISTRIBUCIÓN EN B.T.

Los criterios justificativos, para el calculo mecánico, son los establecidos por el vigente Reglamento de baja tensión.

En este capítulo se desarrollan las justificaciones mecánicas que presentarán las obras realizadas sobre apoyos.

Todas las redes de distribución están formadas por cantones.

Para cada cantón realizaremos:

- En primer lugar el cálculo mecánico del conductor propiamente dicho; para ello lo más cómodo es utilizar las tablas de cálculo que están en función del tipo de conductor y Zona. Apllicables al VIR cuyo valor obtendremos con la misma ecuación utilizada para la líneas de M.T.

- En segundo lugar confeccionaremos la tabla de tendido correspondiente al VIR

Y en tercer lugar calcularemos las flechas de cada uno de los vanos del cantón.

La flecha máxima obtenida en el cálculo mecánico del cable y la distancia mínima de este al suelo nos determinarán, junto a la profundidad del empotramiento en el terreno del apoyo, la longitud o altura total del mismo.

Por último, determinaremos las dimensiones de las cimentaciones de todos los apoyos utilizados. Usaremos para ello las tablas de cimentaciones facilitadas por Iberdrola.

3.2.3.1 CONDUCTORES

El cálculo mecánico de los conductores se justifica en el documento MT 2.43.22, el cual establece tenses mecánicos de 315 y 500 daN. Las tablas de tendido correspondientes a los tenses especificados se recogen en el Anexo C.

De los cálculos eléctricos obtenemos la sección de los conductores en cada tramo.

3.2.3.2 ESFUERZOS SOLICITANTES EN LOS APOYOS

Se comprobará la hipótesis más desfavorable, dentro de las que se citan en este apartado y de forma que, la obtención del esfuerzo nominal del apoyo (según sea la función que realiza en la línea) se efectuará con los tenses mecánicos de las tablas del calculo del conductor, con el peso propio del cable y con la sobrecarga de viento reglamentaria de 50 kg/m² sobre el haz de conductores o bien con la sobrecarga de manguito de hielo, según sea la altitud de la zona.

Los valores de las sobrecargas y resultantes reglamentarias, extraídas del MT 2.43.22, que se precisan para obtener los esfuerzos solicitantes en los apoyos, se indican en la siguiente tabla.


XSM 103

Sobrecargas y resultantes reglamentarias, en daN/m

Sobrecargas Resultantes R

Composición de Viento Hielo Viento Hielo

los conductores Zonas Zona B Zona C Zonas Zona B Zona C

A-B-C A-B-C

3x 25 Al/29,5 Alm 1,472 0,967 1,934 1,564 1,497 2,464

3x 50 Al/29,5 Alm 1,717 1,045 2,089 1,876 1,800 2,485

3x 95 Al/54,6 Alm 2,109 1,158 2,316 2,444 2,394 3,552

3x150 Al/80,0 Alm 2,502 1,261 2,522 3,068 3,037 4,298

3.2.3.2.1 APOYOS DE ALINEACIÓN • Hipótesis en zona A (baja). Los apoyos estarán sometidos a un esfuerzo F en sentido transversal a la línea, cuya carga corresponderá a la acción del viento aplicada sobre el haz de conductores.

F Va a

21 2=

+ (daN)

siendo :

V = Sobrecarga de viento sobre el haz de conductores, en daN/m.

a a2

1 2+= semisuma de vanos adyacentes al apoyo, en metros.

3.2.3.2.2 APOYOS DE ÁNGULO • Hipótesis en zona A (baja). Estarán sometidos al esfuerzo F debido a la resultante por efecto del ángulo, más el correspondiente esfuerzo de acción del viento, según muestra la siguiente ecuación obtenida del gráfico 5.

F = 2 T sen α/2 + V cos2 α/2

siendo :

T = Tensión del cable más desfavorable, a ºC + V/3 ó bien a 15ºC + V, en daN.

V = Sobrecarga de viento sobre el haz de conductores, aplicada a la semisuma de los vanos contiguos al apoyo, en daN.

α = Angulo de desviación de la línea.

El ángulo máximo de desviación Ι (límite de utilización de un apoyo de esfuerzo útil F ubicado en zona A), deducida de la anterior, será :

( )sen

2

T T2

Vα

=± − −V F V


XSM 104

V/2V/2

TT

F

α /2 α /2 α /2α /2

Esfuerzos solicitantes en los apoyos de ángulo

3.2.3.2.3 APOYOS FIN DE LÍNEA. Estos apoyos soportarán las mismas cargas verticales especificadas para los apoyos de alineación y además, en dirección longitudinal, soportarán el 100% de la tensión máxima T del cable en la hipótesis considerada (F = T).

En los apoyos de sección rectangular se comprobará, además, que el esfuerzo horizontal transversal del viento V, sobre el haz de conductores, en el semivano, es inferior al esfuerzo secundario que soporta el apoyo.


XSM 105

3.2.3.2.4 APOYOS EN ESTRELLAMIENTO. El cálculo para determinar el esfuerzo útil de los apoyos que deben soportar diferentes solicitaciones, al confluir varias derivaciones en el mismo, podrá efectuarse por el gráfico 6, cuyo método se recomienda por su extremada sencillez.

T1T2

T3

apoyo 1apoyo 2

apoyo 3

Ft

Resultante de tracciones

Ft

Método para el cálculo de apoyos en estrellamiento

Ft = T1<a + T2<ß + T3<? podemos simplificar T1 = T2 = T3 = Tmáx =315 daN

Ft = Tmax · (1< a + 1<ß + 1<?) = Ft<d

Recta perpendicular a Ft: 0)1()90tan( =⋅−+⋅+= yxy δ

A B C=0 (pasa por el origen)

V1 = distancia(semivano1,recta perpendicular a Ft)



apoyo 1apoyo 2

apoyo 3

V1

V2

V3

tVFt

Resultante totalFt tV+


XSM 106

⋅⋅=→<→

+

+−+−=

)(21

),cos(21

),(2

122

ααα senoaa

baa1

1 semivanoel siendo

BA

CbBaAV

A la resultante de las tracciones Ft se le añadirá el viento total Vt (V1+V2+V3), en valor absoluto, cuando la hipótesis de viento sea más desfavorable que la de hielo. Cada viento parcial se obtiene proyectando el valor de la sobrecarga del viento en el semivano, sobre el eje perpendicular a la resultante de tracciones.

El apoyo se orientará en la dirección de la resultante Ft → Vt .

3.2.3.2.5 CIMENTACIONES El cálculo de las cimentaciones, para los apoyos que se contemplan en el presente Proyecto Tipo, se desarrolla en el documento MT 2.23.30.

0,10

h

a

5%

Cimentaciones para postes de hormigón armado y vibrado


XSM 107

APOYO CIMENTACIÓN

Designación a h Vol. Exc. Vol.Horm.

Iberdrola m m m3 m3

HV160-9R 0,50 1,44 0,36 0,299

HV160-11R 0,55 1,51 0,45 0,373

HV250-9R 0,50 1,57 0,39 0,325

HV250-11R 0,55 1,64 0,49 0,403

HV250-13R 0,60 1,70 0,61 0,490

HV400-9R 0,55 1,70 0,51 0,409

HV400-11R 0,60 1,77 0,63 0,501

HV400-13R 0,65 1,83 0,77 0,601

HV630-9R 0,60 1,83 0,65 0,558

HV630-11R 0,65 1,91 0,80 0,671

HV630-13R 0,70 1,97 0,96 0,793

HV630-15R 0,75 2,03 1,14 0,924

HV630-17R 0,80 2,08 1,33 1,065

HV800-9R 0,60 1,94 0,69 0,588

HV800-11R 0,65 2,01 0,84 0,707

3.2.3.3 TABLAS DE CÁLCULO Y TENDIDO

1- Tabla de datos de la línea y conductores.

2- Tabla de cálculo del conductor

3- Tablas de tendido para los vanos distintos al VIR

4- Tablas para cada pasaje de cálculos y dimensionado de apoyos.

Firma:




Tarragona, Septiembre de 2005

CÁLCULO Y TENDIDO DE CONDUCTOR DE LOS CANTONES DE LA LÍNEA DE B.T.

DATOS DE LÍNEA Y CONDUCTORCantón

(es)V.I.R.

(s)Zona

Tensiones en

Flechas en

(CT-2) 31 30 A daN m(2-5) 29 30(2-6) 40(CT-11) 40(11-17) 34 35

BT Guitarra (CT-2) 39 40(2-4) 38 40(CT-8) 38 40

BT Les Serres (CT-5) 33 35(5-8) 32 30(CT-9) 32 30(9-14) 37 35(9-17) 46 45

BT Vall de Senyor(CT-7) 34 35(CT-12) 34 35(12-14) 25

BT Gravera (CT-1) 11 10(1-4) 31 30(1-8) 34 35

BT Sant Antoni(CT-1) 26 25(1-2) 42 40(2-5) 30(1-8) 35

BT Vall de Jueu(CT-1) 47 45(1-4) 33 35(CT-9) 39 40(9-10) 29 30(10-11) 54 55(9-12) 28 30

TABLA DE CÁLCULOVANOREG(m) T F T F T F T F F. Máx. F. Mín.10 315 0,04 259 0,09 6,4 71 0,13 311 0,03 94,04 411,9225 248 0,3 315 0,47 5,27 114 0,52 222 0,27 150,99 294,0430 219 0,49 315 0,67 5,27 117 0,72 188 0,45 154,97 249,0135 202 0,72 315 0,91 5,27 120 0,97 168 0,69 158,94 222,5240 190 1 315 1,19 5,27 121 1,25 157 0,97 160,26 207,95 Altura minima conductor al terreno 445 183 1,31 315 1,51 5,27 122 1,57 149 1,28 161,59 197,35 Altura minima caminos i carreteras 655 175 2,05 315 2,26 5,27 124 2,32 141 2,03 164,24 186,75

HIPÓTESIS DE CÁLCULO

CS 50º 0º PARÁMETROS

Red

BT Xarafó

0º v/3 15º+v

Cable (s)

3 x 50/54.6; p=0.755 daN/m

TABLAS DE TENDIDOVANOREG Vanos(m) (m) T F T F T F T F T F T F T F T F T F T F T F10 0,03 0,03 0,04 0,05 0,05 0,06 0,08 0,09 0,10 0,12 0,13

10,6 0,03 0,03 0,04 0,06 0,06 0,07 0,09 0,10 0,11 0,13 0,15

25 0,27 0,29 0,32 0,34 0,37 0,39 0,42 0,45 0,47 0,49 0,5224,7 0,26 0,28 0,31 0,33 0,36 0,38 0,41 0,44 0,46 0,48 0,5125,6 0,28 0,30 0,34 0,36 0,39 0,41 0,44 0,47 0,49 0,51 0,55

30 0,45 0,48 0,51 0,54 0,57 0,60 0,62 0,65 0,67 0,70 0,7230,6 0,67 0,72 0,76 0,81 0,85 0,90 0,93 0,97 1,00 1,05 1,0830,3 0,66 0,71 0,75 0,79 0,84 0,88 0,91 0,95 0,98 1,03 1,0627,9 0,56 0,60 0,64 0,67 0,71 0,75 0,77 0,81 0,83 0,87 0,9032,4 0,76 0,81 0,86 0,91 0,96 1,01 1,04 1,09 1,13 1,18 1,2132,3 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 1,03 1,09 1,12 1,17 1,2031,1 0,70 0,74 0,79 0,84 0,88 0,93 0,96 1,01 1,04 1,08 1,1132,8 0,77 0,83 0,88 0,93 0,98 1,03 1,07 1,12 1,15 1,20 1,2434,4 0,85 0,91 0,97 1,02 1,08 1,14 1,17 1,23 1,27 1,33 1,3630,3 0,66 0,71 0,75 0,79 0,84 0,88 0,91 0,95 0,98 1,03 1,0629,2 0,61 0,65 0,70 0,74 0,78 0,82 0,85 0,89 0,91 0,95 0,98

35 0,69 0,72 0,75 0,78 0,81 0,84 0,89 0,89 0,92 0,94 0,9733,7 0,64 0,87 0,93 0,98 1,04 1,09 1,13 1,18 1,22 1,27 1,3132,9 0,61 0,64 0,66 0,69 0,72 0,74 0,79 0,79 0,81 0,83 0,8636,6 0,75 0,79 0,82 0,85 0,89 0,92 0,97 0,97 1,01 1,03 1,0634,3 0,66 0,69 0,72 0,75 0,78 0,81 0,85 0,85 0,88 0,90 0,9333,5 0,63 0,66 0,69 0,71 0,74 0,77 0,82 0,82 0,84 0,86 0,8934,4 0,67 0,70 0,72 0,75 0,78 0,81 0,86 0,86 0,89 0,91 0,9435,3 0,70 0,73 0,76 0,79 0,82 0,85 0,91 0,91 0,94 0,96 0,9933,3 0,62 0,65 0,68 0,71 0,73 0,76 0,81 0,81 0,83 0,85 0,88

40 0,97 1,00 1,03 1,06 1,09 1,11 1,14 1,17 1,20 1,22 1,2540,5 0,99 1,03 1,06 1,09 1,12 1,14 1,17 1,20 1,23 1,25 1,2839,9 0,97 1,00 1,02 1,05 1,08 1,10 1,13 1,16 1,19 1,21 1,2441,6 1,05 1,08 1,11 1,15 1,18 1,20 1,23 1,27 1,30 1,32 1,3536,5 0,81 0,83 0,86 0,88 0,91 0,92 0,95 0,97 1,00 1,02 1,0422,3 0,30 0,31 0,32 0,33 0,34 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,3943,6 1,15 1,19 1,22 1,26 1,30 1,32 1,35 1,39 1,43 1,45 1,4938,4 0,89 0,92 0,95 0,98 1,00 1,02 1,05 1,08 1,11 1,12 1,1541,6 1,05 1,08 1,11 1,15 1,18 1,20 1,23 1,27 1,30 1,32 1,3538,8 0,91 0,94 0,97 1,00 1,03 1,04 1,07 1,10 1,13 1,15 1,18

45 1,28 1,31 1,34 1,37 1,40 1,43 1,46 1,49 1,51 1,54 1,5746,3 1,36 1,39 1,42 1,45 1,48 1,51 1,55 1,58 1,60 1,63 1,6647 1,40 1,43 1,46 1,49 1,53 1,56 1,59 1,63 1,65 1,68 1,71

55 2,03 2,06 2,09 2,12 2,15 2,18 2,20 2,23 2,26 2,29 2,3247 1,48 1,50 1,53 1,55 1,57 1,59 1,61 1,63 1,65 1,67 1,69

127 125 124133 132 130 128141 139 137 135

126 124 121

126 124 122149 146 143 140

139 136 132157 152 147 143

188

168

129137 134 131

129

133

166

79 71

45º 50º

173 146 122 104

35º 40º

311 274 239 205 90

HIPÓTESIS DE TNDIDO0º 5º 10º 15º 20º 25º 30º

161

222 203

176

114

143 137 131 126 122 117

141172 160 126 120

120134 130 126 123139

150

155 149 143

157 150

186

RDBT XARAFÓEcuacion de la recta perpendicular a Fr (Ax+By+C=0)

Tipo apoyo

Nº Apoyo

cota (m)

Dist min. suelo (m)

Flecha máx (m)

apoyoh

ciment (m)

H calc. (m)

Altura Apoyo

En (daN)

Es (daN) Fr Fv

long vano anteri

or

Angulo

long vano

posterior

Angulo

long vano deriv

Angulo

Frx (unitar

io)

Fry (unitar

io)Frx^Fry A B C L1 L2 L3

Distancia de los

semivanos a la recta

perpendicular a Fr

AL 1 141 4 0,72 HV-160 R-9 1,55 6,57 9 56 no neces. 30,6 30,6EST 2 139 4 1,25 HV-800 R-9 1,88 7,43 9 756 no neces. 315 95,3 30,6 180 30,3 0 40,5 90 6E-17 1 90 -1E-16 -1 0 14,3 16,15 21,25AL 3 137 6 0,72 HV-160 R-9 1,55 8,57 9 56 no neces. 30,3 30,3AL 4 135 6 0,72 HV-160 R-9 1,55 8,57 9 54 no neces. 30,3 27,9FL 5 133 4 0,72 HV-400 R-9 1,77 6,79 9 315 26 27,9FL 6 142 4 1,25 HV-400 R-9 1,77 7,32 9 315 37 40,5AL 7 142,5 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 74 no neces. 39,9 39,9AL 8 137 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 74 no neces. 39,9 39,9AL 9 133 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 74 no neces. 39,9 39,9AL 10 133 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 74 no neces. 39,9 39,9AN 11 136,5 4 1,25 HV-400 R-9 1,77 7,32 9 322 no neces. 39,9 33,7 50AL 12 136,5 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 62 no neces. 33,7 33,7AL 13 135 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 62 no neces. 33,7 33,7AL 14 135 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 62 no neces. 33,7 33,7AL 15 135 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 62 no neces. 33,7 33,7AL 16 140 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 62 no neces. 33,7 33,7FL 17 144 4 0,97 HV-400 R-9 1,77 7,04 9 315 31 33,7

RDBT GUITARRA

Tipo apoyo

Nº Apoyo

cota base (m)

Dist min. suelo (m)

Flecha máx (m)

apoyoh

ciment.(m)

H calc. (m)

Altura Apoyo

En (daN)

Es (daN)

AL 1 86 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 72 no neces. 41,6 36,5AN 2 82,5 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 178 no neces. 36,5 22,3 23AL 3 80 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 61 no neces. 22,3 43,6FL 4 80 4 1,25 HV-400 R-9 1,77 7,32 9 315 40 43,6AL 5 84 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 71 no neces. 38,4 38,4AL 6 86 6 1,25 HV-160 R-11 1,71 9,26 11 71 no neces. 38,4 38,4AL 7 88 6 1,25 HV-160 R-11 1,71 9,26 11 71 no neces. 38,4 38,4FL 8 90 4 1,25 HV-400 R-9 1,77 7,32 9 315 35 38,4

RDBT LES SERRES

Tipo apoyo

Nº Apoyo

cota base (m)

Dist min. suelo (m)

Flecha máx (m)

apoyoh

ciment.(m)

H calc. (m)

Altura Apoyo

En (daN)

Es (daN)

AL 1 120 6 0,97 HV-160 R-9 1,55 8,82 9 61 no neces. 32,9 32,9AL 2 120 6 0,97 HV-160 R-9 1,55 8,82 9 61 no neces. 32,9 32,9AL 3 120 6 0,97 HV-160 R-9 1,55 8,82 9 61 no neces. 32,9 32,9AL 4 120 6 0,97 HV-160 R-9 1,55 8,82 9 61 no neces. 32,9 32,9AN 5 120 6 0,97 HV-250 R-9 1,63 8,9 9 283 no neces. 32,9 32,4 43AL 6 117 6 0,72 HV-160 R-9 1,55 8,57 9 60 no neces. 32,4 32,4AL 7 112 6 0,72 HV-160 R-9 1,55 8,57 9 60 no neces. 32,4 32,4FL 8 104 4 0,72 HV-400 R-9 1,77 6,79 9 315 30 32,4

EST 9 121 6 1,57 HV-800 R-11 1,92 9,79 11 775 no neces. 315 106 32,3 0 36,6 180 46,3 268 -0,03 -1 88 -0,035 -1 0 17,17 17,25 22,89AL 10 122 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 67 no neces. 36,6 36,6AL 11 123 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 67 no neces. 36,6 36,6AL 12 124 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 67 no neces. 36,6 36,6AL 13 126 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 67 no neces. 36,6 36,6FL 14 129 4 0,97 HV-400 R-9 1,77 7,04 9 315 34 36,6AL 15 118 6 1,57 HV-160 R-11 1,92 9,79 11 85 no neces. 46,3 46,3AL 16 113 4 1,57 HV-160 R-9 1,55 7,42 9 85 no neces. 46,3 46,3FL 17 112 4 1,57 HV-400 R-9 1,77 7,64 9 315 43 46,3

RDBT VALL DE SENYOR

Tipo apoyo

Nº Apoyo

cota base (m)

Dist min. suelo (m)

Flecha máx (m)

apoyoh

ciment.(m)

H calc. (m)

Altura Apoyo

En (daN)

Es (daN)

AL 1 105 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 63 no neces. 34,3 34,3AL 2 106 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 63 no neces. 34,3 34,3AL 3 107 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 63 no neces. 34,3 34,3AL 4 107,5 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 63 no neces. 34,3 34,3AL 5 102 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 63 no neces. 34,3 34,3AL 6 102 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 63 no neces. 34,3 34,3FL 7 107 4 0,97 HV-400 R-9 1,77 7,04 9 315 32 34,3AL 8 109 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 62 no neces. 33,5 33,5AL 9 112 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 62 no neces. 33,5 33,5AL 10 115 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 62 no neces. 33,5 33,5AL 11 119 6 0,97 HV-160 R-9 1,55 8,82 9 62 no neces. 33,5 33,5AN 12 122 6 0,97 HV-160 R-9 1,55 8,82 9 108 no neces. 33,5 24,7 10AL 13 122 6 0,52 HV-160 R-9 1,55 8,37 9 46 no neces. 24,7 24,7FL 14 125 6 0,52 HV-400 R-9 1,77 8,59 9 315 23 24,7

RDBT GRAVERA

Tipo apoyo

Nº Apoyo

cota base (m)

Dist min. suelo (m)

Flecha máx (m)

apoyoh

ciment.(m)

H calc. (m)

Altura Apoyo

En (daN)

Es (daN)

EST 1 102 4 0,97 HV-800 R-9 1,88 7,15 9 735 no neces. 335 63,3 34,4 180 31,1 356 10,6 246 -0,41 -0,98 67,41 -0,416 -1 0 14,57 14,63 5,153AL 2 99 4 0,72 HV-160 R-9 1,55 6,57 9 57 no neces. 31,1 31,1AL 3 97 4 0,72 HV-160 R-9 1,55 6,57 9 57 no neces. 31,1 31,1FL 4 95 4 0,72 HV-400 R-9 1,77 6,79 9 315 29 31,1AL 5 104 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 63 no neces. 34,4 34,4AL 6 105 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 63 no neces. 34,4 34,4AL 7 106 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 63 no neces. 34,4 34,4FL 8 104 4 0,97 HV-400 R-9 1,77 7,04 9 315 32 34,4

RDBT SANT ANTONI

Tipo apoyo

Nº Apoyo

cota base (m)

Dist min. suelo (m)

Flecha máx (m)

apoyoh

ciment.(m)

H calc. (m)

Altura Apoyo

En (daN)

Es (daN)

EST 1 101 4 1,25 HV-800 R-9 1,88 7,43 9 769 no neces. 326 91,2 35,3 180 41,6 358 25,6 270 -0 -1,03 89,97 -6E-04 -1 0 16,65 21,06 11,8AN 2 99 4 1,25 HV-250 R-9 1,63 7,18 9 198 no neces. 41,6 22,8 26AL 3 97 6 0,72 HV-160 R-9 1,55 8,57 9 53 no neces. 22,8 34,4AL 4 95 6 0,72 HV-160 R-9 1,55 8,57 9 60 no neces. 34,4 30,4FL 5 96 4 0,72 HV-160 R-9 1,55 6,57 9 315 28 30,4AL 6 103 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 65 no neces. 35,3 35,3AL 7 104 4 0,97 HV-160 R-9 1,55 6,82 9 65 no neces. 35,3 35,3FL 8 105 4 0,97 HV-400 R-9 1,77 7,04 9 315 33 35,3

RDBT VALL DE JUEU

Tipo apoyo

Nº Apoyo

cota base (m)

Dist min. suelo (m)

Flecha máx (m)

apoyoh

ciment.(m)

H calc. (m)

Altura Apoyo

En (daN)

Es (daN)

AN 1 129 4 1,57 HV-160 R-9 1,55 7,42 9 423 no neces. 47,02 33,3 73AL 2 127 6 0,97 HV-160 R-9 1,55 8,82 9 61 no neces. 33,3 33,3AL 3 124 6 0,97 HV-160 R-9 1,55 8,82 9 61 no neces. 33,3 33,3FL 4 120 4 0,97 HV-400 R-9 1,77 7,04 9 315 31 33,3AL 5 130 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 71 no neces. 38,8 38,8AL 6 135 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 71 no neces. 38,8 38,8AL 7 136 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 71 no neces. 38,8 38,8AL 8 135 4 1,25 HV-160 R-9 1,55 7,1 9 71 no neces. 38,8 38,8

EST 9 136 4 1,25 HV-800 R-9 1,88 7,43 9 746 no neces. 315 89,7 38,8 0 29,2 180 27,4 90 6E-17 1 90 -1E-16 -1 0 20,4 13,6 14,7AN 10 136 4 2,32 HV-400 R-9 1,77 8,39 9 329 no neces. 29,2 54,2 50FL 11 137 4 2,32 HV-400 R-9 1,77 8,39 9 315 50 54,2FL 12 134 4 0,72 HV-400 R-9 1,77 6,79 9 315 25 27,4


XSM 108



4 PLANOS






XSM 109

Índice 4 PLANOS

4.1 ORTOFOTOGRAFÍA RED DE MEDIA TENIÓN ...............................PLANO 1

4.2 TOPOGRÁFICO RED DE MEDIA TENSIÓN .....................................PLANO 2

4.3 PERFILES LONGITUDINALES................................de PLANO 3 a PLANO 11

4.4 APOYO ENTRONQUE Y DERIVACIONES.....................................PLANO 12

4.5 APOYO DE ALINIACIÓN ..................................................................PLANO 13

4.6 APOYO DE ÁNGULO.........................................................................PLANO 14

4.7 APOYO FINAL DE LÍNEA: C.T. INTEMPERIE...............................PLANO 15

4.8 PUESTA A TIERRA DE APOYOS.....................................................PLANO 16

4.9 ESQUEMA UNIFILAR RED DE MEDIA TENSIÓN ........................PLANO 17

4.10 ORTOFOTOGRAFÍA REDES DE BAJA TENSIÓN .......................PLANO 18

4.11 TOPOGRÁFICO GENERAL REDES DE BAJA TENSIÓN............PLANO 19

4.12 RED DE BAJA TENSIÓN XARAFÓ................................................PLANO 20

4.13 RED DE BAJA TENSIÓN LA GUITARRA .....................................PLANO 21

4.14 RED DE BAJA TENSIÓN LES SERRES .........................................PLANO 22

4.15 RED DE BAJA TENSIÓN VALL DE SENYOR ..............................PLANO 23

4.16 RED DE BAJA TENSIÓN GRAVERA.............................................PLANO 24

4.17 RED DE BAJA TENSIÓN SANT ANTONI .....................................PLANO 25

4.18 RED DE BAJA TENSIÓN VALL DE JUEU ....................................PLANO 26

4.19 CONJUNTOS CONSTRUCTIVOS RED BAJA TENSIÓN .............PLANO 27

4.20 CIMENTACIÓN APOYOS, PAT NEUTRO.....................................PLANO 28

Electrificación rural en el término municipal de Ascó Pliego de Condiciones

XSM 110



5 PLIEGO DE CONDICIONES






XSM 111

Índice 5 PLIEGO DE CONDICONES..................................................................................... 114

5.1 PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES Y ECONOMICAS ....................... 114

5.1.1 OBJETO DEL PLIEGO DE CONDICIONES ................................................. 114

5.1.2 NORMAS QUE SE HAN TENIDO EN CUENTA. ........................................ 114

5.1.3 ISPOSICIONES APLICABLES....................................................................... 114

5.1.4 SEÑALIZACION DE OBRAS......................................................................... 115

5.1.5 CONSERVACION DEL PAISAJE Y LIMPIEZA FINAL DE LAS OBRAS 115

5.1.6 NORMAS DE CARACTER GENERAL ......................................................... 115

5.1.7 GASTOS DE CARACTER GENERAL A CARGO DEL CONTRATISTA .. 117

5.1.8 CONTRADICCIONES Y OMISIONES DEL PROYECTO ........................... 117

5.1.9 MATERIALES Y ENSAYOS.......................................................................... 117

5.2 PLIEGO DE CONDICIONES TECNICAS Y PARTICULARES ....................... 117

5.2.1 DESCRIPCION DE LAS OBRAS ................................................................... 117

5.2.2 CONDICIONES DE EJECUCION DE LAS OBRAS ..................................... 118

5.2.3 PROCEDIMIENTO A SEGUIR EN LA EJECUCION DE LAS OBRAS...... 118

5.2.4 LINEA AEREA DE ALTA TENSION ............................................................ 118

5.2.4.1 NIVEL DE AISLAMIENTO..................................................................... 118

5.2.4.2 DISTANCIAS DE SEGURIDAD ............................................................. 119

5.2.4.3 CONDICIONES MECANICAS................................................................ 119

5.2.4.4 CRUZAMIENTOS .................................................................................... 120

5.2.4.5 PUESTA A TIERRA ................................................................................. 120

5.2.4.6 SEÑALIZACION ...................................................................................... 121

5.2.4.7 MATERIALES A EMPLEAR................................................................... 121

5.2.4.7.1 APOYOS: CONSTRUCCION Y MONTAJE...................................... 121

5.2.4.7.2 CONDUCTORES ................................................................................. 123

5.2.4.7.3 AISLADORES Y HERRAJES ............................................................. 125

5.2.4.7.4 ELEMENTOS DE PROTECCION Y SECCIONAMIENTO .............. 125

5.2.5 CENTRO DE TRANSFORMACION .............................................................. 126

5.2.5.1 NIVEL DE AISLAMIENTO..................................................................... 126

5.2.5.2 DISTANCIAS DE SEGURIDAD ............................................................. 126

5.2.5.3 INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA .......................................... 126

5.2.5.4 DESCRIPCION DEL EQUIPO................................................................. 127

5.2.5.4.1 DESCRIPCION DEL C.T..................................................................... 127


XSM 112

5.2.5.4.2 TRANSFORMADOR DE POTENCIA................................................ 128

5.2.5.4.3 ALIMENTACION DEL C.T.: SECCIONAMIENTO.......................... 128

5.2.5.4.4 PROTECCION...................................................................................... 129

5.2.6 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN B.T. ............................................................ 129

5.2.6.1 CIMENTACIONES................................................................................... 129

5.2.6.2 EXCAVACIÓN ......................................................................................... 129

5.2.6.2.1 UBICACIÓN Y DIMENSIONES......................................................... 130

5.2.6.2.2 EXPLOSIVOS ...................................................................................... 130

5.2.6.2.3 SEÑALIZACIÓN ................................................................................. 130

5.2.6.2.4 ACABADO DEL HOYO Y RETIRADA DE TIERRAS..................... 130

5.2.6.3 ANCLAJE EN ROCA ............................................................................... 130

5.2.6.3.1 SANEAMIENTO Y PERFORACIÓN ................................................. 131

5.2.6.3.2 INSTALACIÓN DE PERNOS Y APOYOS ........................................ 131

5.2.6.4 TRANSPORTE.......................................................................................... 131

5.2.6.4.1 CONDUCTOR (BOBINAS)................................................................. 131

5.2.6.4.2 APOYOS............................................................................................... 131


5.2.6.5 ACOPIO..................................................................................................... 132

5.2.6.5.1 CONDUCTOR (BOBINAS)................................................................. 132

5.2.6.5.2 APOYOS............................................................................................... 132


5.2.6.6 MONTAJE DE ARMADOS...................................................................... 133

5.2.6.6.1 SOBRE APOYOS................................................................................. 133

5.2.6.6.2 POSTELETES EN FACHADAS.......................................................... 133

5.2.6.6.3 CRUCE DE CALLES ........................................................................... 133

5.2.6.6.4 SOPORTES EN FACHADAS.............................................................. 134

5.2.6.7 Puesta a tierra del neutro............................................................................ 134

5.2.6.8 IZADO DE APOYOS................................................................................ 135

5.2.6.8.1 MEDIOS ............................................................................................... 135

5.2.6.8.2 ALINEACIÓN DE LOS APOYOS ...................................................... 135

5.2.6.8.3 APRIETE DE LA TORNILLERÍA ...................................................... 135

5.2.6.9 HORMIGONADO..................................................................................... 136

5.2.6.9.1 VERTIDO DEL HORMIGÓN ............................................................. 136

5.2.6.9.2 PEANA ................................................................................................. 136

5.2.6.9.3 ACABADO........................................................................................... 136


XSM 113

5.2.6.10 TENDIDO DE CONDUCTORES............................................................. 137

5.2.6.10.1 MEDIOS ............................................................................................... 137

5.2.6.10.2 INICIOS DE OBRA.............................................................................. 137

5.2.6.10.3 PROTECCIONES ................................................................................. 138

5.2.6.10.4 INSTALACIÓN TENSADA (SOBRE APOYOS, POSTELETES O CRUCE DE CALLES) ...................................................................................................... 138

5.2.6.10.5 INSTALACIÓN POSADA SOBRE FACHADA................................. 138

5.2.6.10.6 ACABADO........................................................................................... 139

5.2.6.11 CONEXIONES Y EMPALMES ............................................................... 139

5.2.6.11.1 CONFECCIÓN DE CONEXIONES .................................................... 139

5.2.6.11.2 CONFECCIÓN DE EMPALMES ........................................................ 139

5.2.6.12 CAJAS GENERALES DE PROTECCIÓN (CGP) ................................... 140

5.2.6.13 DESMONTAJES ....................................................................................... 140

5.2.6.13.1 MATERIALES PARA RECUPERACIÓN .......................................... 140

5.2.6.13.2 MATERIALES PARA CHATARRA................................................... 140

5.2.6.13.3 LIMPIEZA DEL TERRENO................................................................ 141

5.2.6.14 CARTOGRAFÍA ....................................................................................... 141


XSM 114

5 PLIEGO DE CONDICONES

5.1 PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES Y ECONOMICAS

5.1.1 OBJETO DEL PLIEGO DE CONDICIONES

El presente pliego de condiciones afectará a todas las obras que comprende este proyecto; cuya finalidad es la de suministrar electricidad a los vecinos solicitantes.

En el pliego, se señalarán los criterios generales que serán de aplicación, se describirá las obras comprendidas y se fijarán las características de los materiales a emplear, las normas que han de seguirse en la ejecución de las distintas unidades de obra, las pruebas previstas para las recepciones, las formas de medición y abono de las obras, y el plazo de garantía.

5.1.2 NORMAS QUE SE HAN TENIDO EN CUENTA.

La normativa legal vigente que deberá cumplir la instalación y los materiales en ella empleados será la siguiente:

- Reglamento Electrotécnico para B.T.

- Reglamento Electrotécnico para A.T.

- Instrucciones Complementarias del Reglamento Electrotécnico para B.T..

- Instrucciones Complementarias del Reglamento Electrotécnico para A.T..

- Reglamento de Verificaciones Eléctricas.

- Normas UNE del Instituto Nacional de Racionalización del Trabajo, y con carácter subsidiario las Normas DIN.

- Norma tecnológica del Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo, NTE.

- Reglamento de Sanidad e Higiene en el Trabajo.

- Normas de la compañía suministradora IBERDROLA.

5.1.3 ISPOSICIONES APLICABLES

Además de las Disposiciones contenidas en este pliego serán de aplicación en todo lo no especificado en él, las siguientes:

- El contratista está obligado a cumplir la ley de Contrato de Trabajo (según Disposiciones vigentes) que regula las relaciones entre patronos y obreros; las de accidentes de trabajo; incluso la contratación del seguro obligatorio, subsidio familiar y de vejez, seguro de enfermedad y todas aquellas de carácter social vigente o que en lo sucesivo se dicten.

- El contratista se verá obligado a cumplir las cláusulas administrativas particulares que se establezcan para la contratación de obras.


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5.1.4 SEÑALIZACION DE OBRAS

El contratista estará obligado a instalar y mantener a su costa y bajo su responsabilidad, durante la ejecución de las obras, las señalizaciones necesarias, balizamientos, iluminaciones y protecciones adecuadas tanto de carácter diurno como nocturno, ateniéndose en todo momento a las vigentes reglamentaciones y obteniendo en todo caso, las autorizaciones necesarias para las ejecuciones parciales de la obra.

Sin perjuicio del cumplimiento por parte del contratista de toda Reglamentación de Seguridad vigente, viene asimismo obligado a que toda clase de elementos que se instalen para el cumplimiento de las mismas, así como la señalización y demás medios materiales, rotulaciones..., tengan una presentación adecuada y decorosa.

5.1.5 CONSERVACION DEL PAISAJE Y LIMPIEZA FINAL DE LAS OBRAS

El contratista prestará especial atención al efecto que puedan tener las distintas operaciones e instalaciones que necesite realizar para la ejecución del contrato sobre el paisaje de las zonas en que se hallan las obras.

En este sentido cuidará el emplazamiento y estética de sus instalaciones, construcciones, depósitos y acopios que, en todo caso, deberán ser previamente autorizados por el Director de la obra.

Una vez que las obras hayan terminado, todas las instalaciones y depósitos construidos con carácter temporal para el servicio de la misma, deberán ser desmontados y los lugares de su emplazamiento restaurados a su forma original.

Toda la obra se ejecutará de forma que las zonas afectadas queden totalmente limpias y en condiciones estéticas acordes con el paisaje circundante.

Estos trabajos se considerarán incluidos en el contrato y por tanto, no serán objeto de abonos por su realización.

5.1.6 NORMAS DE CARACTER GENERAL

DAÑOS

En la construcción se procurará ocasionar los mínimos daños posibles, aleccionando al personal en este sentido.

Una vez acabada cada una de las partes de la instalación se dejará el terreno colindante limpio de materiales sobrantes, recogiéndolos y retirándolos a vertederos o lugares de recogida de residuos; de tal forma que el terreno quede en las mismas circunstancias que antes de comenzar.

Se tomará nota de la superficie de terreno sembrado que haya sido deteriorado, así como el número de cepas, arbustos y árboles (indicando su superficie y diámetro) que haya sido necesario talar; y se enviará la relación completa de los daños a la compañía constructora.


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TRANSPORTE Y ALMACENAMIENTO

Se pondrá cuidado en las operaciones de carga, transporte, manipulación y descarga de los materiales empleados en el tendido de la línea y construcción del C.T. para evitar que sufran deterioros por golpes o roces; atendiendo especialmente en el transporte de determinados materiales, como apoyos metálicos y armados, para que el galvanizado no sufra arañazos; y transformadores y elementos de protección que deberán ser transportados embalados. Estas precauciones se tomarán siempre, lo mismo en el almacén o taller que durante el montaje.

En el transporte de los tubos se tendrá especial cuidad en colocarlos descansando por completo en la superficie de apoyo. Si la plataforma del vehículo no fuera completamente plana, se colocarán listones de madera para compensar dichos salientes.

La parte más expuesta, que es el extremo del tubo, se protegerá para evitar que pueda sufrir deterioro.

Se sujetarán los tubos con cuerda, nunca con cables ni alambres, para evitar que rueden y reciban golpes.

Durante el transporte no se colocarán pesos por encima de los tubos que les puedan producir aplastamiento, asimismo, se evitará que otros cuerpos, principalmente si tiene aristas vivas, golpeen o queden en contacto con ellos.

Los tubos de PVC deberan ser transportados entre dos personas.

Para el tansporte de tubería de PE en forma de rollos, deberá procurarse colocarlos en posición horizontal y unos sobreotros, siempre procurando que el de la parte inferior descanse sobre una superficie plana y exenta de salientes que puedan dañar al tubo.

El almacenaje de los tubos se efectuará en locales cubiertos y sobre superficies planas y limpias. No se almacenarán en vertical, sino en capas horizontales paralelas. Para la formación de capas superiores se apoyorá un tubo sobre dos de la capa inferior. La altura de apilamiento será de 1,5m en los tubos de PVC y de 2m en los de PE.

RECEPCION DE MATERIALES

Los materiales de la instalación serán sometidos a pruebas y ensayos normalizados con el fin de comprobar que cumplen con las condiciones exigidas.

Para ello se presentarán muestras de los materiales a emplear con la antelación suficiente y previamente a su instalación para su reconocimiento y ensayo, bien en obra (si existen los medios suficientes) o bien en un laboratorio.

De no ser satisfactorios los resultados se procederá al rechazo de los mismos, debiendo ser sustituidos por otros nuevos.

El material procedente de fabricantes y talleres será descargado y comprobado, dosificándolo y efectuando su control de calidad, consistente en separar piezas dobladas, fuera de medida, con rebabas o mal galvanizadas, postes en malas condiciones, etc; con el fin de que pueda procederse a su cambio.


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5.1.7 GASTOS DE CARACTER GENERAL A CARGO DEL CONTRATISTA

Correrán a cuenta del Contratista los gastos que originen el replanteo general de la obras o su comprobación y los replanteos parciales de las mismas; los de construcción, desmontado y retirada de toda clase de construcciones auxiliares; los de alquiler o adquisición de terrenos para depósitos de maquinaria y materiales; los de protección de acopio y de la propia obra contra deterioro; los de limpieza y evacuación de desperdicios y basura, los de limpieza general de la obra; los de retirada de materiales rechazados y corrección de las deficiencias y puestas de manifiesto por los correspondientes ensayos y pruebas.

En los casos de resolución del contrato, cualquiera que sea la causa que lo motive, el contratista deberá proporcionar el personal y los materiales necesarios para la liquidación de las obras, abonando los gastos de las Actas Notariales que en su caso sea necesario levantar.

Asimismo el contratista deberá proporcionar el personal y material que se precise para el replanteo general, replanteos parciales y liquidación de las obras.

5.1.8 CONTRADICCIONES Y OMISIONES DEL PROYECTO

Lo mencionado en el PLIEGO DE CONDICIONES y omitido en los planos o viceversa, habrá de ser ejecutado como si estuviese expuesto en ambos documentos. En caso de contradicción entre PLANOS y PLIEGO DE CONDICIONES prevalecerá lo prescrito en el primero.

Las omisiones en los PLANOS y en el PLIEGO DE CONDICIONES o las descripciones erróneas de los detalles de la obra que sean indispensables para llevar a cabo la intención de lo expuesto, y que por uso y costumbre deban ser realizados, no solo no eximen al contratista de la obligación de ejecutar estos detalles de la obra, sino que por el contrario deberán ser ejecutados como si hubiera sido completa y correctamente especificados en los PLANOS y en el PLIEGO DE CONDICIONES.

5.1.9 MATERIALES Y ENSAYOS

Los materiales serán de la mejor procedencia debiendo cumplir las especificaciones que para los mismos se indican en el presente PLIEGO DE CONDICIONES.

Los ensayos y pruebas tanto de materiales como de unidades de obra se ajustarán a lo aquí señalado.

5.2 PLIEGO DE CONDICIONES TECNICAS Y PARTICULARES

5.2.1 DESCRIPCION DE LAS OBRAS

Comprende el presente proyecto la ejecución de las obras e instalación de los materiales necesarios para la construcción y montaje de la instalación de electrificación en A.T., C.T., electrificación y control en B.T..


XSM 118

5.2.2 CONDICIONES DE EJECUCION DE LAS OBRAS

Todas las obras comprendidas en este proyecto se ejecutarán de acuerdo con los planos y ordenes del Director de Obra.

Independientemente de las condiciones particulares o específicas que se exijan a los materiales necesarios para ejecutar las obras en los artículos del presente PLIEGO, todos estos materiales deberán cumplir las condiciones siguientes:

- Deberán estar disponibles con suficiente anticipación al comienzo del trabajo correspondiente para que puedan ser examinados y ensayados, en caso de creerlo necesario el Director de Obra.

- Después de ser aprobado y aceptado el material, deberá mantenerse en todo momento, en condiciones de trabajo satisfactorias.

- Si durante la ejecución de las obras se observase por cambio de las condiciones de trabajo o por cualquier otro motivo que algún material no es idóneo al fin del proyecto, este deberá ser sustituido por otro que lo sea.

5.2.3 PROCEDIMIENTO A SEGUIR EN LA EJECUCION DE LAS OBRAS

Una vez adjudicadas la obra, el instalador adjudicatario, en el plazo máximo de treinta días a contar desde la notificación de la adjudicación de las instalaciones, realizará el replanteo de las obras, de acuerdo con el Director de Obra.

Aprobado el replanteo, se podrá proceder al inicio de las mismas. Una vez iniciadas, deberán continuarse sin interrupción salvo expresa indicación del Director de Obra.

El contratista dispondrá de los medios técnicos y humanos adecuados para la correcta y rápida ejecución de las mismas.

La realización de las obras se llevará a cabo con los materiales aprobados previamente por el Director de Obra. Cualquier cambio introducido deberá justificarse.

Terminadas las obras e instalaciones, se realizarán las pruebas en presencia del Director de Obra. Si el resultado no fuese satisfactorio, el contratista habrá de ejecutar las reparaciones, reposiciones y operaciones necesarias a su costa, para que las obras de instalación se hallen en perfectas condiciones.

5.2.4 LINEA AEREA DE ALTA TENSION

5.2.4.1 NIVEL DE AISLAMIENTO

De acuerdo con la instrucción MIE-RAT 12 y con el artículo 24 del Reglamento Técnico de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión, siendo la tensión de suministro de 25 kV, la instalación de A.T. se encuentra dentro de las nombradas GRUPO A (tensiones mayores que 1 kV y menores de 52 kV).


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Atendiendo a esta exigencia, el nivel de aislamiento de la línea será el que a continuación se indica:

Tensión más elevada para el material: 36 kV

Nivel de aislamiento a onda de choque 1.2/50 µseg: 125 kV

Nivel de aislamiento a frecuencia industrial: 50 kV


Según artículo 25 del Reglamento anteriormente nombrado, las distancias mínimas de seguridad serán:

Distancia de los conductores al terreno: 6m

Distancia de los conductores al terreno en cruzamiento: 7m

Distancias de los conductores entre sí: 1,72m

Distancia entre los conductores y

sus accesorios en tensión y los apoyos: 0,23m

Según la instrucción MIE-RAT 12, las distancias mínimas a mantener en los armados de seccionadores, botellas y demás elementos serán las siguientes:

Distancia mínima entre fase-tierra en el aire: 220mm

Distancia mínima entre fases en el aire: 220mm

Atendiendo al artículo 15 para estaciones rurales de transformación del reglamento anteriormente nombrado, el poste a cuyo pie se encuentre el C.T. (apoyo de final de línea) presentará una superficie lisa de 2m.

5.2.4.3 CONDICIONES MECANICAS

En el dimensionado mecánico de los elementos de la línea aérea se tendrán en cuenta los coeficientes de seguridad establecidos por el Reglamento Electrotécnico de Líneas Eléctricas de Alta Tensión en los artículos 27, 28, 29 y 30.

En el calculo de conductores, aisladores... se dispondrá un valor mínimo de 3.

En el caso de apoyos metálicos de 1,5 para hipotesis normales y 1,2 para las anormales, y de 3 y 2,5 respectivamente para apoyos de hormigon.

Las cargas y sobrecargas a considerar en el dimensionado mecánico del conductor se atendrán a lo establecido por el reglamento para la zona A (Art.27 Reglamento de Líneas Eléctricas).

En el dimensionado de apoyos se tendrán en cuenta las hipótesis establecidas para la zona A y el tipo de apoyo que se trate (Art.30 Reglamento de Líneas Eléctricas).


XSM 120

5.2.4.4 CRUZAMIENTOS

Según artículo 32 del reglamento de Líneas Eléctricas de A.T., en situaciones especiales de cruzamiento (vano aislado) será preceptiva la aplicación de los siguientes requerimientos:

- No se emplearán conductores cuya carga de rotura sea inferior a 1.000Kg.

- No se emplearán apoyos de madera.

- Se aplicará un coeficiente de seguridad superior a un 25% al preceptivo en hipótesis normales, en el cálculo de cimentaciones, apoyos y crucetas.

- La fijación del conductor al apoyo se realizará mediante cadenas de amarre horizontales.

5.2.4.5 PUESTA A TIERRA

De acuerdo con el Reglamento anteriormente nombrado y las normas de la compañia suministradora, la puesta a tierra de la línea aérea de A.T. debe de cumplir los siguientes requisitos:

- La resistencia de tierra en los apoyos deberá ser menor de 20O.

- Para la puesta a tierra del apoyo y de los elementos a el asociados, deberá de disponer de dos bornes idénticos. El borne superior estará situado a 2,10 ∀ 0,02m de la cogolla. El borne inferior estará situado a una distancia de 2,20m de la base, de forma que quede a 40cm por encima del nivel teórico del terreno del apoyo.

- Los herrajes, crucetas, cadenas de aisladores, etc. se conectarán al terminal superior de tierra de los apoyos.

- La conexión de la estrella de las autoválvulas al borne superior del apoyo correspondiente se realizará mediante conductor de 50mm2 de cobre.

- Los conductores de puesta a tierra tendrán que tener una sección mínima de 25mm2 de cobre.

- Del terminal inferior de tierra de los apoyos se conectará al electrodo principal de tierra.

- El conductor de puesta a tierra de los apoyos no se tendera por encima de los macizos de hormigón de los apoyos sino que los atravesara bajo un tubo de PVC rígido.

- El borde superior del electrodo de tierra deberá colocarse a 0,5 metros por debajo del nivel del suelo.

- Las dimensiones mínimas de los electrodos de puesta a tierra serán de 14mm diámetro y 2m de longitud para picas redondas de Cu.

- Siendo imposible una separación de más de 20m entre la tierra de protección del C.T. y la del apoyo de fin de línea, se unirán en una misma tierra.

Según MIE-RAT 13 en el dimensionado de la puesta a tierra se tendrá en cuenta:

- Las tensiones de paso y contacto que puedan aparecer en las inmediaciones de los apoyos serán menores que las máximas permitidas por esta instrucción complementaria.


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- Se deberá tener en cuenta que para conductor de Cu la elevación máxima de temperatura sea de 200ΕC, y la máxima densidad de corriente de 160A/mm2.

MEDICION Y REVISIONES DE LA PUESTA A TIERRA

Antes de la conexión de la toma de tierra, se procederá a la medición de la resistencia óhmica de la misma, levantándose un acta en el que figure la relación de apoyos, uno a uno, con un esquema de detalle de la situación final y valor de la resistencia (por electrodo y todos unidos) de la toma de tierra.

Las mediciones se efectuarán en condiciones medias ambientales del terreno, descartándose cualquier medida efectuada con terreno helado o anormalmente húmedo.

Las instalaciones de puesta a tierra serán revisadas al menos una vez cada tres años con el fin de comprobar el estado de las mismas.

5.2.4.6 SEÑALIZACION

En todos los apoyos se colocará una placa de señalización y peligro a una altura aproximada de 4 metros sobre el nivel del suelo en la cara paralela o más próxima a las vías de comunicación, según indican el artículo 12 del Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión.

5.2.4.7 MATERIALES A EMPLEAR

5.2.4.7.1 APOYOS: CONSTRUCCION Y MONTAJE GENERALIDADES

Los apoyos de hormigón cumpliran con la norma RU 6703-B y UNE 21.080.

Los tornillos, tuercas y arandelas, serán de rosca métrica ISO, calidad C y tipo 5.6, y corresponderán en cuanto a sus caracte-rísticas con las expuestas en las RU 6627-A, 6628-A, 6629-A. Todo el material férreo estará galvanizado (RU 6618-A).

CIMENTACION

La cimentación de los apoyos se realizará de acuerdo con el DOCUMENTO N11: MEMORIA. El hormigón tendrá una resistencia específica de 125kg/cm2. Se pondrá especial cuidado en la elección de los elementos a emplear en la fabricación del hormigón.

ELEVACION Y EQUIPADO DE LOS APOYOS

La operación de izado de los apoyos, debe realizarse de tal forma que ningún elemento sufra solicitaciones superiores al límite elástico del material en la cara de menor esfuerzo.

Los apoyos deberán ser izados con grúa o pluma, evitando que el aparejo o partes salientes dañen las aristas o montantes del apoyo.


XSM 122

Una vez montada la torre, se izarán las cadenas de aisladores que se fijarán mediante los herrajes correspondientes a las cartelas taladradas dispuestas a tal efecto en las crucetas (vease DOCUMENTO N11: MEMORIA). Instaladas las cadenas, se izara y montara sobre cada una, una polea que penderá bajo ella cuyo fin será ayudar en el tendido del conductor.

CARACTERISTICAS GENERALES

Se utilizaran apoyos de hormigón armado y de celosía de distintas alturas y esfuerzos útiles, de acuerdo con las exigencias de cada vano.

Postes de hormigón

Se emplearan postes de hormigón para los apoyos de alineación de la linea diseñada.

Se trata de postes del tipo reforzado HV-XXX-R-UNESA, de acuerdo con la recomendación UNESA 6703-B y la norma UNE 21.080.

Los apoyos deberán soportar un esfuerzo en punta de XXX daN en la dirección principal, con un coeficiente de seguridad de 2,5.

Las medidas nominales de la cogolla serán 140x200mm y la conicidad 13 ∀ 2mm/m en la cara estrecha y 21 ∀ 2mm/m en la cara ancha.

La distribución de los conductores sobre el apoyo será en bóveda, montando sobre la cogolla del apoyo, un armado que permita una separación entre las fases de 1,8m, cumpliéndose con las distancias de seguridad establecidas por el R.A.T..

Las dimensiones de la cruceta a emplear serán las indicadas en el los planos.

Los postes deberán llevar una placa de características en la que se hará constar el nombre o identificación del fabricante, la fecha de fabricación, el número de serie y taller y la designación UNESA.

Apoyos de celosía

Los apoyos de celosía estarán constituidos por un torre metálica diseñada y calculada de acuerdo con la Recomendación UNESA 6704-A.

Se utilizaran apoyos de celosía en todos los apoyos de la línea con funciones especiales, anclaje, ángulo, principio y final de línea.

Deberán de soportar los esfuerzos indicados en la Memoria.

La longitud de la cabeza del apoyo será de 4,6m, disponiendo de una longitud de 4,2m para el montaje de armados.

La cabeza será de sección cuadrada de 510mm de lado, los tramos serán troncopiramidales de sección cuadrada.

Para la sujeción del conductor, sobre la cogolla del apoyo se montará un armado de 1,75m de brazo, cumpliendo con las distancias de seguridad establecidas por el R.A.T.. El armado llevara en su punto central un herraje para el paso del puente.

Los herrajes a emplear en el montaje de los elementos de protección y de las botellas terminales serán de acero galvanizado, permitiendo una separación de 220mm entre fases y


XSM 123

220mm entre fases y masa, de acuerdo con las distancias de seguridad exigidas por el Reglamento de Estaciones de Transformación en el articulo 7, ver planos.

5.2.4.7.2 CONDUCTORES CONDUCTOR A EMPLEAR EN EL TENDIDO

Se proyecta la instalación con conductor de aluminio-acero LA-56.

Las características técnicas serán las que a continuación se indican:

LA-56

Conductor: Al-Acero LA-56

Sección: 54,5mm2

Diámetro: 9,45mm

Módulo elástico: 8.100kg/mm2

Coeficiente de dilatación: 19,1 x 10-6

Carga de rotura: 1.666kg

Peso del cable: 0,189kg/m

Peso específico: 3,46 x 10-3 kg/m.mm2

Resistencia eléctrica: 0,6136O/km

Densidad de corriente admisible: 3,61A/mm2

En el tendido del conductor se cumplirán con los márgenes de seguridad establecidos por el Reglamento de A.T. así como por la compañía suministradora IBERDROLA, asegurando en la hipótesis de tracción máxima un coeficiente de seguridad mayor que tres, y en las hipótesis de comprobación de fenómenos antivibratorios un porcentaje respecto a la carga de rotura menor que un 13%.

Para el engrapado de los conductores atenerse a lo establecido en el la Memoria

TENDIDO DEL CABLE

En el montaje de la línea, el tendido se realizará por tramos comprendidos entre dos apoyos de anclaje (alineación).

Con vistas a la operación de tendido, los apoyos que formen parte de un cantón han de estar completamente terminados.

El tendido de los conductores debe realizarse de tal forma que se eviten torsiones, nudos, aplastamientos, o roturas de alambres, roces en el suelo, apoyos en cualquier otro obstáculo, etc.

Las bobinas, se tenderán sin cortar el cable y sin que se produzcan sobrantes.

El cable se extraerá de las bobinas mediante el giro de las mismas.

La tracción durante el tendido de los conductores será, como máximo, la indicada en la tabla de regulación que corresponda a la temperatura existente en el lugar donde se tienda el


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conductor. La tracción mínima será aquella que permita circular los conductores sin rozar con los obstáculos naturales.

Tendido del cable piloto

Inicialmente se tenderá un cable piloto por las poleas instaladas en los apoyos. Este cable será de acero y de diámetro inferior al conductor proyectado, su resistencia a la tracción será suficiente para arrastrar el conductor definitivo.

El tendido de este conductor se realizará a mano en su paso por las poleas y con tractor en los vanos.

Si la longitud de la alineación hace necesario el uso de más de una bobina de cable piloto, se empalmarán ambas con las correspondientes camisas de unión.

Tendido del conductor y primer tensado

Una vez realizado el tendido del cable piloto, se procederá al del propio conductor.

Se emplearán los siguientes elementos: máquina freno, cabestrante y recuperador.

Los dos últimos se instalarán en el extremo del cable piloto contrario a donde se encuentran las bobinas del conductor y la máquina freno.

El anclaje de las máquinas de tracción y frenado deberá realizarse mediante el suficiente número de puntos que aseguren su inmovilidad, aún en el caso de lluvia u otros elementos atmosféricos imprevistos, no debiéndose nunca anclar estas máquinas a árboles u otros obstáculos naturales.

El extremo del cable piloto se unirá al conductor de proyecto mediante lanzadera. El cabestrante tirará del conductor a través de poleas, el recuperador recogerá el cable piloto.

Cuando la longitud de la alineación lo exija, se efectuarán empalmes provisionales flexibles, que serán sustituidos por los definitivos una vez que el conductor ocupe su posición final en la línea. En ningún caso se permite el paso por ninguna polea de los empalmes definitivos.

Realizados los empalmes definitivos se procederá a un tensado primario.

Grapado y tensado definitivo

El conductor que descansa sobre las poleas que penden de las cadenas de suspensión, se fijará a estas mediante grapas.

Se entregará una tabla de tendido y regulación, con las flechas para los vanos de regulación y comprobación de cada cantón en la situación de engrapado, deducidas de las características del perfil, en función de la temperatura del conductor, que deberá ser medida con un termómetro cuya sensibilidad sea de 11C como mínimo, colocado en una muestra de cable del conductor y a una altura próxima a los diez metros, durante un periodo mínimo de tres horas.

En aquellos cantones, en que por razón del perfil del terreno, los apoyos se hallen enclavados a niveles muy diferentes se deberá conseguir mantener constante la tensión horizontal del conductor en las grapas de alineación para la frecuencia más frecuente del año, y por lo tanto, la verticalidad en las cadenas de suspensión, no admitiéndose que las mencionadas grapas se


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desplacen en sentido de la línea un valor superior al 1% de la longitud de la cadena de suspensión.

La medición de la flecha se realizará según la norma UNE 21101 "Método para la medición en el campo, de la flecha de los conductores o cables de tierra".

Engrapado

Se cuidará que en la operación de engrapado, en apoyos de amarre, no se produzcan esfuerzos superiores a los admitidos por dichos apoyos y en caso necesario, se colocarán tensores y vientos para contrarrestar los esfuerzos anormales.

El método de la colocación de grapas, se ajustará a las normas correspondientes facilitadas por el constructor de las mismas, con los aprietes por él indicados, realizándose con llaves dinamométricas adecuadas.

ELEMENTOS PARA EL DESARROLLO DE LOS TRABAJOS

Las herramientas a utilizar serán las indicadas con anterioridad para el desarrollo de los trabajos, las cuales estarán suficientemente dimensionadas y serán las adecuadas para el tipo de conductor a emplear, en previsión de roturas y accidentes.

5.2.4.7.3 AISLADORES Y HERRAJES Los elementos descritos a continuación cumplirán con las Recomendaciones UNESA 6617-B, 3403-C y 6618-A.

Cumplirán con los márgenes mecánicos de seguridad establecidos por el reglamento. En su elección se tendrá en cuenta un grado de aislamiento de 2cm/kV, correspondiente a una zona agrícola.

5.2.4.7.4 ELEMENTOS DE PROTECCION Y SECCIONAMIENTO Para el seccionamiento se instalarán en el apoyo de principio de línea y a cada derivación un conjunto de tres seccionadores unipolares, de acuerdo con los artículo 37 y 38 del Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de A.T..

Con el mismo fin se dispondrán tres seccionadores unipolares en las proximidades del Transformador., art.16 del Reglamento de Estaciones Transformadoras.

Deberán estar dimensionados para una intensidad nominal mínima de 200A de acuerdo con art.38 del Reglamento de Líneas Eléctricas.

PROTECCIONES FRENTE A SOBREINTENSIDADES

Para la protección de la línea frente a sobreintensidades se instalarán en el apoyo de principio de línea tres bases fusibles con sus correspondientes cartuchos.


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5.2.5 CENTRO DE TRANSFORMACION

5.2.5.1 NIVEL DE AISLAMIENTO

De acuerdo con la instrucción MIE-RAT 12 y normas de la compañía suministradora se dimensionará la instalación bajo una tensión de 25kV.

Tensión más elevada para el material: 36kV

Nivel de aislamiento a onda de choque 1.2/50 µseg: 125kV

Nivel de aislamiento a frecuencia industrial: 50kV


De acuerdo con la instrucción anteriormente nombrada, las distancias mínimas en el aire serán:

Distancia mínima entre fase y tierra en el aire: 220mm

Distancia mínima entre fases en el aire: 220mm

5.2.5.3 INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA

Según MIE-RAT 13, en el centro de transformación se dispondrán dos circuitos de puesta a tierra, uno denominado circuito de protección y el otro circuito de tierra del neutro:

- Puesta a tierra de protección: destinada a conectar a tierra las masas de la aparamenta de media y baja tensión, autoválvulas, cuba del transformador, cubierta de los cables de alimentación en M.T..

- Puesta a tierra del neutro: dedicada a la puesta a tierra del neutro de B.T..

Ambas puestas de tierra deberán ser eléctricamente independientes, por lo que la separación mínima entre ellas será de 20 metros.

La resistencia de difusión de puesta a tierra de ambos circuitos deberá ser menor de 20O y las tensiones de paso y contacto menores que las permitidas por la instrucción anteriormente nombrada.

Ambos circuitos estarán compuestos por tres partes:

Circuito de conductores de unión.

Electrodo de puesta a tierra.

Tierra.

Los electrodos de puesta a tierra serán picas de acero cobrizado de 14mm de diámetro y 2m de longitud. El conductor empleado en la puesta a tierra será de Cu y de sección mayor de 50mm2.

En el dimensionado de ambas instalaciones atenerse a lo establecido por MIE-RAT 13. En líneas generales en la instalación de las líneas de tierra hay que tener en cuenta que no deben presentarse trazados tortuosos y curvas de poco radio así como no debe insertarse fusibles ni interruptores.


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Como el circuito de tierra del neutro transcurre por debajo de tierra de labor, el borde superior del electrodo de tierra deberá colocarse como mínimo a 0,8metros de profundidad.

Circuito de tierra de protección

El circuito de tierra de protección estará formado por un electrodo principal, un conductor principal común de toma de tierra y los conductores de unión de las masas al conductor principal.

El electrodo principal estará formado por un anillo enterrado bajo la solera del C.T. y varias picas clavadas verticalmente en el terreno.

El conductor principal estará constituido por un conductor de cobre de 50mm2 dispuesto alrededor del C.T. en su parte interior y unido al electrodo principal mediante conductores de cobre de 50mm2 en dos puntos opuestos como mínimo.

Los conductores de unión de las masas con el conductor principal se realizarán con conductores de cobre de 50mm2.

Para evitar tensiones de paso en el C.T. una vez montado el C.T. será una superficie equipotencial mediante la unión por soldadura eléctrica de las varillas embebidas en el hormigón.

Por ser imposible una separación entre las tierras del C.T. y del apoyo de final de línea se establecerá una tierra unica para ambas.

Circuito de tierra del neutro

El circuito de tierra del neutro de baja tensión, estará formado por un electrodo del neutro que estará situado a una distancia no inferior a 20m del C.T.. Para la colocación de este electrodo, se realizará una zanja de 1m de profundidad, disponiendo las picas necesarias para obtener una resistencia inferior a 10O.

REVISION DE TOMAS DE TIERRA

Las instalaciones de toma de tierra, deberán ser comprobadas en el momento de dar de alta la instalación para su funcionamiento.

Se efectuará una comprobación anual del sistema de tierras, en la época en que el terreno este mas seco.

5.2.5.4 DESCRIPCION DEL EQUIPO

5.2.5.4.1 DESCRIPCION DEL C.T. El montaje del C.T . se realizará en un sobra poyo final de línea tipo C2000


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5.2.5.4.2 TRANSFORMADOR DE POTENCIA El transformador a emplear para la conversión a B.T., se ajustará a las normas UNE 20-138 y a las Recomendaciones UNESA 5.201-C y 5.204-B.

Se trata de un transformador trifásico, de tipo intemperie y refrigeración natural en aceite.

El transformador debe de estar equipado con los siguientes accesorios:

Placa de características.

Dos terminales de tierra.

Indicador de nivel de líquido aislante.

Tapón de llenado

Dispositivo de vaciado y toma de muestras.

Vaina para termómetro.

Válvula de alivio de sobrepresion.

Elemento de amarre.

Anillas para elevación y desencubado.

El transformador podrá funcionará bajo la tensión de 25 kV, mediante un cambio de conexiones en el primario podemos hacer una regulación en paro.

Dispondrá de regulación de tensión dentro de los márgenes ∀2,5∀5%; la tensión de cortocircuito será de 4,5%.

Todos los cables de fuerza, control y señalización instalados exteriormente al transformador y que forman conjunto con el, deberán ser resistentes a la degradación por líquidos aislantes, agentes meteorológicos y no propagaran la llama.

5.2.5.4.3 ALIMENTACION DEL C.T.: SECCIONAMIENTO De acuerdo con el Reglamento de Estaciones de Transformación se instalarán tres seccionadores unipolares del tipo Loadbuster.

De acuerdo con el articulo 16 de Reglamento de Estaciones de Transformación, teniendo en cuenta la capacidad de transformación y la tensión en el arrollamiento primario, para la maniobra en el C.T. se instalarán un seccionador rotativo y un seccionador de p.a.t..

Los seccionadores a instalar serán tripolares de accionamiento mecánico y sus contactos estaran dimensionados para la intensidad máxima del circuito y 200A como mínimo.


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5.2.5.4.4 PROTECCION PROTECCION FRENTE A SOBRETENSIONES

Para la protección del C.T. frente a sobretensiones se instalará, en el mismo un pararrayos-autoválvula de carburo de silicio.

Las autoválvulas Irán equipadas, para su conexionado, con dos terminales:

- Terminales de línea: Conectores de seguridad que admiten cables de aluminio o cobre de hasta 10mm de diámetro.

- Terminales de tierra: Conectores de seguridad que admiten cables de aluminio o cobre de hasta 10mm de diámetro.

PROTECCION FRENTE A SOBREINTENSIDADES

Lado primario del transformador

De acuerdo con el Reglamento de Estaciones de Transformación, para la protección contra sobreintensidades se instalará en el lado primario del transformador, un interruptor seccionador en carga y bases portafusibles con sus correspondientes cartuchos.

Lado secundario del transformador

La protección en el circuito secundario del transformador, tanto a efectos de sobrecarga como de cortocircuito, se efectuará mediante fusibles seccionables en carga.

5.2.6 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN B.T.

5.2.6.1 CIMENTACIONES

Las dimensiones de los hoyos, volúmenes de excavación y hormigonado, así como la justificación de los pernos (tipo, cantidad, longitud, disposición, etc), se especifican en el documento MTDYC 2.23.30.

5.2.6.2 EXCAVACIÓN

Antes de proceder a la excavación se comprobará que la estructura y base del apoyo es apropiada para la cimentación prevista, en función del tipo de terreno.

Cuando la ejecución de una excavación requiera la realización de una explanación previa (movimiento de tierras), ésta deberá ser autorizada por la dirección de obra.

Cuando exista riesgo de desprendimiento, por falta de cohesión del terreno u otras causas, se procederá al entibado de la excavación.

En cualquier caso se procederá al hormigonado de la excavación lo antes posible, y nunca en un tiempo superior a 10 días. Las cimentaciones en tanto se procede a su hormigonado deberán quedar cubiertas y/o señalizadas para evitar posibles accidentes.


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5.2.6.2.1 UBICACIÓN Y DIMENSIONES 1- No se permitirá que la ubicación de la excavación sea distinta a la prevista en el proyecto y no se admitirán dimensiones de hoyos menores a las normalizadas.

5.2.6.2.2 EXPLOSIVOS si la excavación requiere el uso de explosivos será responsabilidad total del constructor los permisos legales correspondientes, la custodia y manejo de los explosivos.

Los daños ocasionados a personas, animales o enseres, derivados del empleo de los explosivos, serán por cuenta del constructor.

5.2.6.2.3 SEÑALIZACIÓN En las zonas que circulen personas o animales, o bien se presuma su asistencia, se dispondrán vallas, cercados, etc., con especial atención en aquellas excavaciones que permanezcan abiertas en días festivos.

5.2.6.2.4 ACABADO DEL HOYO Y RETIRADA DE TIERRAS Las paredes del hoyo mantendrán una verticalidad constante en toda su profundidad y se efectuará una limpieza del mismo.

Las tierras procedentes de la excavación o explanación se esparcirán por su entorno. Cuando ello no sea posible (el propietario del terreno no lo autoriza, se precisan permisos municipales o estatales), el Director de obra optará por el logro de dichas autorizaciones o bien dictaminará que las tierras sean retiradas a escombrera.

5.2.6.3 ANCLAJE EN ROCA

El apoyo será de chapa metálica y dispondrá de una placa base apropiada para los pernos especificados en MTDYC 2.23.30.

El constructor dispondrá de una plantilla apropiada al tipo de apoyo. Además, estará provisto del mortero de fraguado normal MAT 800 (NI 18.80.01), que se utilizará para la fijación de los pernos.


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5.2.6.3.1 SANEAMIENTO Y PERFORACIÓN Excavación del terreno hasta la aparición de la roca y saneamiento de la misma.

Se marcará, mediante plantilla, la posición de los taladros necesarios para la instalación de los pernos; a continuación y con herramienta perforadora, se practicarán los agujeros de diámetros apropiados a los pernos, horadando una profundidad que supere, en 15 cm, la longitud enterrada del perno.

Por inyección de aire comprimido se realizará la limpieza interior de los taladros efectuados.

5.2.6.3.2 INSTALACIÓN DE PERNOS Y APOYOS Con un embudo y tubo, que alcance prácticamente la profundidad del taladro, se deposita el mortero en los agujeros realizados, controlando el volumen del mismo.

Se introducen los pernos en los agujeros llenos de mortero fresco, de forma que la rosca mecanizada emerja sobre una bancada de hormigón, que se construirá, posteriormente, para el asiento de la placa base del apoyo, instalando la pica de tierra y el correspondiente tubo rígido de PVC, según identificación 19.1.

El tiempo de fraguado del mortero MAT vendrá en función de la temperatura ambiente y como mínimo será de 24 horas (temperatura comprendida entre 15ºC y 40ºC) o de 36 horas (temperatura comprendida entre 0ºC y 15ºC).

Se instalarán las arandelas y tuercas de asiento (nivelación), adecuadas a los pernos. A continuación, el apoyo o tramo inferior del mismo, con su placa base incorporada, se montará encima de la bancada de hormigón con las tuercas y contratuercas de fijación, después de haber transcurrido 48 horas desde la finalización de dicha bancada.

5.2.6.4 TRANSPORTE

5.2.6.4.1 CONDUCTOR (BOBINAS) Se comprobará el tipo y sección de conductor.

Las bobinas estarán sujetas para evitar que sufran daños durante el transporte, desde almacén hasta el lugar de depósito denominado "campa" o almacén próximo a la obra y viceversa.

5.2.6.4.2 APOYOS El constructor comprobará que el suministro de apoyos corresponde a lo especificado en el proyecto de la línea, verificando la estructura del apoyo, esfuerzo útil y altura.

Para el transporte de los postes de hormigón, postes de composite reforzados y apoyos de chapa metálica suministrados en un solo cuerpo se dispondrán de camas, cuyas longitudes


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serán tales que evitarán las deformaciones de los mismos. Asimismo, todo apoyo estará alojado y protegido de forma que no se produzcan daños entre ellos.

El constructor dispondrá de los respectivos planos de montaje y de cualquier otra especificación que requiera el correcto armado de los apoyos de chapa metálica compuestos por piezas o tramos.

5.2.6.4.3 ELEMENTOS PARA ARMADOS Y ACCESORIOS Los elementos de pequeño tamaño, tales como pinzas, conexiones, manguitos, etc, vendrán en cajas o cestos, debidamente clasificados y protegidos contra daños.

Los productos que tengan recubrimientos preservantes de cualquier índole (picas de acero-cobre, tornillos pasantes, ménsulas, posteletes, etc) estarán debidamente empaquetados e identificados y no sufrirán pérdida alguna de su recubrimiento.

Aquellos otros materiales que tengan consideración de fragilidad o estén expuestos a deformaciones que imposibiliten su correcta instalación (CGP, canaletas de protección, retenciones preformadas, etc.) recibirán el tratamiento adecuado.

5.2.6.5 ACOPIO

5.2.6.5.1 CONDUCTOR (BOBINAS) Las bobinas se trasladarán desde la "campa" o almacén hasta los puntos elegidos para el tendido, que serán de fácil acceso.

Los puntos de tendido se elegirán para que el número de empalmes sea el menor posible.

Cuando se vaya a realizar el tendido de los conductores, las bobinas se colocarán en terreno horizontal y con calces que eviten su deslizamiento.

La situación de las bobinas será en dirección del tendido previsto y de forma que el haz de conductores salga siempre por la parte superior de las mismas; en ningún caso el haz tendrá contacto con el suelo y para ello, si es necesario, se suplementarán las bobinas.

5.2.6.5.2 APOYOS Los postes de hormigón y de composite reforzado se manejarán con pluma y cabestrante, o bien con grúa, sujetándolos por su centro de gravedad.

Los estrobos que sustenten a los apoyos llevarán las protecciones adecuadas que eviten fisuras, desconchados o hendiduras en la superficie de los apoyos. Asimismo, los apoyos de chapa metálica no sufrirán pérdidas de galvanizado.

Todo tipo de apoyo se colocará en posición horizontal (los apoyos de chapa metálica previamente armados), convenientemente calzados y de forma que no se produzcan deformaciones. Asimismo, los apoyos de chapa que requieran unir sus cuerpos se ejecutarán en terreno liso y con las instrucciones de montaje.


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5.2.6.5.3 ELEMENTOS PARA ARMADOS Y ACCESORIOS Los pequeños materiales permanecerán en las cajas o cestos donde han sido transportados y no se extraerá ninguna pieza hasta que se realice su oportuno montaje.

5.2.6.6 MONTAJE DE ARMADOS

5.2.6.6.1 SOBRE APOYOS El montaje de los conjuntos constructivos, en los apoyos, se realizará con la longitud de tornillo apropiada a las dimensiones del mismo.

Para suspensión se utilizará el soporte de aluminio (NI 52.35.06) o bien el conjunto formado por ménsula, abarcón y cuna de suspensión; el anclaje o amarre se realizará a través de retención preformada (equipada con guardacabos abierto) que, a su vez, se fijará al apoyo mediante tornillo de cáncamo pasante, según NI 18.90.01, o bien por el soporte de aluminio para amarre NI 52.35.06.

La tornillería a utilizar será de métrica M 16 y se montará con tuerca, arandela y el preceptivo pasador de seguridad ; el par de apriete que se aplicará a la tornillería será de 7 daN.m.

5.2.6.6.2 POSTELETES EN FACHADAS Se instalarán en huecos que se abrirán en las fachadas y se sujetarán con las garras de anclaje componentes de los propios posteletes.

Las garras de anclaje se colocarán con el ala del perfil cubriendo el agua de lluvia y se recibirán, en los huecos abiertos, mediante mortero de cemento con dosificación 1/6 ; esta masa será lo más pequeña posible rellenando el resto del hueco con grava seleccionada, cascote de ladrillo, etc. La superficie exterior del relleno será siempre de mortero de cemento.

Para que la garra mantenga la posición correcta, en el fondo del hueco se recibirá la misma con una pequeña cantidad de yeso negro.

El acabado de la garra en el hueco practicado respetará la estructura general de la fachada.

Finalizado el fraguado del mortero se montará el postelete metálico correspondiente, cuyo conjunto quedará perfectamente aplomado.

5.2.6.6.3 CRUCE DE CALLES El anclaje que se utilizará en la fachada será un tubo hueco, con ranuras laterales abiertas al exterior, cuya elección, dentro de los tipos normalizados, vendrá supeditada por la resistencia característica de la pared. Los anclajes normalizados, medidas de taladros, mortero MAT 800 y características de pared se especifican en NI 18.87.01.

Perpendicular a la pared y a una distancia horizontal de aristas o ángulos de pared igual o superior a 25 cm se efectuará el taladro apropiado para recibir el anclaje ; a través del tubo se inyectará el mortero MAT especificado, hasta que el mismo rezume al exterior.


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La ubicación del anclaje respetará la estructura general de la fachada, cuidando, en su ejecución, no dañar las paredes circundantes.

Una vez fraguado el mortero se colocará la tuerca de cáncamo (suministrada con el anclaje) para instalar la retención preformada apropiada y equipada con guardacabos abierto ; los cables de acometida se amarrarán por medio de una pinza, la cual sujetará a todos los conductores del haz en un conjunto homogéneo y compacto.

5.2.6.6.4 SOPORTES EN FACHADAS La fijación del haz posado en fachadas se efectuará a través de soportes-abrazaderas normalizados, los cuales se instalarán empotrados en la pared por medio de tacos antigiratorios, todo ello según NI 52.40.11.

La ejecución de los taladros, para recibir a los tacos, se realizará de forma que sea perpendicular a la pared ; la distancia entre taladros será de 50 cm, aproximadamente ,nunca superior a 60 cm, pero siempre uniformes y además, estarán alineados con el trazado de la línea.

Ante la existencia de obstáculos, tales como tuberías, aristas de pared, etc., se aumentará el número de soportes, protegiendo y superando el obstáculo de forma que no exista contacto directo con el mismo.

Los cambios de nivel en su trazado (paso de horizontal a vertical) se realizará aprovechando los límites del inmueble, tales como balcones, salientes, aleros, etc., pero de forma que el haz de conductores nunca esté al alcance de las personas.

Finalizada la ejecución de taladros e introducción de los tacos antigiratorios se procederá al roscado a tope de los soportes, de forma manual o mediante un útil apropiado a los mismos, el cual nunca dañará a los soportes. Se respetará, en todo momento, la distancia de los soportes a la pared, según NI 52.40.11

El roscado de los soportes en los tacos será tal que no sea posible su extracción al aplicarles un esfuerzo de tracción igual a 50 daN.

5.2.6.7 Puesta a tierra del neutro

El conductor neutro se pondrá siempre a tierra, en los cables de red aérea con tendido sobre apoyos y en los siguientes puntos :

a) En la caja CGP destinada a la protección del centro de transformación intemperie.

b) Cada 300 metros de longitud de línea, como mínimo y según Proyecto Tipo, eligiendo, con preferencia, los apoyos de donde partan las derivaciones importantes.

c) En aquellos puntos singulares especificados en las Normas Particulares de Iberdrola.


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5.2.6.8 IZADO DE APOYOS

5.2.6.8.1 MEDIOS El izado de los apoyos se realizará con pluma y cabestrante o con grúa ; el empleo de otros procedimientos será sometido al Director de obra, para su posible autorización.

El procedimiento de izado que se utilice (grúa, etc.) se asentará sobre terreno firme, instalando todos los elementos auxiliares precisos que aseguren la operaciones que vayan a realizarse.

Los apoyos dispuestos con placa base, para su anclaje al terreno con pernos, se izarán después de haber transcurrido 48 horas, como mínimo, desde que se finalizó el fraguado de la bancada de hormigón (ver anclaje en roca, identificación 13.2).

Los apoyos se izarán con sus armados, sujetándolos por encima de su centro de gravedad. Si durante esta operación se producen dobleces o deformaciones en los apoyos, se rechazarán los mismos, ya que en dicha operación se ha sobrepasado el límite elástico del material.

5.2.6.8.2 ALINEACIÓN DE LOS APOYOS Los apoyos, una vez situados en los hoyos o bancada de hormigón (ver anclaje en roca, identificación 13.2), quedarán alineados con los ejes de replanteo.

Los apoyos se arriostrarán mediante tres vientos o tirantes, como mínimo, (en función del tipo y esfuerzo útil del apoyo) y convenientemente anclados al terreno.

Los apoyos se aplomarán adecuadamente, no admitiéndose desviaciones superiores a 3 mm/m del eje vertical de los mismos.

Los apoyos de sección rectangular se situarán orientados de forma que su eje de mayor resistencia (cara estrecha) será:

• En alineaciones, perpendiculares a la traza de la línea.

• En ángulos, coincidiendo con las bisectrices de los ángulos formados por la traza de la línea.

• En fin de línea, coincidiendo con la misma dirección de la línea.

5.2.6.8.3 APRIETE DE LA TORNILLERÍA Terminada la operación de izado se aplicará, a todos los tornillos, el reapriete de los mismos, para corregir los eventuales aflojamientos producidos durante el izado.


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5.2.6.9 HORMIGONADO

Antes de proceder al hormigonado se retirarán los cascotes desprendidos por el izado de los apoyos y se vaciarán los depósitos de agua que puedan existir en los hoyos. Las paredes que estén excesivamente secas se regarán hasta obtener un grado de humedad óptimo para recibir el hormigón.

5.2.6.9.1 VERTIDO DEL HORMIGÓN El hormigón se verterá en el hoyo por medio de canaletas, palas o cualquier otro sistema que evite su disgregación, pero siempre que no hayan transcurrido 30 minutos desde que se finalizó el amasado. Asimismo ocupará todo el hueco de la excavación, no permitiéndose encofrado de paramentos, rellenos de piedras sueltas, etc.

Durante la operación de hormigonado se dejará, embebido en la masa, un tubo rígido de PVC con diámetro interior de 30 mm, para la instalación del conductor de puesta a tierra; este tubo atravesará el macizo y saldrá al exterior en las proximidades de la conexión al apoyo. Asimismo, en aquellos apoyos previstos para paso a subterráneo se dejará el tubo adecuado.

La compactación del hormigón se realizará mediante vibradores mecánicos, de forma que se consiga una masa homogénea ausente de oquedades.

Cuando las condiciones ambientales sean adversas (heladas), el hormigón se protegerá por medios apropiados que preserven y mantengan las características del mismo; sin embargo se suspenderá el vertido en las siguientes condiciones :

• La temperatura ambiente es inferior a 1º C o superior a 40º C.

• La temperatura de la masa de hormigón es inferior a 5ºC.

5.2.6.9.2 PEANA Sobre el macizo de hormigón se construirá una peana, mediante encofrado de la misma, pero siempre con el mismo hormigón empleado para el cimiento del apoyo. El desencofrado se realizará de forma que no se produzcan deterioros en las superficies exteriores.

La peana tendrá una altura, sobre el nivel de la línea de tierra, de 10 cm con terminación de punta de diamante, según MTDYC 2.23.30.

5.2.6.9.3 ACABADO En caso de temperaturas extremas se protegerá la superficie del macizo, durante 48 horas como mínimo y mediante los medios apropiados, de forma que el hormigón (durante la fase de curado) no sufra un exceso de evaporación ni una congelación de su capa superficial.

Se limpiará el terreno de los restos de hormigón y de los materiales utilizados para la construcción de las cimentaciones.


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5.2.6.10 TENDIDO DE CONDUCTORES

El Director de obra exigirá que el tendido sobre apoyos o posteletes se realice con un equipo completo (cabestrante, freno, cable piloto, etc) para controlar, en todo momento, la tensión mecánica del haz de conductores.

5.2.6.10.1 MEDIOS Las herramientas o útiles que se empleen para los conductores no producirán daño al aislamientos de los mismos ni a las conexiones.

Las poleas de tendido serán de aleación de aluminio, cuyas dimensiones, en anchura y profundidad de garganta, serán superiores vez y media a las del diámetro del haz de cables.

5.2.6.10.2 INICIOS DE OBRA El constructor realizará un estudio previo de la instalación de los conductores que contemplará las secuencias de los trabajos y los criterios de ejecución. De todo ello se informará al Director de obra, el cual, convenientemente, aprobará o modificará dicho estudio y que se habrá realizado con las siguientes bases :

Los apoyos estarán arriostrados firmemente y en especial los de ángulo y fin de línea.

El inicio del tendido sobre apoyos se realizará después de transcurridos 8 días desde la finalización del hormigonado. Este tiempo podrá reducirse a 4 días para los apoyos anclados al terreno por pernos.

Las bobinas tendrán un grado de aprovechamiento óptimo y los empalmes se ejecutarán conforme a lo especificado en la identificación 21.2.

Las operaciones de desenrollado, tirado y colocación del haz sobre los armados o soportes se ejecutarán con el mayor cuidado, evitando dañar el aislamiento de los conductores, así como torsiones, aplastamientos o rozaduras.

El haz de cables, durante la salida del tambor de la bobina, será observado constantemente, vigilando que el estado del mismo sea perfecto y que el ángulo de salida sea el adecuado.

La tensión mecánica del neutro fiador o haz de acometidas se controlará constantemente, impidiendo que sobrepase el máximo tense mecánico establecido en el proyecto.

Existirá una coordinación, visual o por radio, entre los operarios que manejen la bobina y los que tienden el conductor, de forma que exista un control constante y permanente de la operación del tendido.


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5.2.6.10.3 PROTECCIONES Los obstáculos que dificulten el tendido se protegerán convenientemente para que los conductores no rocen con ellos.

En todos los cruzamientos, especialmente en carreteras, líneas telefónicas, telecomunicación y líneas eléctricas superiores a 1 kV, se dispondrán protecciones de madera, pórticos, redes, etc., de forma que el conductor y los operarios que efectúan el tendido se encuentren a las distancias reglamentarias. En vías públicas se instalarán, además, las señales de tráfico reglamentarias.

5.2.6.10.4 INSTALACIÓN TENSADA (SOBRE APOYOS, POSTELETES O CRUCE DE CALLES)

Se regulará la tensión mecánica prescrita en el proyecto, comprobando que la flecha es la correspondiente al vano y a la temperatura en el momento del tendido. Asimismo se comprobará que el haz de conductores quede situado a las distancias reglamentarias, tanto del suelo como de los servicios cruzados.

Antes de proceder al amarre se comprobará que el neutro fiador no está sometido a torsión y que el haz de conductores conforma un paso de cableado uniforme y homogéneo en todo su recorrido.

Finalizado el tendido se procederá al amarre del neutro fiador (cables de red) o haz de acometidas, instalando las abrazaderas que eviten el destrenzado del haz, según conjuntos constructivos.

5.2.6.10.5 INSTALACIÓN POSADA SOBRE FACHADA El haz de conductores discurrirá por la cuna de los soportes (previamente instalados), se deslizará suavemente y sin producir roces o daños al aislamiento de los conductores.

Se prohibe utilizar los soportes como elementos de apoyo para ascenso-descenso del operario o cualquier otro uso que no sea el de soportar el peso del haz de conductores.

Finalizado el tendido se efectuará el apriete del haz, por medio de la abrazadera que incorpora cada soporte, asegurando que no se produzca su apertura.

Los cables de red que queden situados a una altura inferior a 2,5 metros se protegerán por medio de tubos o de las canaletas normalizadas al efecto.

La instalación de un segundo tendido de cables se realizará a través de abrazaderas simples (NI 52.40.11), las cuales se sujetarán a unos dispositivos que incorporan los propios soportes.

La ejecución de este segundo tendido se efectuará con las mismas prescripciones indicadas en la presente identificación.

El trazado del haz será horizontal, los cambios de nivel del trazado se harán verticalmente, preferentemente en los límites de los edificios, aprovechando salientes intermedios, tales como bajantes, etc.


XSM 139

Cuando el haz haya de situarse en la proximidad de aberturas, se procurará que el trazado vaya por la parte superior de las mismas, si esto no fuese posible y hubiese que pasar por debajo, no se situará a menos de 30 cm de la parte inferior de ellas, a menos que la abertura este protegida por un saliente (balcón, terraza). Caso de no poder cumplir con las distancias indicadas, el haz se protegerá por medio de tubos o canaletas

5.2.6.10.6 ACABADO Los daños producidos al aislamiento de los conductores o a cualquier otro elemento aislante componente de la instalación podrá regenerarse, a juicio del Director de obra, por medio de manguitos termorretráctiles, cintas autovulcanizables u otros materiales refrendados por normas NI. Asimismo, toda parte de línea, que en su recorrido sea susceptible de entrada de agua en el conductor, se recubrirá con el aislamiento apropiado, procurando conseguir una buena estanqueidad frente al agua.

Los finales de los conductores que no queden conexionados a sus respectivas CGP y los finales de las bobinas (destinadas a su recuperación), se protegerán con los mismos capuchones termorretráctiles utilizados para red subterránea.

5.2.6.11 CONEXIONES Y EMPALMES

En ningún caso se necesitará regenerar el aislamiento de los conductores, salvo que en la operación de desnudar el aislamiento y una vez efectuada la conexión o empalme, se deje el conductor al descubierto.

5.2.6.11.1 CONFECCIÓN DE CONEXIONES La ejecución de los terminales se realizará, previo desnudado del aislamiento, por compresión y con las matrices especificadas en las respectivas normas NI, según tabla 1 del Anexo 1. Las derivaciones por cuña a presión requerirán de una herramienta especial y de un cartucho impulsor, según norma NI 58.21.01, estando protegidas las conexiones por una cubierta aislante.

Las derivaciones por perforación del aislamiento se efectuarán con una llave aislante, asegurando la conexión eléctrica cuando al apretar el tornillo éste rompa su cabeza fusible.

5.2.6.11.2 CONFECCIÓN DE EMPALMES La ejecución de los empalmes se realizará, previo desnudado del aislamiento, por compresión y con las matrices especificadas en la norma NI 58.14.01 de manguitos preaislados.


XSM 140

5.2.6.12 CAJAS GENERALES DE PROTECCIÓN (CGP)

La caja CGP destinada a la protección del Centro de Transformación Intemperie CTI colgado sobre apoyo estará sometida a las especificaciones del correspondiente Proyecto Tipo (MTDYC 2.11.06)

La caja general de protección propiedad de las instalaciones del cliente se someterá a las especificaciones contenidas en las Normas Particulares de Iberdrola (MTDYC 2.03.20 y 2.80.10).

5.2.6.13 DESMONTAJES

El Director de obra especificará los materiales que pueden ser recuperados o bien que deben ser destinados para chatarra, en función de su estado de conservación y aptitud para su posterior utilización. Asimismo, el Director de obra inspeccionará el estado del material, aceptando o rechazando el mismo, antes de su entrada en almacén.

Los apoyos, antes de ser apeados los materiales, se arriostrarán convenientemente.

5.2.6.13.1 MATERIALES PARA RECUPERACIÓN Se observarán todas las instrucciones especificadas en este Anexo 2, realizando las operaciones inversas a las de ejecución y finalizando con el depósito de los materiales en el almacén indicado por Iberdrola.

Los conductores se rebobinarán en bobinas normalizadas y se situarán en el tambor por capas uniformes, sin producir tensiones mecánicas excesivas en los conductores.

Los apoyos empotrados en macizos monobloque de hormigón se serrarán al nivel del macizo, efectuándose, además, la demolición de la peana y la extracción de 50 cm de profundidad del macizo.

Los apoyos anclados al terreno por pernos se desmontarán mediante la demolición previa de la peana, evitando dañar la placa base que también será recuperada (ver identificación 13).

Para los postes de madera retacados se abrirá un hueco en el terreno que permita la extracción del poste o bien se serrará por la base, según el criterio del Director de obra.

Los apoyos metálicos (chapa o presilla) se desarmarán por piezas completas o por tramos ; clasificándolos por fabricante, esfuerzo útil y composición de altura.

5.2.6.13.2 MATERIALES PARA CHATARRA Durante este desmontaje se tomarán toda clase de precauciones para no dañar al resto de materiales que han sido considerados de recuperación.

Los conductores se rebobinarán en bobinas desusadas o en rollos.

Los apoyos compuestos por tramos se despiezarán formando paquetes; el resto de materiales se dispondrá en cajas. Todo ello se realizará con las instrucciones del Director de obra, el cual indicará el lugar en que se depositará la chatarra.


XSM 141

5.2.6.13.3 LIMPIEZA DEL TERRENO El terreno quedará limpio de los escombros producidos por la demolición de los cimientos.

Se recogerán todos los pequeños materiales (retales de cables, tornillos, etc.) desprendidos durante la operación de desmontaje.

5.2.6.14 CARTOGRAFÍA

Una vez finalizada la obra el constructor reflejará, en los planos del proyecto de la línea, todas las variaciones realizadas durante el proceso de ejecución, así como las deficiencias o errores observados sobre el proyecto inicial. Estos planos se entregarán a la dirección de obra, aportando, además, toda la documentación complementaria que interese o afecte al proyecto de la línea

Firma:





Electrificación Rural en el término municipal de Ascó Estado de Mediciones

XSM 142



6 ESTADO DE MEDICIONES TITULACIÓ: Enginyeria Tècnica Industrial, espcialitat en Electricitat





XSM 143

ÍNDICE

6 ESTADO DE MEDICIONES ...................................................................................... 142

6.1 RED DE MEDIA TENSIÓN Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.................. 144

6.1.1 MODIFICACIONES APOYO DE ENTRONQUE Y DERIVACIONES......... 144 6.1.2 APOYOS DE ALINEACIÓN........................................................................... 145 6.1.3 APOYO DE ÁNGULO..................................................................................... 147 6.1.4 APOYO DE FINAL LÍNEA (CT) .................................................................... 149 6.1.5 CONDUCTORES Y ACCESORIOS................................................................ 151

6.2 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN............................................. 152

6.2.1 APOYOS........................................................................................................... 152 6.2.2 ARMADOS....................................................................................................... 154 6.2.3 CONDUCTORES ............................................................................................. 156 6.2.4 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO............................................................... 157 6.2.5 PROTECCIONES ............................................................................................. 159


XSM 144

6.1 RED DE MEDIA TENSIÓN Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

Nº orden Uds Designación Nº

Partes Longitud Acho Subtotal Total

6.1.1 MODIFICACIONES APOYO DE ENTRONQUE Y DERIVACIONES.

MT1EN1 U Cruceta horizontal 1,75 m Fe galvanizado

Apoyos 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 1,00 7,00 7,00 MT1EN2 U Aisladores E40/100 VICASA o similar

Apoyos 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 9,00 63,00 63,00

MT1EN3 U Horquilla de Bola HB-11 INAEL o similar Apoyos 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 3,00 21,00 21,00

MT1EN4 U Rotula larga R-11P INAEL o similar Apoyos 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 3,00 21,00 21,00

MT1EN5 U Grapa amarre GA-1/1 INAEL o similar Apoyos 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 6,00 42,00 42,00

MT1EN6 U Aisladores rígidas ARVI-32 o similar, incluida

fijación

Apoyos 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 3,00 21,00 21,00

MT1EN7 U Bases fusibles 36 kV 200ª Apoyos 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 3,00 21,00 21,00

MT1EN8 U Cartuchos fusibles 36 kV 20 A Apoyos 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 3,00 21,00 21,00

MT1EN9 U Armado Fe galvanizado Apoyos 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 1,00 7,00 7,00


XSM 145


Partes Longitud Acho Subtotal Total 6.1.2 APOYOS DE ALINEACIÓN

MT2AL1 U Apoyo hormigón armado vibrado HV-400-R11, 400daN esfuerzo principal, 11 m de altura, con apertura de pozo de 0,9x0,9x1,8m, hormigonado, izado y transporte.

Apoyos nº: 1, 3, 4, 6, 9, 10, 12, 13, 15, 17, 19, 20, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 1,00 19,00

19,00

MT2AL2 U Apoyo hormigón vibrado HV-400-R13, 400 daN esfuerzo principal, 11 m de altura, con apertura de pozo de 0,9x0,9x1,8m, hormigonado, izado y transporte.

Apoyos nº: 2, 7, 24 1,00 3,00 3,00

MT2AL3 U Cruceta tipo bóveda 1,8m, Fe galvanizado

Apoyos nº: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15, 17, 19, 20, 24, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 1,00 22,00

22,00 MT2AL4 U Aisladores E40/199 VICASA o similar.

Apoyos nº: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15, 17, 19,

20, 24, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 18,00 22,00

396,00 MT2AL5 U Horquilla de bola HB-11 INAEL o similar

Apoyos nº: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15, 17, 19,

20, 24, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 6,00 22,00

132,00 MT2AL6 U Grapa de suspensión GS-1 INAEL o similar

Apoyos nº: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15, 17, 19,

20, 24, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 6,00 22,00

132,00 MT2AL7 U Picas de acero cobradizo 14 mm, 2m

Apoyos nº: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15, 17, 19,

20, 24, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 4,00 22,00 88,00 MT2AL8 U Grapas de conexión tierra-pica.

Apoyos nº: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15, 17, 19,

20, 24, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 4,00 22,00 88,00


XSM 146


Partes Longitud Acho Subtotal Total MT2AL9 U Grapas de conexión apoyo-tierra.

Apoyos nº: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15, 17, 19,

20, 24, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 4,00 22,00 88,00 MT2AL10 m Conductor cobre desnudo 50 mm2 sección

Apoyos nº: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15, 17, 19,

20, 24, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 15,00 1 22,00 330,00 MT2AL11 U Discos de peligro de muerte, incluida fijación.

Apoyos nº: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 9, 10, 12, 13, 15, 17, 19,

20, 24, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 1,00 22,00 22,00


XSM 147


Partes Longitud Acho Subtotal Total 6.1.3 APOYO DE ÁNGULO

MT3AN1 U Apoyo celosía C1000, 1000daN esfuerzo principal, 12 m de altura, con apertura de pozo de 1x1x1,8m, hormigonado, izado y transporte.

Apoyos nº: 5 y 8. 1,00 2,00 2,00


Apoyos nº: 35. 1,00 1,00 1,00

MT3AN3 U Apoyo celosía C2000, 2000daN esfuerzo principal,

14 m de altura, con apertura de pozo de 1x1x1,8m, hormigonado, izado y transporte.

Apoyos nº: 21. 1,00 1,00 1,00

MT3AN4 U Cruceta horizontal 1,75 m Fe galvanizado Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35 1,00 4,00

4,00 MT3AN5 U Aisladores E40/100 VICASA o similar

Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35 18,00 72,00 72,00

MT3AN6 U Horquilla de Bola HB-11 INAEL o similar

Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35 6,00 24,00 24,00

MT3AN7 U Rotula larga R-11P INAEL o similar Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35 6,00 24,00 24,00

MT3AN8 U Grapa amarre GA-1/1 INAEL o similar Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35. 6,00 24,00 24,00

MT3AN9 U Grapa amarre GA-2 INAEL o similar

Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35. 6,00 24,00 24,00

MT3AN10 U Aisladores rígidas ARVI-32 o similar, incluida

fijación

Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35. 1,00 4,00 4,00


XSM 148


Partes Longitud Acho Subtotal Total MT3AN11 U Picas de acero cobradizo 14 mm, 2m Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35. 4,00 16,00 16,00 MT3AN12 U Grapas de conexión tierra-pica. Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35. 4,00 16,00 16,00 MT3AN13 U Grapas de conexión apoyo-tierra. Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35. 1,00 4,00 4,00 MT3AN14 m Conductor cobre desnudo 50 mm2 sección Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35. 15,00 1 120,00 120,00 MT3AN15 U Discos de peligro de muerte, incluida fijación. Apoyos nº: 5, 8, 21 y 35. 1,00 4,00 4,00


XSM 149


Partes Longitud Acho Subtotal Total 6.1.4 APOYO DE FINAL LÍNEA (CT)

MT4FL1 U Apoyo celosía C2000, 2000daN esfuerzo principal,


Apoyos nº: 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 1,00 7,00 7,00

MT4FL2 U Apoyo celosía C2000, 2000daN esfuerzo principal,


Apoyos nº: 22. 1,00 1,00 1,00

MT4FL3 U Cruceta horizontal 1,75 m Fe galvanizado Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 1,00 8,00

8,00 MT4FL4 U Aisladores E40/100 VICASA o similar

Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 9,00 72,00 72,00

MT4FL5 U Horquilla de Bola HB-11 INAEL o similar

Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 3,00 24,00 24,00

MT4FL6 U Rotula larga R-11P INAEL o similar Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 3,00 24,00 24,00

MT4FL7 U Grapa amarre GA-1/1 INAEL o similar Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 3,00 24,00 24,00

MT4FL8 U Picas de acero cobradizo 14 mm, 2m Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 4,00 32,00 32,00 MT4FL9 U Grapas de conexión tierra-pica. Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 4,00 32,00 32,00 MT4FL10 U Grapas de conexión apoyo-tierra. Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 1,00 8,00 8,00


XSM 150


Partes Longitud Acho Subtotal Total MT4FL11 m Conductor cobre desnudo 50 mm2 sección Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 15,00 1 120,00 120,00 MT4FL12 U Discos de peligro de muerte, incluida fijación. Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 1,00 8,00 8,00 MT4FL13 U Seccionadores unipolares 36 kV 630 A MESA o

similar

Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 3,00 24,00 24,00 MT4FL14 U Armado Fe galvanizado para Seccionadores

Unipolares.

Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 1,00 8,00 8,00 MT4FL15 U Autoválvulas 36 kV, 5 kA J9261-JS INAEL o

similar.

Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 3,00 24,00 24,00 MT4FL16 U Armado Fe galvanizado para Autoválvulas

Unipolares.

Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 1,00 8,00 8,00 MT4FL17 U Transformador intemperie conexión Yzn 11 de

100kVA de potencia con relación de transformación 25/0,4 kV, incluido transporte y montaje sobre soporte.

Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 1,00 8,00 8,00 MT4FL18 U Soporte para transformador intemperie de 100kVA

montado sobre sobre apoyo.

Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 1,00 8,00 8,00 MT4FL19 U Caja de protección B.T. de secundario del Trafo,

con fusibles seccionadores CFS 400, instalado.

Apoyos nº: 22, 23, 30, 32, 33, 34, 35 y 38. 1,00 8,00 8,00


XSM 151

Nº orden Uds Designación Nº Partes Longitud Acho Subtotal Total

6.1.5 CONDUCTORES Y ACCESORIOS MT5CO1 m Conductor LA-56, tendido. Cantón 1 3 544 1632 Cantón 2 3 286 858 Cantón 3 3 324 972 Cantón 4 3 339 1017 Cantón 5 3 178 534 Cantón 6 3 189 567 Cantón 7 3 309 927 Cantón 8 3 98 294 Cantón 9 3 24 72 Cantón 10 3 489 1467 Cantón 11 3 204 612 Cantón 12 3 210 630 Cantón 13 3 130 390 Cantón 14 3 24 72 Cantón 15 3 115 345 Cantón 16 3 252 756 11145 MT5CO2 m Terminales para derivación de conductor LA-56 Apoyos 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 3 21 21 MT5CO3 m Terminales de presión para conductor LA-56 Apoyos derivaciones: 0, 11, 11, 14, 16, 18, 28. 3 21 Apoyos alineación: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 9, 10, 12, 13,

15, 17, 19, 20, 24, 25, 26, 27, 29, 31, 36 y 37 3 66

Apoyos de ángulo: 5, 8, 21 y 35 6 24 Apoyos final línea: 22, 23, 30, 32, 33, 34 y 38. 3 21 132


XSM 152

6.2 REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN


6.2.1 APOYOS

BT1AP1 U Apoyo hormigón armado vibrado HV-160-R9, 160daN esfuerzo principal, 9 m de altura, con apertura de pozo de 0,5x0,5x1,44m, hormigonado, izado y transporte.

Apoyos RBT 1: 1, 3, 4, 7, 8, 9, 10, , 12, 13, 14, 15, 16 1,00 12,00

Apoyos RBT 2: 1, 2, 3, 5 1,00 4,00 Apoyos RBT 3: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 10, 11, 12, 13 y 16. 1,00 11,00 Apoyos RBT 4: 1, 2, 3, 4, 6, 8, 9, 10, 11, 12, 13. 1,00 12,00 Apoyos RBT 5: 2, 3, 5, 6, 7. 1,00 5,00 Apoyos RBT 6: 3, 4, 5, 6, 7. 1,00 5,00 Apoyos RBT 7: 1, 2, 3, 5, 6, 7, 8. 1,00 7,00 56


Apoyos RBT 2: 6, 7 1,00 2,00 Apoyos RBT 3: 15 1,00 4,00 6


Apoyos RBT 3: 5. 1,00 1,00 Apoyos RBT 6: 2 1,00 1,00 2

BT1AP4 U Apoyo hormigón armado vibrado HV-400-R9,

400daN esfuerzo principal, 9 m de altura, con apertura de pozo de 0,55x0,55x1,70m, hormigonado, izado y transporte.

Apoyos RBT 1: 5, 6, 11, 17. 1,00 4,00 Apoyos RBT 2: 4, 8 1,00 2,00 Apoyos RBT 3: 8, 14, 17 1,00 3,00

Apoyos RBT 4: 7, 14 1,00 2,00 Apoyos RBT 5: 4, 8. 1,00 2,00 Apoyos RBT 6: 8. 1,00 1,00 Apoyos RBT 7: 4, 10, 11, 12. 1,00 4,00 18


XSM 153


BT1AP5 U Apoyo hormigón armado vibrado HV-800-R9,


Apoyos RBT 1: 2. 1,00 1,00 Apoyos RBT 5 1 1,00 1,00 Apoyos RBT 6: 1 1,00 1,00

Apoyos RBT 7: 9. 1,00 1,00 4,00 BT1AP6 U Apoyo hormigón armado vibrado HV-800-R11,

800daN esfuerzo principal, 11 m de altura, con apertura de pozo de 0,65x0,65x2,01 m, hormigonado, izado y transporte.

Apoyos RBT 3: 9. 1,00 1,00 1,00


XSM 154


6.2.2 ARMADOS BT2AR1 U Retención de amarre RA-54,6Alm NI-58.77.02

montado con Tórnillo de cáncamo TCP-16x40 para aopyo de celosía NI-18.90.01 , con o similar.

Centros de transformación 5 y 6 1,00 2,00 Centros de transformación 1, 2, 3, 4 y 7 2,00 10,00 12,00

BT2AR2 U Retención de amarre RA-54,6Alm NI-58.77.02 montado con Tórnillo de cáncamo TCP-16x250 para poste; NI-18.90.01 o similar.

Apoyos RBT 1: 5, 6, 17. 1,00 3,00 Apoyos RBT 2: 4, 8 1,00 2,00 Apoyos RBT 3: 8, 14, 17 1,00 3,00 Apoyos RBT 4: 7, 14 1,00 2,00

Apoyos RBT 5: 4, 8. 1,00 2,00 Apoyos RBT 6: 5, 8. 1,00 2,00 Apoyos RBT 7: 4, 11, 12. 1,00 3,00 Apoyos RBT 1: 9, 13. 2,00 4,00 Apoyos RBT 2: 2, 7 2,00 4,00 Apoyos RBT 3: 5, 12 2,00 4,00 Apoyos RBT 4: 4, 11, 12 2,00 6,00 Apoyos RBT 6: 2. 2,00 3,00 Apoyos RBT 7: 1, 8, 10. 2,00 6,00 Apoyos RBT 1: 2. 3,00 3,00 Apoyos RBT 3: 9 3,00 3,00 Apoyos RBT 5: 1 3,00 3,00 Apoyos RBT 6: 1 3,00 3,00 Apoyos RBT 7: 9 3,00 3,00 59 BT2AR3 U Tornillo pasante M16x180x100 para la sujetar

Ménsula de apoyos de alineación. NI-52.35.01

Apoyos RBT 1: 1, 3, 4, 7, 8, 10, 12, 14, 15, 16. 2,00 20,00 Apoyos RBT 2: 1, 3, 5, 6. 2,00 8,00 Apoyos RBT 3: 1, 2, 3, 4, 6, 7, 10, 11, 13, 15, 16, 2,00 22,00 Apoyos RBT 4: 1, 2, 3, 5, 6, 8, 9, 10, 13. 2,00 18,00

Apoyos RBT 5: 2, 3, 5, 6, 7. 2,00 10,00 Apoyos RBT 6: 5, 8. 2,00 4,00 Apoyos RBT 7: 3,4,6,7. 2,00 8,00 90


XSM 155


BT2AR4 U Ménsula de suspensión MS-BT según NI-

52.35.02., montada.


Apoyos RBT 5: 2, 3, 5, 6, 7. 1,00 5,00 Apoyos RBT 6: 5, 8. 1,00 2,00 Apoyos RBT 7: 3,4,6,7. 1,00 4,00 45 BT2AR5 U Abarcón A-12 según NI-52.35.03 con cuna de

suspensión CS-54,6/80 NI-52.35.04, montada.


Apoyos RBT 5: 2, 3, 5, 6, 7. 1,00 5,00 Apoyos RBT 6: 5, 8. 1,00 2,00 Apoyos RBT 7: 3,4,6,7. 1,00 4,00 45 BT2AR6 U Abrazadera cables ASH 46,5 según NI-52.40.11,

montada.

Centros de transformación 5 y 6 1,00 2,00 Centros de transformación 1, 2, 3, 4 y 7 1,00 5,00 Apoyos RBT 1: 5, 6, 17. 1,00 3,00 Apoyos RBT 2: 4, 8 1,00 2,00

Apoyos RBT 3: 8, 14, 17 1,00 3,00 Apoyos RBT 4: 7, 14 1,00 2,00 Apoyos RBT 5: 4, 8. 1,00 2,00 Apoyos RBT 7: 4, 11, 12. 1,00 3,00 Apoyos RBT 1: 1, 3, 4, 7, 8, 9, 10, 12, 13, 14, 15,

16. 2,00 24,00

Apoyos RBT 2: 1, 2, 3, 5, 6, 7. 2,00 12,00 Apoyos RBT 3: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 10, 11, 12, 13,

15, 16, 2,00 26,00

Apoyos RBT 4: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 8, 9, 10, 11, 12, 13. 2,00 24,00 Apoyos RBT 5: 2, 3, 5, 6, 7. 2,00 10,00 Apoyos RBT 6: 2, 5, 8. 2,00 6,00 Apoyos RBT 7: 1, 3, 4, 6, 7, 8, 10. 2,00 14,00 Apoyos RBT 1: 2. 3,00 3,00 Apoyos RBT 3: 9 3,00 3,00 Apoyos RBT 5: 1 3,00 3,00 Apoyos RBT 6: 1 3,00 3,00 Apoyos RBT 7: 9 3,00 3,00 153


XSM 156


6.2.3 CONDUCTORES BT3CO1 m Conductor Aluminio unipolar 1x150 mm2, aislado

XLPE 0,6/1kV para secundario-CGP, montado.

Apoyos de los centros de transformación 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 4 2 56

56 BT3CO2 m Conductor Aluminio con neutro fiador Almelec

3x50/54,6Alm, clase 2 según UNE 21022, montado.

RBT 1 1 592 592 RBT 2 1 298 298 RBT 3 1 616 616 RBT 4 1 457 457 RBT 5 1 266 266 RBT 6 1 271 271 RBT 7 1 452 452 2952 BT3CO3 m Conductor Aluminio 4x16, clase 2 según

UNE21022, para acometidas; montado.

Numero consumidores RBT1: 4 1 20 80 Numero consumidores RBT2: 3 1 20 60 Numero consumidores RBT3: 3 1 20 60 Numero consumidores RBT4: 3 1 20 60 Numero consumidores RBT5: 3 1 20 60 Numero consumidores RBT6: 3 1 20 60 Numero consumidores RBT7: 4 1 20 80 460


XSM 157


6.2.4 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO BT4PAT1 U Grapa de conexión paralela GC-P14,6/C50 según

NI-58.26.03, montado.

Apoyos RBT 1: 2, 11, 17 1 3 Apoyos RBT 2: 4, 8. 1 2 Apoyos RBT 3: 8, 14, 17 1 3 Apoyos RBT 4: 7, 12. 1 2 Apoyos RBT 5: 4, 8. 1 2 Apoyos RBT 6: 5, 8. 1 2 Apoyos RBT 7: 4, 9. 1 2 16 BT4PAT2 U Cable unipolar aislado de cobre DN-RA de 50

mm2 según norma NI-56.31.71, montado

Apoyos RBT 1: 2, 11, 17 1 3 Apoyos RBT 2: 4, 8. 1 2 Apoyos RBT 3: 8, 14, 17 1 3 Apoyos RBT 4: 7, 12. 1 2 Apoyos RBT 5: 4, 8. 1 2 Apoyos RBT 6: 5, 8. 1 2 Apoyos RBT 7: 4, 9. 1 2 16 BT4PAT3 m Cable unipolar aislado de cobre DN-RA de 50

mm2 según norma NI-56.31.71, montado en tubo PVC de 30 mm de diámetro.

Apoyos RBT 1: 2, 11, 17 1 9 27 Apoyos RBT 2: 4, 8. 1 9 18 Apoyos RBT 3: 8, 14, 17 1 9 27 Apoyos RBT 4: 7, 12. 1 9 18 Apoyos RBT 5: 4, 8. 1 9 18 Apoyos RBT 6: 5, 8. 1 9 18 Apoyos RBT 7: 4, 9. 1 9 18 144 BT4PAT4 m Tuno recto PVC de 30mm de diámetro. Apoyos RBT 1: 2, 11, 17 1 3,5 10,5 Apoyos RBT 2: 4, 8. 1 3,5 7 Apoyos RBT 3: 8, 14, 17 1 3,5 10,5 Apoyos RBT 4: 7, 12. 1 3,5 7 Apoyos RBT 5: 4, 8. 1 3,5 7 Apoyos RBT 6: 5, 8. 1 3,5 7 Apoyos RBT 7: 4, 9. 1 3,5 7 56


XSM 158


BT4PAT5 U Derivación por cuña a presión DCP, según norma

NI-58.21.01, montado.

Apoyos RBT 1: 2, 11, 17 1 3 Apoyos RBT 2: 4, 8. 1 2 Apoyos RBT 3: 8, 14, 17 1 3 Apoyos RBT 4: 7, 12. 1 2 Apoyos RBT 5: 4, 8. 1 2 Apoyos RBT 6: 5, 8. 1 2 Apoyos RBT 7: 4, 9. 1 2 16 BT4PAT6 U Pica bimetálica lisa 14-1500, según norma NI-

50.26.01, montado.

Apoyos RBT 1: 2, 11, 17 1 3 Apoyos RBT 2: 4, 8. 1 2 Apoyos RBT 3: 8, 14, 17 1 3 Apoyos RBT 4: 7, 12. 1 2 Apoyos RBT 5: 4, 8. 1 2 Apoyos RBT 6: 5, 8. 1 2 Apoyos RBT 7: 4, 9. 1 2 16


XSM 159


6.2.5 PROTECCIONES BT5PRO1 U Fusible unipolar tipo gG 125 A, montado en Caja

general de protección tipo CGP-400 en poste.

Apoyos RBT 1: CT, CT, 13, 14 3 12 Apoyos RBT 2: CT, CT, 7. 3 9 Apoyos RBT 3: CT, CT, 5, 12 3 12 Apoyos RBT 4: CT, CT, 4, 11. 3 12 Apoyos RBT 5: CT 3 3 Apoyos RBT 6: CT. 3 3 Apoyos RBT 7: CT, CT, 8. 3 9 60 BT5PRO2 U Caja general de protección tipo CGP-400 montada

poste.

Apoyos RBT 1: CT, CT, 13, 14 1 4 Apoyos RBT 2: CT, CT, 7. 1 3 Apoyos RBT 3: CT, CT, 5, 12 1 4 Apoyos RBT 4: CT, CT, 4, 11. 1 4 Apoyos RBT 5: CT 1 1 Apoyos RBT 6: CT. 1 1 Apoyos RBT 7: CT, CT, 8. 1 3 20 BT5PRO3 U Caja general de protección tipo CGP-100 para

acometida montada poste.

Apoyos RBT 1: 5, 6, 11, 17. 1 4 Apoyos RBT 2: 2, 4, 8. 1 3 Apoyos RBT 3: 8, 14, 17. 1 3 Apoyos RBT 4: 7, 12, 14. 1 3 Apoyos RBT 5: 1, 4, 8. 1 3 Apoyos RBT 6: 2, 5, 8. 1 3 Apoyos RBT 7: 1, 4, 11, 12. 1 4 23 BT5PRO3 U Fusibles unipolares de 80 para montar enCGP-100. Apoyos RBT 1: 5, 6, 11, 17. 3 12 Apoyos RBT 2: 2, 4, 8. 3 9 Apoyos RBT 3: 8, 14, 17. 3 9 Apoyos RBT 4: 7, 12, 14. 3 9 Apoyos RBT 5: 1, 4, 8. 3 9 Apoyos RBT 6: 2, 5, 8. 3 9 Apoyos RBT 7: 1, 4, 11, 12. 3 12 69


XSM 160

Firma:

Xavier Serra Montaña Ingeniero Técnico Industrial en Electricidad



Electrificación Rural en el término municipal de Ascó Presupuesto

XSM 161



7 PRESUPUESTO TITULACIÓ: Enginyeria Tècnica Industrial, espcialitat en Electricitat

AUTORS: Xavier Serra Montaña.

DIRECTORS: Juan José Tena Tena.



XSM 162

ÍNDICE

7 PRESUPUESTO.......................................................................................................... 161

7.1 LISTADO DE PRECIOS RMT Y C T................................................................... 163

7.1.1 MODIFICACIONES APOYO DE ENTRONQUE Y DERIVACIONES ....... 163

7.1.2 APOYOS DE ALINEACIÓN.......................................................................... 164

7.1.3 APOYO DE ÁNGULO.................................................................................... 167

7.1.4 APOYO DE FINAL LÍNEA (CT) ................................................................... 169

7.1.5 CONDUCTORES Y ACCESORIOS .............................................................. 170

7.2 LISTADO DE PRECIOS REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN.. 170 7.2.1 APOYOS.......................................................................................................... 170

7.2.2 ARMADOS...................................................................................................... 172

7.2.3 CONDUCTORES ............................................................................................ 172

7.2.4 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO ............................................................. 173

7.2.5 PROTECCIONES............................................................................................ 174

7.3 PRESUPUESTO RED MEDIA TENSIÓN Y CENTRO TRANSFORMACIÓN 175

7.3.1 MODIFICACIONES APOYO DE ENTRONQUE Y DERIVACIONES ....... 175

7.3.2 APOYOS DE ALINEACIÓN.......................................................................... 176

7.3.3 APOYO DE ÁNGULO.................................................................................... 177

7.3.4 APOYO DE FINAL LÍNEA (CT) ................................................................... 179

7.3.5 CONDUCTORES Y ACCESORIOS .............................................................. 181

7.4 PRESUPUESTO REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN ............... 182 7.4.1 APOYOS ........................................................................................................ 182

7.4.2 ARMADOS .................................................................................................... 183

7.4.3 CONDUCTORES........................................................................................... 184

7.4.4 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO............................................................ 185

7.4.5 PROTECCIONES........................................................................................... 186

7.5 RESUMEN DEL PRESUPUESTO ....................................................................... 187


XSM 163

7.1 LISTADO DE PRECIOS DE LA RED DE MEDIA TENSIÓN Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

Nº orden Uds Designación Precio

7.1.1 MODIFICACIONES APOYO DE ENTRONQUE Y DERIVACIONES.

MT1EN1 U Cruceta horizontal 1,75 m Fe galvanizado, montado con tornillería adecuada y mano de obra y transporte incluidos.

90 € El precio total es de NOVEINTA EUROS MT1EN2 U Aisladores E40/100 VICASA o similar, mano de obra y transporte incluidos.

12 € El precio total es de DOCE EUROS

MT1EN3 U Horquilla de Bola HB-11 INAEL o similar, mano de obra y transporte incluidos.

6,50 € º El precio total es de SEIS EUROS con CINCUENTA CÉNTIMOS

MT1EN4 U Rotula larga R-11P INAEL o similar, mano de obra y transporte incluidos. 7 € El precio total es de SIETE EUROS

MT1EN5 U Grapa amarre GA-1/1 INAEL o similar, mano de obra y transporte incluidos. 8 € El precio total es de OCHO EUROS

MT1EN6 U Aisladores rígidas ARVI-32 o similar, incluida fijación y transporte

15 € El precio total es de QUINCE EUROS

MT1EN7 U Bases fusibles 36 kV 200ª 103 € El precio total es de CIENTO TRES EUROS

MT1EN8 U Cartuchos fusibles 36 kV 20 A 5 € El precio total es de CINCO EUROS

MT1EN9 U Armado Fe galvanizado 75 € El precio total es de SETEINTA Y CINCO EUROS.


XSM 164

Nº orden Uds Designación Precio 7.1.2 APOYOS DE ALINEACIÓN


310 € El precio total es de TRESCIENTOS DIEZ EUROS


330 € El precio total es de TRESCIENTOS TREINTA EUROS

MT2AL3 U Cruceta tipo bóveda 1,8m, Fe galvanizado montado con tornillería adecuada,

incluido trasporte

125 € El precio total es de CIENTO VEINTICINCO EUROS

MT2AL4 U Aisladores E40/199 VICASA o similar, incluido montaje y transporte. 12 € El precio total es de DOCE EUROS MT2AL5 U Horquilla de bola HB-11 INAEL o similar, incluido montaje y transporte. 7 € El precio total es de SIETE EUROS MT2AL6 U Grapa de suspensión GS-1 INAEL o similar, incluido montaje y transporte. 10 € El precio total es de DIEZ EUROS MT2AL7 U Picas de acero cobradizo 14 mm, 2m, incluido montaje y transporte. 10 € El precio total es de DIEZ EUROS MT2AL8 U Grapas de conexión tierra-pica. , incluido montaje y transporte. 4 € El precio total es de CUATRO EUROS MT2AL9 U Grapas de conexión apoyo-tierra, incluido montaje y transporte. 4 € El precio total es de CUATRO EUROS MT2AL10 m Conductor cobre desnudo 50 mm2 sección, incluido montaje y transporte. 4 € El precio total es de CUATRO EUROS MT2AL11 U Discos de peligro de muerte, incluida fijación, incluido montaje y transporte. 3 € El precio total es de TRES EUROS


XSM 165


7.1.3 APOYO DE ÁNGULO


1.000 € El precio total es de MIL EUROS


1.200 € El precio total es de MIL DOSCIENTOS EUROS

MT3AN3 U Apoyo celosía C2000, 2000daN esfuerzo principal, 14 m de altura, con

apertura de pozo de 1x1x1,8m, hormigonado, izado y transporte.

1.300 € El precio total es de MIL TRESCIENTOS EUROS

MT3AN4 U Cruceta horizontal 1,75 m Fe galvanizado, incluido montaje con tornillería adecuada y transporte.

90 € El precio total es de NOVENTA EUROS MT3AN5 U Aisladores E40/100 VICASA o similar, incluido montaje y transporte.


MT3AN6 U Horquilla de Bola HB-11 INAEL o similar, incluido montaje y transporte.

6,5 € El precio total es de SEIS EUROS con CINCUENTA céntimos.

MT3AN7 U Rotula larga R-11P INAEL o similar, incluido montaje y transporte. 7 € El precio total es de SIETE EUROS

MT3AN8 U Grapa amarre GA-1/1 INAEL o similar, incluido montaje y transporte. 8 € El precio total es de OCHO EUROS

MT3AN9 U Grapa amarre GA-2 INAEL o similar, incluido montaje y transporte.

15 € El precio total es de QUINCE EUROS

MT3AN10 U Aisladores rígidas ARVI-32 o similar, incluida fijación y transporte.

10 €

MT3AN11 U Picas de acero cobradizo 14 mm, 2m, incluido montaje y transporte. 10 € El precio total es de DIEZ EUROS


XSM 166

Nº orden Uds Designación Precio MT3AN12 U Grapas de conexión tierra-pica, incluido montaje y transporte. 4 € El precio total es de CUATRO EUROS MT3AN13 U Grapas de conexión apoyo-tierra, incluido montaje y transporte. 4 € El precio total es de CUATRO EUROS MT3AN14 m Conductor cobre desnudo 50 mm2 sección, , incluido montaje y transporte. 4 € El precio total es de CUATRO EUROS MT3AN15 U Discos de peligro de muerte, incluida fijación, montaje y transporte. 3 € El precio total es de TRES EUROS


XSM 167

Nº orden Uds Designación Precio 7.1.4 APOYO DE FINAL LÍNEA (CT)

MT4FL1 U Apoyo celosía C2000, 2000daN esfuerzo principal, 12 m de altura, con


1.200 € El precio total es de MIL DOSCIENTOS EUROS

MT4FL2 U Apoyo celosía C2000, 2000daN esfuerzo principal, 14 m de altura, con


1.300 € El precio total es de MIL TRESCIENTOS EUROS

MT4FL3 U Cruceta horizontal 1,75 m Fe galvanizado, montado con tornillería adecuada y mano de obra y transporte incluidos.

90 € El precio total es de NOVEINTA EUROS MT4FL4 U Aisladores E40/100 VICASA o similar, incluido montaje y transporte.


MT4FL5 U Horquilla de Bola HB-11 INAEL o similar, incluido montaje y transporte.

6,5 € El precio total es de SEIS EUROS con CINCUENTA céntimos.

MT4FL6 U Rotula larga R-11P INAEL o similar, incluido montaje y transporte. 7 € El precio total es de SIETE EUROS

MT4FL7 U Grapa amarre GA-1/1 INAEL o similar, incluido montaje y transporte. 8 € El precio total es de OCHO EUROS

MT4FL8 U Picas de acero cobradizo 14 mm, 2m, incluido montaje y transporte. 10 € El precio total es de DIEZ EUROS MT4FL9 U Grapas de conexión tierra-pica, incluido montaje y transporte. 4 € El precio total es de CUATRO EUROS MT4FL10 U Grapas de conexión apoyo-tierra, incluido montaje y transporte. 4 € El precio total es de CUATRO EUROS MT4FL11 m Conductor cobre desnudo 50 mm2 sección, , incluido montaje y transporte. 4 € El precio total es de CUATRO EUROS


XSM 168

Nº orden Uds Designación Precio MT4FL12 U Discos de peligro de muerte, incluida fijación, montaje y transporte. 3 € El precio total es de TRES EUROS MT4FL13 U Seccionadores unipolares 36 kV 630 A MESA o similar 4 € El precio total es de CUATRO EUROS MT4FL14 U Armado Fe galvanizado para Seccionadores

Unipolares. 30 € El precio total es de TREINTA EUROS MT4FL15 U Autoválvulas 36 kV, 5 kA J9261-JS INAEL o similar. 20 € El precio total es de VEINTE EUROS MT4FL16 U Armado Fe galvanizado para Autoválvulas

Unipolares. 30 € El precio total es de TREINTA EUROS MT4FL17 U Transformador intemperie conexión Yzn 11 de


3.600 € El precio total es de TRESMIL SEISCIENTOS EUROS MT4FL18 U Soporte para transformador intemperie de 100kVA montado sobre sobre

apoyo. 50 € El precio total es de CINCUENTA EUROS MT4FL19 U Caja de protección B.T. de secundario del Trafo, con fusibles seccionadores

CFS 400, instalada. 20 € El precio total es de VEINTE EUROS


XSM 169

Nº orden Uds Designación Precio 7.1.5 CONDUCTORES Y ACCESORIOS MT5CO1 m Conductor LA-56, tendido. 4 € El precio total es de CUATRO EUROS MT5CO2 m Terminales para derivación de conductor LA-56 10 € El precio total es de DIEZ EUROS MT5CO3 m Terminales de presión para conductor LA-56 3 € El precio total es de TRES EUROS


XSM 170

7.2 LISTADO DE PRECIOS PARA R. D. EN BAJA TENSIÓN

Nº orden Uds Designación Precio 7.2.1 APOYOS


230 € El precio total es de DOSCIENTOS TREINTA EUROS


240 € El precio total es de DOSCIENTOS CUARENTA EUROS


250 € El precio total es de DOSCIENTOS CINCUENTA EUROS

BT1AP4 U Apoyo hormigón armado vibrado HV-400-R9, 400daN esfuerzo principal, 9 m

de altura, con apertura de pozo de 0,55x0,55x1,70m, hormigonado, izado y transporte.

270 € El precio total es de DOSCIENTOS SETENTA EUROS


350 € El precio total es de TRESCIENTOS CINCUENTA EUROS

BT1AP6 U Apoyo hormigón armado vibrado HV-800-R11, 800daN esfuerzo principal, 11 m de altura, con apertura de pozo de 0,65x0,65x2,01 m, hormigonado, izado y transporte.

390 € El precio total es de TRESCIENTOS NOVENTA EUROS


XSM 171


7.2.2 ARMADOS BT2AR1 U Retención de amarre RA-54,6Alm NI-58.77.02 montado con Tórnillo de

cáncamo TCP-16x40 para apoyo de celosía NI-18.90.01 , con o similar.

5 € El precio total es de CINCO EUROS


6 € El precio total es de SEIS EUROS

BT2AR3 U Tornillo pasante M16x180x100 para la sujetar Ménsula de apoyos de alineación. NI-52.35.01

2 € El precio total es de DOS EUROS

BT2AR4 U Ménsula de suspensión MS-BT según NI-52.35.02., montada. 15 € El precio total es de QUINCE EUROS

BT2AR5 U Abarcón A-12 según NI-52.35.03 con cuna de suspensión CS-54,6/80 NI-52.35.04, montada.

10 € El precio total es de DIEZ EUROS

BT2AR6 U Abrazadera cables ASH 46,5 según NI-52.40.11, montada. 1 € El precio total es de UN EUROS


XSM 172


7.2.3 CONDUCTORES BT3CO1 m Conductor Aluminio unipolar 1x150 mm2, aislado XLPE 0,6/1kV para

secundario-CGP, montado.

18 € El precio total es de DIECIOCHO EUROS BT3CO2 m Conductor Aluminio con neutro fiador Almelec 3x50/54,6Alm, clase 2 según

UNE 21022, montado.

10 € El precio total es de DIEZ EUROS BT3CO3 m Conductor Aluminio 4x16, clase 2 según UNE21022, para acometidas;

montado.

4 € El precio total es de CUATRO EUROS


XSM 173


7.2.4 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO BT4PAT1 U Grapa de conexión paralela GC-P14,6/C50 según NI-58.26.03, montado. 2 € El precio total es de DOS EUROS BT4PAT2 U Cable unipolar aislado de cobre DN-RA de 50 mm2 según norma NI-56.31.71,

montado

12 € El precio total es de DOCE EUROS BT4PAT3 m Cable unipolar aislado de cobre DN-RA de 50 mm2 según norma NI-56.31.71,

montado en tubo PVC de 30 mm de diámetro.

12 € El precio total es de DOCE EUROS BT4PAT4 m Tuno recto PVC de 30mm de diámetro. 12 € El precio total es de DOCE EUROS BT4PAT5 U Derivación por cuña a presión DCP, según norma NI-58.21.01, montado. 2 € El precio total es de DOS EUROS BT4PAT6 U Pica bimetálica lisa 14-1500, según norma NI-50.26.01, montado. 30 € El precio total es de TREINTA EUROS


XSM 174


7.2.5 PROTECCIONES BT5PRO1 U Fusible unipolar tipo gG 125 A, montado en Caja general de protección tipo

CGP-400 en poste.

3 € El precio total es de TRES EUROS BT5PRO2 U Caja general de protección tipo CGP-400 montada poste. 45 € El precio total es de CUARENTAICINCO EUROS BT5PRO3 U Caja general de protección tipo CGP-100 para acometida montada poste. 40 € El precio total es de CUARENTA EUROS BT5PRO3 U Fusibles unipolares de 80 para montar enCGP-100. 3 € El precio total es de TRES EUROS


XSM 175

7.3 PRESUPUESTO DE LA RED DE MEDIA TENSIÓN Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

Nº orden Uds Designación Cantidad Precio Unitario Importe 7.3.1 MODIFICACIONES APOYO DE ENTRONQUE Y DERIVACIONES.

MT1EN1 U Cruceta horizontal 1,75 m Fe galvanizado, montado con tornillería adecuada y mano de obra y transporte incluidos.

7 90 € 630 € MT1EN2 U Aisladores E40/100 VICASA o similar, mano de obra

y transporte incluidos.

63 12 € 756 €

MT1EN3 U Horquilla de Bola HB-11 INAEL o similar, mano de obra y transporte incluidos.

21 6,50 € 137 €

MT1EN4 U Rotula larga R-11P INAEL o similar, mano de obra y transporte incluidos.

21 7 € 147 €

MT1EN5 U Grapa amarre GA-1/1 INAEL o similar, mano de obra y transporte incluidos.

42 8 € 336 € El precio total es de OCHO EUROS

MT1EN6 U Aisladores rígidas ARVI-32 o similar, incluida

fijación y transporte

21 15 € 315 €

MT1EN7 U Bases fusibles 36 kV 200ª 21 103 € 2.163 €

MT1EN8 U Cartuchos fusibles 36 kV 20 A 21 5 € 105 €

MT1EN9 U Armado Fe galvanizado 7 75 € 525 €


XSM 176

Nº orden Uds Designación Cantidad Precio Unitario Importe

7.3.2 APOYOS DE ALINEACIÓN


19 310 € 5.890 €


3 330 € 990 € MT2AL3 U Cruceta tipo bóveda 1,8m, Fe galvanizado montado

con tornillería adecuada, incluido trasporte

22 125 € 2.750 € MT2AL4 U Aisladores E40/199 VICASA o similar, incluido

montaje y transporte.

396 12 € 4.752 € MT2AL5 U Horquilla de bola HB-11 INAEL o similar, incluido


132 7 € 924 € MT2AL6 U Grapa de suspensión GS-1 INAEL o similar, incluido


132 10 € 1.320 € MT2AL7 U Picas de acero cobradizo 14 mm, 2m, incluido montaje

y transporte.

88 10 € 880 € MT2AL8 U Grapas de conexión tierra-pica. , incluido montaje y

transporte.

88 4 € 352 € MT2AL9 U Grapas de conexión apoyo-tierra, incluido montaje y

transporte.

88 4 € 352 € MT2AL10 m Conductor cobre desnudo 50 mm2 sección, incluido


330 4 € 1.320 € MT2AL11 U Discos de peligro de muerte, incluida fijación, incluido


22 3 € 66 €


XSM 177

Nº orden Uds Designación Cantidad Precio Unitario Importe 7.3.3 APOYO DE ÁNGULO


2 1.000 € 2.000 €


1 1.200 € 1.200 € MT3AN3 U Apoyo celosía C2000, 2000daN esfuerzo principal, 14

m de altura, con apertura de pozo de 1x1x1,8m, hormigonado, izado y transporte.

1 1.300 € 1.300 €

MT3AN4 U Cruceta horizontal 1,75 m Fe galvanizado, incluido montaje con tornillería adecuada y transporte.

4 90 € 360 € MT3AN5 U Aisladores E40/100 VICASA o similar, incluido


72 12 € 864 €

MT3AN6 U Horquilla de Bola HB-11 INAEL o similar, incluido


24 6,5 € 156 €

MT3AN7 U Rotula larga R-11P INAEL o similar, incluido montaje y transporte.

24 7 € 168 €

MT3AN8 U Grapa amarre GA-1/1 INAEL o similar, incluido montaje y transporte.

24 8 € 192 € MT3AN9 U Grapa amarre GA-2 INAEL o similar, incluido


24 15 € 360 €

MT3AN10 U Aisladores rígidas ARVI-32 o similar, incluida

fijación y transporte.

4 10 € 40 €

MT3AN11 U Picas de acero cobradizo 14 mm, 2m, incluido montaje

y transporte.

16 10 € 160 €


XSM 178


MT3AN12 U Grapas de conexión tierra-pica, incluido montaje y

transporte.

16 4 € 64 € MT3AN13 U Grapas de conexión apoyo-tierra, incluido montaje y

transporte.

4 4 € 16 € MT3AN14 m Conductor cobre desnudo 50 mm2 sección, , incluido


120 4 € 480 € MT3AN15 U Discos de peligro de muerte, incluida fijación, montaje

y transporte.

4 3 € 12 €


XSM 179


7.3.4 APOYO DE FINAL LÍNEA (CT)

MT4FL1 U Apoyo celosía C2000, 2000daN esfuerzo principal, 12


7 1.200 € 8.400 € MT4FL2 U Apoyo celosía C2000, 2000daN esfuerzo principal, 14


1 1.300 € 1.300 €

MT4FL3 U Cruceta horizontal 1,75 m Fe galvanizado, montado con tornillería adecuada y mano de obra y transporte incluidos.

8 90 € 720 € MT4FL4 U Aisladores E40/100 VICASA o similar, incluido


72 12 € 864 €

MT4FL5 U Horquilla de Bola HB-11 INAEL o similar, incluido


24 6,5 € 156 €

MT4FL6 U Rotula larga R-11P INAEL o similar, incluido montaje y transporte.

24 7 € 168 €

MT4FL7 U Grapa amarre GA-1/1 INAEL o similar, incluido montaje y transporte.

24 8 € 192 € MT4FL8 U Picas de acero cobradizo 14 mm, 2m, incluido montaje

y transporte.

32 10 € 320 € MT4FL9 U Grapas de conexión tierra-pica, incluido montaje y

transporte.

32 4 € 128 € MT4FL10 U Grapas de conexión apoyo-tierra, incluido montaje y

transporte.

8 4 € 32 € MT4FL11 m Conductor cobre desnudo 50 mm2 sección, , incluido


120 4 € 480 €


XSM 180


MT4FL12 U Discos de peligro de muerte, incluida fijación, montaje

y transporte.

8 3 € 24 € MT4FL13 U Seccionadores unipolares 36 kV 630 A MESA o

similar

24 4 € 96 € MT4FL14 U Armado Fe galvanizado para Seccionadores

Unipolares.

8 30 € 240 € MT4FL15 U Autoválvulas 36 kV, 5 kA J9261-JS INAEL o similar. 24 20 € 480 € MT4FL16 U Armado Fe galvanizado para Autoválvulas

Unipolares.

8 30 € 240 € MT4FL17 U Transformador intemperie conexión Yzn 11 de


8 3.600 € 22.800 € MT4FL18 U Soporte para transformador intemperie de 100kVA

montado sobre sobre apoyo.

8 50 € 400 € MT4FL19 U Caja de protección B.T. de secundario del Trafo, con

fusibles seccionadores CFS 400, instalada.

8 20 € 160 €


XSM 181

Nº orden Uds Designación Cantidad Precio Unitario Importe 7.3.5 CONDUCTORES Y ACCESORIOS MT5CO1 m Conductor LA-56, tendido. 11.145 4 € 44.580 € MT5CO2 U Terminales para derivación de conductor LA-56 21 10 € 210 € MT5CO3 U Terminales de presión para conductor LA-56 132 3 € 396 €


XSM 182

7.4 PRESUPUESTO PARA R. D. EN BAJA TENSIÓN Nº orden Uds Designación Cantidad Precio Unitario Importe

7.4.1 APOYOS


56 230 € 12.330 €


6 240 € 1.440 €


2 250 € 500 € BT1AP4 U Apoyo hormigón armado vibrado HV-400-R9,


18 270 € 4.860 €


4 350 € 1.400 €

BT1AP6 U Apoyo hormigón armado vibrado HV-800-R11, 800daN esfuerzo principal, 11 m de altura, con apertura de pozo de 0,65x0,65x2,01 m, hormigonado, izado y transporte.

1 390 € 390 €


XSM 183


7.4.2 ARMADOS BT2AR1 U Retención de amarre RA-54,6Alm NI-58.77.02

montado con Tórnillo de cáncamo TCP-16x40 para apoyo de celosía NI-18.90.01 , con o similar.

12 5 € 60 €


59 6 € 354 €

BT2AR3 U Tornillo pasante M16x180x100 para la sujetar Ménsula de apoyos de alineación. NI-52.35.01

90 2 € 180 €

BT2AR4 U Ménsula de suspensión MS-BT según NI-52.35.02., montada.

45 15 € 675 €

BT2AR5 U Abarcón A-12 según NI-52.35.03 con cuna de suspensión CS-54,6/80 NI-52.35.04, montada.

45 10 € 450 €

BT2AR6 U Abrazadera cables ASH 46,5 según NI-52.40.11, montada.

153 1 € 153 €


XSM 184


7.4.3 CONDUCTORES BT3CO1 m Conductor Aluminio unipolar 1x150 mm2, aislado

XLPE 0,6/1kV para secundario-CGP, montado.

56 18 € 1.008 € BT3CO2 m Conductor Aluminio con neutro fiador Almelec

3x50/54,6Alm, clase 2 según UNE 21022, montado.

2.952 10 € 29.520 € BT3CO3 m Conductor Aluminio 4x16, clase 2 según UNE21022,

para acometidas; montado.

460 4 € 1.840 €


XSM 185


7.4.4 PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO BT4PAT1 U Grapa de conexión paralela GC-P14,6/C50 según NI-

58.26.03, montado.

16 2 € 32 € BT4PAT2 m Cable unipolar aislado de cobre DN-RA de 50 mm2

según norma NI-56.31.71, montado

16 12 € 192 € BT4PAT3 m Cable unipolar aislado de cobre DN-RA de 50 mm2

según norma NI-56.31.71, montado en tubo PVC de 30 mm de diámetro.

144 12 € 1.728 € BT4PAT4 m Tuno recto PVC de 30mm de diámetro. 56 12 € 672 € BT4PAT5 U Derivación por cuña a presión DCP, según norma NI-

58.21.01, montado.

16 2 € 32 € BT4PAT6 U Pica bimetálica lisa 14-1500, según norma NI-

50.26.01, montado.

16 30 € 480 €


XSM 186


7.2.5 PROTECCIONES BT5PRO1 U Fusible unipolar tipo gG 125 A, montado en Caja

general de protección tipo CGP-400 en poste.

60 3 € 180 € BT5PRO2 U Caja general de protección tipo CGP-400 montada

poste.

20 45 € 900 € BT5PRO3 U Caja general de protección tipo CGP-100 para

acometida montada poste.

23 40 € 920 € BT5PRO3 U Fusibles unipolares de 80 para montar enCGP-100. 69 3 € 207 €


XSM 187

7.5 RESUMEN DEL PRESUPUESTO Resumen Importe

RED DE MEDIA TENSÓN Y CENTROS DE TRANSFORMACIÓN INTEMPERIE

MODIFICACIONES APOYO ENTRONQUE Y DERIVACIONES.......... 5.114 €

APOYOS ALINIACIÓN……….................................................................. 19.596 €

APOYOS DE ÁNGULO............................................................................... 7.372 €

APOYOS FINAL DE LÍNEA (CT)............................................................... 22.800 €

CONDUCTORES Y ACCESORIOS................................................................. 45.186 €

TOTAL RED MT Y CTI 100.068 €

REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TESIÓN

APOYOS........................................................................................................ 20.920 €

ARMADOS………………............................................................................ 1.872 €

CONDUCTORES…………........................................................................... 32.368 €

PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO............................................................ 1.410 €

PROTECCIONES…………........................................................................... 2.207 €

TOTAL REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BT 58.777 €


XSM 188

PRESUPUESTO FINAL Resumen Importe

RED DE MEDIA TENSÓN Y CENTROS DE TRANSFORMACIÓN INTEMPERIE.. 100.068 €

REDES DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TESIÓN 58.777 €

PRESUPUESTO EJECUCIÓN MATERIAL 158.845 €

Gastos generales 13,00%........................................................... 20.649,85 €

Beneficio industrial 6,00%......................................................... 9.530,50 €

PRESSUPOST DE LICITACIÓ 189.025,55 €

I.V.A. 16,00%...................................................................... 30.244,09 €

TOTAL PRESUPUESTO CONTRATA 219.269,72 €

TOTAL PRESUPUESTO GENERAL 219.269,72 €

El presente proyecto asciende a la cantidad de DOSCIENTAS DECINUEVE MIL DOSCIENTAS SESENTA Y NUEVE EUROS con SETENTA Y DOS CÉNTIMOS

Firma:

Xavier Serra Montaña Ingeniero Técnico Industrial en Electricidad



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