DISEÑO SISMICO CIRSOC
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7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 1/439
Instituto Nacional de Prevención Sísmica
INPRESCentro de Investigación de los Reglamentos Nacionales
de Seguridad para las Obras Civiles del Sistema INTI
Ejemplo de Diseño Sísmico de un EdificioEstructurado con Pórticos de Hormigón Armado
ABRIL 2003
SEGÚN EL PROYECTO
DE REGLAMENTO ARGENTINOPARA CONSTRUCCIONES SISMORRESISTENTES
INPRES-CIRSOC 103, PARTE II, edición 2000
SEGÚN EL PROYECTO
DE REGLAM ENTO ARGENTINO
PARA CO NSTRUCCIONES SISMORRESISTENTES
INPRES-CIRSOC 103 PARTE II edición 2000
EJEMPLO DE DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIOESTRUCTURADO CON PÓRTICOS DE HORMIGÓN ARMADO
EJEMPLO DE DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO
ESTRUCTUR DO CON PÓRTICOS DE HORMIGÓN RM DO
P r o y
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D i s
c u s i ó n
P ú b l i c
a
Presidencia de la Nación
Secretaría de Obras Públicas
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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EJEMPLO DE DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO
ESTRUCTURADO CON PÓRTICOS DE HORMIGÓN ARMADO
SEGÚN EL PROYECTO
DE REGLAMENTO ARGENTINO
PARA CONSTRUCCIONES SISMORRESISTENTESINPRES-CIRSOC 103, PARTE II, edición 2000
Autor: Ing. Jorge Alejandro Amado
AgradecimientosEl autor desea agradecer profundamente:
Al señor Oscar Santos Escudero por la paciente e incondicionalcolaboración demostrada, durante estos largos meses, en lacompaginación y edición del presente documento.
Al señor ME Marcelo Martínez por la minuciosa revisión de estetrabajo y sus valiosas observaciones.
Abril de 2003
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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INPRESRogert Balet Nº 47 Norte(5400) San JuanTel.: (54 264) 4239016 – 4239010 (PBX)FAX: (54 264) 4234463e-mail: [email protected]
DIRECTOR NACIONAL:ING. ALEJANDRO P. GIULIANO
SUBDIRECTOR NACIONAL:ING. MARIO BUFALIZA
CIRSOCBalcarce 186 – 1º piso Of. 138(C1064AAD) Buenos AiresTel.: (54 11) 4349-8520 - 8524Fax: (54 11) 4349-8520 - 8524e-mail: [email protected]
DIRECTOR TÉCNICO:ING. MARTA S. PARMIGIANI
2003
Editado por INTIINSTITUTO NACIONAL DE TECNOLOGÍA INDUSTRIALAv. Leandro N. Alem 1067 7º piso – Buenos Aires
Queda hecho el depósito que fija la ley 11.723. Todos los derechos reservados. Prohibida lareproducción parcial o total sin autorización escrita del editor. Impreso en la Argentina.
Printed in Argentina.
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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C I R S O C
ORGANISMOS PROMOTORES
Secretaría de Obras Públicas de la Nación
Subsecretaría de Vivienda de la Nación
Instituto Nacional de Tecnología Industrial
Instituto Nacional de Prevención Sísmica
Cámara Industrial de Cerámica Roja
Cámara Argentina de la Construcción
Centro Argentino de Ingenieros
Consejo Profesional de Ingeniería Civil
Asociación de Fabricantes de Cemento Pórtland
Techint
CPC S.A.
Dirección Nacional de Vialidad
Acindar
Instituto Argentino de Siderurgia
Instituto Argentino de Normalización
Vialidad de la Provincia de Buenos Aires
Consejo Interprovincial de Ministros de Obras Públicas
Gobierno de la Ciudad de Buenos Aires
Asociación Argentina de Hormigón Elaborado
Cámara Argentina de Empresas de Fundaciones de Ingeniería civil
MIEMBROS ADHERENTES
Asociación Argentina de Tecnología del Hormigón
Asociación Argentina de Hormigón Pretensado e Industrializado
Asociación de Ingenieros Estructurales
Telefónica de Argentina
Ministerio de Economía, Obras y Servicios Públicos de la Provincia del Neuquén
Transportadora Gas del Sur
Sociedad Central de Arquitectos
Sociedad Argentina de Ingeniería Geotécnica
Quasdam Ingeniería
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PRÓLOGO
La nueva generación de los proyectos argentinos de reglamentos de seguridad para
las obras civiles, se gestó bajo la premisa de acompañar cada cuerpo reglamentario con un
correspondientes comentarios, y con ejemplos de aplicación practica que ayuden al profesional a
entender los alcances y los criterios de aplicación de las prescripciones contenidas en ellos.
Esta publicación se enmarca dentro de esta premisa y esta dirigida prioritariamente a
los profesionales usuarios del nuevo Proyecto de Reglamento Argentino para Construcciones
Sismorresistentes de Hormigón Armado, INPRES-CIRSOC 103, Parte II. Adicionalmente,
es también nuestra pretensión que sirva como complemento en los cursos de ingeniería civil que
se dictan en las distintas facultades, de manera que el futuro profesional adquiera una sólidaformación en el tema.
El documento que se presenta, no pretende ser solo una enumeración de los pasos a
seguir en el diseño sísmico de una estructura de hormigón armado, sino, mas bien, una guía
comprensiva que permita interpretar cabalmente el contenido de las prescripciones
reglamentarias, en el entendimiento de que es esta la única forma posible de concebir y diseñar
una estructura sismorresistente que reúna los requisitos de desempeño esperados.
Para ello, se ha preferido presentar un ejemplo concreto y detallado de un caso real,
que usualmente se presenta en la practica profesional del ingeniero estructural, en vez de
presentar ejemplos didácticos que ayudan a comprender aspectos parciales, pero que se alejan de
la realidad cotidiana.
Se incluyen, además, algunos comentarios relativos al fundamento de las
prescripciones, y se indica cada articulo del proyecto de reglamento que sustenta cada uno de los
pasos del proceso de diseño.
Es nuestra intención que durante el lapso de discusión pública, la ingeniería
estructural argentina se involucre decididamente en este proceso, a fin de incorporar todos los
aportes que en la forma de comentarios, sugerencias y criticas, contribuyan al enriquecimiento
de este documento, a fin de que la redacción final contemple todas las inquietudes de lacomunidad interesada, de manera que se transforme en una herramienta útil y de indispensable
consulta para el profesional.
Inga. Marta S. PARMIGIANI Ing. Alejandro P. GIULIANO
Directora Técnica Director Nacional
CIRSOC INPRES
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PRÓLOGO
La nueva generación de los proyectos argentinos de reglamentos de seguridad para
las obras civiles, se gestó bajo la premisa de acompañar cada cuerpo reglamentario con un
correspondientes comentarios, y con ejemplos de aplicación practica que ayuden al profesional a
entender los alcances y los criterios de aplicación de las prescripciones contenidas en ellos.
Esta publicación se enmarca dentro de esta premisa y esta dirigida prioritariamente a
los profesionales usuarios del nuevo Proyecto de Reglamento Argentino para Construcciones
Sismorresistentes de Hormigón Armado, INPRES-CIRSOC 103, Parte II. Adicionalmente,
es también nuestra pretensión que sirva como complemento en los cursos de ingeniería civil que
se dictan en las distintas facultades, de manera que el futuro profesional adquiera una sólidaformación en el tema.
El documento que se presenta, no pretende ser solo una enumeración de los pasos a
seguir en el diseño sísmico de una estructura de hormigón armado, sino, mas bien, una guía
comprensiva que permita interpretar cabalmente el contenido de las prescripciones
reglamentarias, en el entendimiento de que es esta la única forma posible de concebir y diseñar
una estructura sismorresistente que reúna los requisitos de desempeño esperados.
Para ello, se ha preferido presentar un ejemplo concreto y detallado de un caso real,
que usualmente se presenta en la practica profesional del ingeniero estructural, en vez de
presentar ejemplos didácticos que ayudan a comprender aspectos parciales, pero que se alejan de
la realidad cotidiana.
Se incluyen, además, algunos comentarios relativos al fundamento de las
prescripciones, y se indica cada articulo del proyecto de reglamento que sustenta cada uno de los
pasos del proceso de diseño.
Es nuestra intención que durante el lapso de discusión pública, la ingeniería
estructural argentina se involucre decididamente en este proceso, a fin de incorporar todos los
aportes que en la forma de comentarios, sugerencias y criticas, contribuyan al enriquecimiento
de este documento, a fin de que la redacción final contemple todas las inquietudes de lacomunidad interesada, de manera que se transforme en una herramienta útil y de indispensable
consulta para el profesional.
Inga. Marta S. PARMIGIANI Ing. Alejandro P. GIULIANO
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EJEMPLO DE DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO
ESTRUCTURADO CON PÓRTICOS DE HORMIGÓN ARMADO
SEGÚN EL PROYECTO
DE REGLAMENTO ARGENTINO
PARA CONSTRUCCIONES SISMORRESISTENTESINPRES-CIRSOC 103, PARTE II, edición 2000
Autor: Ing. Jorge Alejandro Amado
AgradecimientosEl autor desea agradecer profundamente:
Al señor Oscar Santos Escudero por la paciente e incondicionalcolaboración demostrada, durante estos largos meses, en lacompaginación y edición del presente documento.
Al señor ME Marcelo Martínez por la minuciosa revisión de estetrabajo y sus valiosas observaciones.
Abril de 2003
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Quasdam Ingeniería
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ÍNDICE GENERAL
Página
I. INTRODUCCIÓN i
II. DIAGRAMACIÓN Y CONTENIDO ii
III. EJEMPLO NUMÉRICO iii
1. EJEMPLO 1
1.a. Descripción General 1
1.b. Características del Edificio 1
1.c. Propiedades de los Materiales 1
1.d. Características de losas 5
1.e. Consideraciones de durabilidad del hormigón 6
1.1. MÉTODO DE ANÁLISIS 7
1.1.1. Análisis sísmico estático del edificio 7
1.1.1.a. Introducción 7
1.1.1.b. Límites de aplicación del método estático 8
1.1.1.c. Evaluación de las fuerzas sísmicas laterales 8
1.1.1.c.1. Cargas gravitatorias a considerar 8
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Índice General
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1.1.1.c.2. Periodo fundamental de vibración de la estructura 10
1.1.1.c.3. Ductilidad global de la estructura 13
1.1.1.c.4. Determinación del coeficiente sísmico de diseño 14
1.1.1.c.5. Fuerzas sísmicas horizontales 14
1.1.1.c.6. Esfuerzo de corte en la base de la construcción 15
1.1.1.c.7. Distribución en altura del esfuerzo de corte en labase
15
1.1.1.c.8. Distribución del esfuerzo de corte entre loselementos resistentes verticales de cada piso
17
1.1.1.d. Control de deformaciones 18
1.1.1.d.1. Control de la distorsión horizontal de piso 18
1.2. MÉTODO DE DISEÑO 20
1.2.1. Rigidez 22
1.2.2. Análisis estructural 27
1.2.2.a. Sección de diseño 29
1.2.2.b. Mecanismo de colapso 53
1.2.2.c. Verificación de las dimensiones de vigas y columnas 57
1.2.2.c.1. Vigas 57
1.2.2.c.2. Columnas 58
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Índice General
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1.3. REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS EN VIGAS 63
1.3.1. Comentarios 75
1.4. DISEÑO FLEXIONAL DE VIGAS 76
1.4.1. Cuantía mínima en la zona de formación potencial derótulas plásticas
86
1.4.2. Cuantía máxima en la zona de formación potencial derótulas plásticas
87
1.4.3. Sobrerresistencia flexional de vigas 87
1.4.4. Sobrerresistencia flexional a ejes de columnas 89
1.4.5. Factor de sobrerresistencia flexional de vigas 96
1.4.6. Interrupción, anclaje y empalme de barras longitudinales 114
1.4.7. Armadura Transversal 118
1.4.7.a. Pandeo y Confinamiento 118
1.4.7.b. Esfuerzo de corte 125
1.5. DISEÑO DE COLUMNAS 145
1.5.1. Limitaciones dimensionales 145
1.5.2. Rigidez 150
1.5.3. Acciones de Diseño 151
1.5.3.a. Solicitaciones de diseño para las secciones de base delas columnas del primer piso, donde se prevé rótulas plásticas
151
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Índice General
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1.5.3.b. Solicitaciones de diseño para las secciones decolumnas donde no se prevé rótulas plásticas
152
1.5.3.c. Esfuerzos axiales inducidos por las acciones sísmicas 161
1.5.3.d. Esfuerzos axiales provocados por los estados decargas gravitatorias mayoradas
167
1.5.3.e. Esfuerzos axiales de diseño 168
1.5.3.f. Esfuerzos axiales de diseño provocados por las cargas
gravitatorias puras.
173
1.5.4. Diseño de las secciones de armadura longitudinal 173
1.5.4.a. Cuantía de la armadura longitudinal 179
1.5.4.b. Carga axial máxima de diseño en compresión 180
1.5.4.c. Longitud de la zona de formación potencial de rótulas pláticas
181
1.5.5. Diseño de la sección de armadura transversal 185
1.5.5.a. Resistencia al corte 191
1.5.5.a.1. Contribución del hormigón a la resistencia al corte. 191
1.5.5.a.2. Diseño armadura transversal de corte en zonacrítica. Columna C3 (sección capitel) 192
1.5.5.a.3. Diseño armadura transversal de corte en zonanormal. Columna C3 (sección capitel)
194
1.5.5.a.4. Diseño armadura transversal de corte en zonacrítica Columna C403 (sección capitel)
197
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Índice General
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1.5.5.a.5. Diseño armadura transversal en zona normal.Columna C403 (sección capitel)
200
1.5.5.a.6. Diseño armadura transversal de corte en zonacrítica. Columna C903 (sección capitel)
204
1.5.5.a.7. Diseño armadura transversal de corte en zonanormal. Columna C903 (sección capitel)
206
1.5.5.a.8. Diseño armadura transversal de corte en zona derótula plástica. Columna C3 (sección base)
209
1.5.5.a.9. Diseño armadura transversal de corte en zonanormal. Columna C3 (sección base)
218
1.5.6. Empalmes 224
1.6. DISEÑO DE NUDOS VIGA-COLUMNA 227
1.6.1. Ancho efectivo del nudo 227
1.6.2. Limitación de la tensión nominal horizontal de corte 228
1.6.3. Anclaje 229
1.6.4. Armadura transversal 230
1.6.5. Armadura vertical 234
Bibliografía 235
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Índice General
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Índice de figuras
Página
Fig. 1: TIPOLOGÍA ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO 2
Fig. 2: ESQUEMA ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO 3
Fig. 3: DIMENSIONES DE VIGAS Y COLUMNAS 4
Fig. 4: ANCHOS EFECTIVOS DE VIGAS CON ALAS 23
Fig. 5: DETERMINACIÓN DE MOMENTOS DE INERCIA EFECTIVOS(I e ) DE VIGAS
24
Fig. 6: DETERMINACIÓN DE MOMENTOS DE INERCIA EFECTIVOS(I e ) DE COLUMNAS
25
Fig. 7: MOMENTOS DE INERCIA I g DE SECCIONES “T” 26
Fig. 8: ELEMENTOS ESTRUCTURALES A DISEÑAR 30
Fig. 9: DENOMINACIÓN DE VIGAS Y COLUMNAS 31
Fig. 10: MOMENTOS Y CORTES SÍSMICOS DE VIGAS
A EJES DE COLUMNAS (Sismo izquierda: )
32
Fig. 11: MOMENTOS Y CORTES SÍSMICOS DE COLUMNAS A EJES DE VIGAS (Sismo izquierda: E )
33
Fig. 12: MOMENTOS Y CORTES SÍSMICOS A EJES DE
COLUMNAS Y VIGAS (Sismo izquierda: )
34
H E
H
H E
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice de figurasEstructurado con Pórticos de Hormigón Armado
ú l P t d R l t INPRES CIRSOC 103 P II di ió 2000 VI
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DIAGRAMAS DE MOMENTOS DE FLEXIÓN EN VIGAS
VIGAS 100(1): Nivel 1 – Pórtico X1Estados de cargas puros (STAAD III)
35
VIGAS 100(2): Nivel 1 – Pórtico X1Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargasy sismo vertical (STAAD III)
36
VIGAS 100(3): Nivel 1 – Pórtico X1Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargas,sismo horizontal y sismo vertical (STAAD III)
37
VIGAS 500(1): Nivel 5 – Pórtico X1Estados de cargas puros (STAAD III)
38
VIGAS 500(2): Nivel 5 – Pórtico X1Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargasy sismo vertical (STAAD III)
39
VIGAS 500(3): Nivel 5 – Pórtico X1Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargas,sismo horizontal y sismo vertical (STAAD III)
40
VIGAS 1000(1): Nivel 10 – Pórtico X1Estados de cargas puros (STAAD III)
41
VIGAS 1000(2): Nivel 10 – Pórtico X1Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargasy sismo vertical (STAAD III)
42
VIGAS 1000(3): Nivel 10 – Pórtico X1Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargas,sismo horizontal y sismo vertical (STAAD III)
43
VIGAS 100(1): Nivel 1 – Pórtico Y4Estados de cargas puros (STAAD III)
44
VIGAS 100(2): Nivel 1 – Pórtico Y4Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargasy sismo vertical (STAAD III)
45
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice de figurasEstructurado con Pórticos de Hormigón Armado
ú l P t d R l t INPRES CIRSOC 103 P II di ió 2000 VII
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VIGAS 100(3): Nivel 1 – Pórtico Y4Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargas,
sismo horizontal y sismo vertical (STAAD III)
46
VIGAS 500(1): Nivel 5 – Pórtico Y4Estados de cargas puros (STAAD III)
47
VIGAS 500(2): Nivel 5 – Pórtico Y4Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargasy sismo vertical (STAAD III)
48
VIGAS 500(3): Nivel 5 – Pórtico Y4
Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargas,sismo horizontal y sismo vertical (STAAD III)
49
VIGAS 1000(1): Nivel 10 – Pórtico Y4Estados de cargas puros (STAAD III)
50
VIGAS 1000(2): Nivel 10 – Pórtico Y4Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargas y sismovertical (STAAD III)
51
VIGAS 1000(3): Nivel 10 – Pórtico Y4Estados combinados de cargas permanentes, sobrecargas, sismohorizontal y sismo vertical (STAAD III)
52
Fig. A: Mecanismo de colapso en edificios aporticados de varios pisos 55
Fig. B: Mecanismo de colapso adoptado 56
Fig. 13: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS DE FLEXIÓN
ESTADO DE CARGA: ( )[Sismo izquierda Vigas Nivel 1]
69
Fig. 14: CONSTRUCCIÓN DE DIAGRAMAS DE MOMENTOSDE FLEXIÓN Y ESFUERZOS DE CORTE (Viga 148)
71
Fig.(I): VALORES ADOPTADOS PARA EL DISEÑOFLEXIONAL DE VIGAS
76
H V E E L5 .0 D2 .1
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice de figurasEstructurado con Pórticos de Hormigón Armado
ú l P t d R l t INPRES CIRSOC 103 P II di ió 2000 VIII
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Fig. C: Momentos de flexión a caras de columnas [kNm] 82
Fig. D: Diagrama envolvente de momentos de flexión nominales “M n”
[kNm] (Sismo izquierda – )
83
Fig. E: Diagrama de envolvente de flexión nominales “M n” [kNm]
(Sismo derecha – H E )
84
Fig. F: Diagrama de envolvente de flexión nominales “M n” [kNm]
ESTADOS DE CARGAS:H V H V [Sismo izquierda]
ESTADOS DE CARGAS:
)E E D9,0 ( );E E L5 ,0 D2 ,1( H V H V
[Sismo derecha]
85
Fig. 15: MOMENTOS DE SOBRERRESISTENCIA (Viga 148) 94
Fig.16: ENVOLVENTE DE MOMENTO DE FLEXIÓN NOMINALES
Y DE SOBRERRESISTENCIAkNmM ;M (-) )(
nn
)M ( n
kNmM ;M (-)oc
o )( c A CARAS DE COLUMNNAS
116
Fig.17: INTERRUPCIÓN Y LONGITUD DE ANCLAJE DE LAS ARMADURAS FLEXIONALES (Viga 148) [mm]
117
Fig.18: ENVOLVENTE DE MOMENTOS DE FLEXIÓN DE DISEÑO(Vigas Nivel 1, Pórtico Y4)
121
Fig.19: ENVOLVENTE DE MOMENTOS DE FLEXIÓN DE DISEÑO(Viga 148, Pórtico Y4)
122
Fig.20: LONGITUD DE LAS ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIALDE RÓTULAS PLÁSTICAS [mm] – (Zonas críticas)(Vigas Pórtico Y4)
123
Fig.21: LONGITUD DE LAS ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIALDE RÓTULAS PLÁSTICAS [mm] – (Zonas críticas)(Vigas Pórtico X1)
124
H E
)E E D9,0 ( );E E L5 ,0 D2 ,1(
)M ( n
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Fig.22: DETERMINACIÓN ESFUERZOS DE CORTE DE DISEÑO 131
Fig.23: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS (Vigas Nivel 1-Pórtico Y4) 139
Fig.24: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS (Vigas Nivel 5-Pórtico Y4) 140
Fig.25: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS (Vigas Nivel 10-Pórtico Y4) 141
Fig.26: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS (Vigas Nivel 1-Pórtico X1) 142
Fig.27: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS (Vigas Nivel 5-Pórtico X1) 143
Fig.28: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS (Vigas Nivel 10-Pórtico X1) 144
Fig. (II):VARIACIÓN EN ALTURA DEL FACTOR DE AMPLIFICACIÓNDINÁMICA " Línea de columna 3
160
Fig. 29: ESFUERZOS DE CORTE “V u” Y MOMENTOS DE FLEXIÓN
“M u” DE DISEÑO - COLUMNAS “C903 – C403 – C3”
(Pórtico Y4 – Estado de carga 1,2 D + 0,5 L + E V + E H )
162
Fig. 30: ESFUERZOS DE CORTE “V u” Y MOMENTOS DE FLEXIÓN“M u” DE DISEÑO - COLUMNAS “C903 – C403 – C3”(Pórtico X1 – Estado de carga 1,2 D + 0,5 L + E V + E H )
163
Fig. 31: ESFUERZOS AXIALES “P x ”COLUMNAS “C903 – C403 – C3”(Pórtico X1 – Estado de carga 1,2 D + 0,5 L + E V + E H )
170
Fig. 32: ESFUERZOS AXIALES “P y ”COLUMNAS “C903 – C403 – C3”(Pórtico Y4 – Estado de carga 1,2 D + 0,5 L + E V + E H )
171
Fig. 33: ESFUERZOS AXIALES “P u”COLUMNAS “C903 – C403 – C3”(Pórtico Y4; X1 – Estado de carga 1,2 D + 0,5 L + E V + E H )
172
"
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Fig. 34: LONGITUD DE LA ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DERÓTULAS PLÁSTICAS [mm] Línea de columna 3
186
Fig. 35: DETALLE DE ARMADO COLUMNA 3(Nivel 1 – Pórticos X1 – Y4) [mm]
196
Fig. 36: DETALLE DE ARMADO COLUMNA 3(Nivel 5 – Pórticos X1 – Y4) [mm]
203
Fig. 37: DETALLE DE ARMADO COLUMNA 3(Nivel 10 – Pórticos X1 – Y4) [mm]
210
Fig. 38: ZONAS DE EMPALMES DE ARMADURASLONGITUDINALES EN COLUMNAS
224
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Índice de planillas
Página
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
66
Planilla R 1.1:REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
77
Planilla C1.1: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
79
Planilla S1.1:
SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M (-)o
e; M (+)o
e ) A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
91
Planilla F1.1:
FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ o (Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
98
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
99
Planilla R 1.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
100
Planilla C1.2:
CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M (-)
n; M (+)
n ) A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
101
Planilla S1.2:
SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M (-)o
e; M (+)o
e ) A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
102
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice de planillas
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Planilla F1.2:
FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φo
(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
103
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
104
Planilla R 1.3:REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
105
Planilla C1.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
106
Planilla S1.3:
SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M (-)o
e; M (+)o
e ) A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
107
Planilla F1.3:
FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φo
(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
108
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
109
Planilla R 1.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
110
Planilla C1.4:
CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M (-)
n; M (+)
n ) A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
111
Planilla S1.4:
SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M (-)o
e; M (+)o
e ) A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
112
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice de planillas
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Planilla F1.4:
FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φo
(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
113
Planilla Pc.1: Pandeo y Confinamiento ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)
126
Planilla Pc.1:Pandeo y Confinamiento ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS
(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
127
PLANILLAS RESUMEN(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4)Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistenciaflexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
129
PLANILLAS RESUMEN(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistenciaflexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
130
Planilla Ce.1:
Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas 133
Planilla Cc.1:
Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas 133
Planilla Ch.1:
Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
134
Planilla Ct.1:
Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara delas columnas
134
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice de planillas
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Planilla Cx.1: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
136
Planilla Ec.1:Esfuerzo de Corte(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
138
Planillas Resumen
FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS " φo
b"Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4
Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4
146
Planillas Resumen
FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS " φo
b"Vigas Nivel 1 - Pórtico X1Vigas Nivel 5 - Pórtico X1Vigas Nivel 10 - Pórtico X1
147
Planilla 1.S:SOBRERRESISTENCIA EN RÓTULAS PLÁSTICAS DE VIGASCapacidad Flexional * Esfuerzo de Corte * Factor de Sobrerresistencia
148
Planilla 1C: Columna “C3” (sección capitel)ESFUERZOS AXIALES Y MOMENTOS DE FLEXIÓN DE DISEÑO DECOLUMNAS
157
Planilla auxiliar:Columna “C3” (sección capitel)Determinación del esfuerzo axial máximo de diseño, provocado por lasfuerzas sísmicas horizontales
157
Planilla 2C: Columna “C403” (sección capitel)ESFUERZOS AXIALES Y MOMENTOS DE FLEXIÓN DE DISEÑO DECOLUMNAS
158
Planilla auxiliar:Columna “C403” (sección capitel) Determinación del esfuerzo axial máximo de diseño, provocado por lasfuerzas sísmicas horizontales
158
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Planilla 3C: Columna “C903” (sección capitel)ESFUERZOS AXIALES Y MOMENTOS DE FLEXIÓN DE DISEÑO DECOLUMNAS
159
Planilla auxiliar: Columna “C903” (sección capitel)Determinación del esfuerzo axial máximo de diseño, provocado por lasfuerzas sísmicas horizontales
159
Planilla 1.A:Columna “C3” (sección base) ARMADURA LONGITUDINAL DE COLUMNAS
174
Planilla 2.A: Columna “C3” (sección capitel) ARMADURA LONGITUDINAL DE COLUMNAS
175
Planilla 3.A:Columna “C403” (sección capitel) ARMADURA LONGITUDINAL DE COLUMNAS
176
Planilla 4.A:Columna “C903” (sección capitel) ARMADURA LONGITUDINAL DE COLUMNAS
177
Planilla 1.V:Verificación cuantías mínimas y máximas en columnas
179
Planilla CM.1:
Columna C 3 (sección base)
182
Planilla CM.2:
Columna C 3 (sección capitel)
182
Planilla CM.3:
Columna C 403 (sección capitel)
183
Planilla CM.4:
Columna C 903 (sección capitel)
183
Planilla LP:Longitud de plastificación en columnas
185
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Planilla EP:Integración armadura transversal (pandeo)
188
Planilla EC:Integración armadura transversal (confinamiento)
189
Planilla 1.VColumna “C3” (sección capitel) ARMADURA TRANSVERSAL DE COLUMNAS
211
Planilla 2.VColumna “C403” (sección capitel) ARMADURA TRANSVERSAL DE COLUMNAS
212
Planilla 3.VColumna “C903” (sección capitel) ARMADURA TRANSVERSAL DE COLUMNAS
213
Planilla 4.VColumna “C3” (sección base) ARMADURA TRANSVERSAL DE COLUMNAS
222
Tabla A:
Resumen de los criterios principales para el diseño de la armaduratransversal (estribos) en columnas
223
Planilla N1:Verificación de la tensión nominal horizontal de corteNUDOS VIGA – COLUMNA(Niveles 1; 5 y 10 – Pórtico Y4)
231
Planilla N2:Verificación de la tensión nominal horizontal de corteNUDOS VIGA – COLUMNA(Niveles 1; 5 y 10 – Pórtico X1)
232
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I. INTRODUCCIÓN
Es importante que el diseñador de estructuras en zona sísmica conozca
cuál de las tipologías disponibles, tanto desde el punto de vista
constructivo como del económico, es la adecuada para conformar un
determinado edificio, aunque, bajo ningún aspecto debe descuidar cual
de ellas es la más indicada desde el punto de vista sismorresistente.
Este último criterio debe primar sobre los anteriores, y para que ello
ocurra, el diseñador, debe poseer un amplio conocimiento del trabajo
estructural de cada tipología.
La filosofía del diseño sismorresistente tiene como premisa“salvaguardar la vida humana durante la ocurrencia de un terremoto
destructivo”, por sobre el más adecuado método constructivo o la mayor
conveniencia económica.
El objetivo del diseño sismorresistente es el de analizar, diseñar y
detallar las estructuras de manera que su comportamiento durante la
ocurrencia del “terremoto de diseño”, como lo establecen los diferentes
códigos o reglamentos, permita que las mismas, incursionen en el
campo inelástico con una adecuada performance, para cumplir con lafilosofía básica del diseño sismorresistente. Es por ello, que tiene suma
importancia efectuar un excelente detallamiento de las armaduras para
asegurar que la estructura se deforme adecuadamente, disipando
energía en los elementos que se diseñaron para tal fin.
Esto significa que, sin conocimientos adecuados de los aspectos
mencionados anteriormente, el diseñador no está preparado para
realizar estructuras en zonas sísmicas. Por ello, los reglamentos
actuales tienden a conducirlo para que sus estructuras sean las más
convenientes desde el punto de vista sismorresistente, anexando
comentarios de las prescripciones y ejemplos prácticos para visualizar
detalladamente la problemática de las construcciones a emplazarse en
zonas sísmicas.
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Introducción
Este Documento pretende orientar a los ingenieros estructuralistas en la
aplicación práctica de la Parte II,” Construcciones de Hormigón Armado”,
del Proyecto de Reglamento INPRES-CIRSOC 103, Reglamento
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Argentino para Construcciones Sismorresistentes, edición 2000, en lo
concerniente al Análisis, Diseño y Detallamiento de estructuras de
hormigón armado, cuya tipología esté conformada por pórticossismorresistentes.
II. DIAGRAMACIÓN Y CONTENIDO
Se elabora un ejemplo numérico de diseño, que comprende un edificio
de varios niveles estructurado con pórticos sismorresistentes de
hormigón armado, cuyo emplazamiento se realizará en la zona sísmica 4
establecida en la Parte I, “Construcciones en General”, del Reglamento
INPRES-CIRSOC 103, edición 1991.
El procedimiento empleado por simplicidad y mejor interpretación,
consiste en elegir diferentes elementos estructurales típicos de distintos
niveles del edificio, y en ellos aplicar los requisitos reglamentarios.
Para complementar el ejemplo se incluye, además, una serie ordenada
de tablas y figuras en las que se resumen las principales prescripciones
normativas correspondientes a pórticos de hormigón armado, tipología
estructural que integra la estructura sismorresistente del edificio.
Cabe destacar que en el texto del diseño y detallamiento del ejemplo, y
en las tablas y figuras se indican los artículos correspondientes
establecidos en la Parte II, “Construcciones de Hormigón Armado” del
Proyecto de Reglamento INPRES-CIRSOC 103, Reglamento Argentino
para Construcciones Sismorresistentes, edición 2000.
Se realizan comentarios y sugerencias prácticas del ejemplo,estableciendo comparaciones útiles para el ingeniero estructuralista.
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III. EJEMPLO NUMÉRICO
El ejemplo del edificio que se presenta, pretende analizar la tipología
estructural de pórticos sismorresistentes de hormigón armado establecida en la Parte II, “Construcciones de Hormigón Armado” del
Proyecto de Reglamento INPRES-CIRSOC 103, Reglamento Argentino
para Construcciones Sismorresistentes, edición 2000, de manera
independiente. Es decir, que el edificio se estructura sólo con esa tipología.
Otro de los aspectos que se podrá observar en el ejemplo que se presenta,
es que la estructura proyectada posee dos ejes de simetría en planta, lo
que conduce a respuestas sumamente adecuadas desde el punto de vista
sismorresistente, ya que se minimizan los efectos torsionales. Éste es un
aspecto fundamental que no debe descuidar el estructuralista en sus
continuas reuniones con los proyectistas arquitectónicos, para inducirlos a
que esa premisa sea un condicionante más que deben tener en cuenta.
En el ejemplo, las referencias a los artículos del Reglamento INPRES-
CIRSOC 103, Parte I, edición 1991, actualmente en vigencia, se indican
como “P.I.”, mientras las correspondientes al Proyecto de Reglamento
INPRES-CIRSOC 103, edición 2000, como “PR.II.”
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1. EJEMPLO
Se trata de un edificio destinado a viviendas en propiedad horizontal,
que consta de 10 niveles, con una altura máxima de 32,5 m y una
superficie cubierta aproximada de 6785,00 m2 , siendo la tipología
estructural elegida “Pórticos Sismorresistentes de Hormigón Armado”,
según el Proyecto de Reglamento INPRES-CIRSOC 103, edición 2000.
Este edificio se ubicará en las zona sísmica 4 del territorio nacional, en el
departamento de Godoy Cruz de la provincia de Mendoza.
1.a. Descripción general
Lugar de Emplazamiento: Zona Sísmica 4 (Cap. 3, P.I.)
Terreno de Fundación: Suelo Tipo II ( Tabla 3, P.I.)
Destino y Funciones: Edificio privado de habitación, Grupo B (Cap. 5, P.I.)
Factor de Riesgo: γd = 1 ( Tabla 2, P.I.)
1.b. Características del edificio
Número de Pisos: 10 (diez)
Tipología Estructural: Pórticos Sismorresistentes de Hormigón Armado(Cap. 2, PR.II.)
1.c. Propiedades de los materiales (1.2., PR.II.)
Hormigón: f’ c = 25 MPa (Para zona sísmica 4: 20 MPa≤
f’ c ≤ 45 MPa) (1.2.1., PR.II.)
Acero: f y = 420 MPa; f yt = 420 MPa (Para todas las zonas sísmicas: f y ≤ 420 MPa;(1.2.2., PR.II.)
f yt ≤ 420 MPa o f yt ≤ 500 MPa )
Entrepisos y Techo: Sistemas de losas macizas armadas en dos direcciones
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Características Edificio
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En la se ilustra la perspectiva del edificio observándose la tipología
estructural, es decir pórticos sismorresistentes de hormigón armado.
1.Fig
Fig. 1: TIPOLOGÍA ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO
En la se muestran la planta de estructura tipo, correspondiente a
los pisos 1° a 10° y las vistas sur y oeste (elevaciones).
2 .Fig
En las planillas de la , se indican las dimensiones transversales de
vigas y columnas para los diferentes niveles del edificio. Además, se
especifica el tipo a que pertenece cada columna.
3.Fig
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Fig. 2: ESQUEMA ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO
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Fig. 3: DIMENSIONES DE VIGAS Y COLUMNAS
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1.d. Características de losas
Las losas de entrepisos y techo del edificio serán macizas de hormigón armado
y apoyadas según las dos direcciones principales.
Análisis de CargasProyecto CIRSOC 101
Se distinguen tres tipos de análisis de cargas considerando el destino de los
diferentes locales, es decir:
I - Oficinas
1) Peso propio (e = 0,15 m) 3,60 kN/m
2
2) Contrapiso (Hº simple; e = 0,05 m, promedio) 1,10 kN/m2 Detalle losa I
3) Piso cerámico 0,25 kN/m2
4) Cielorraso 0,15 kN/m2
Sobrecarga 2,50 kN/m2
Q = 7,60 kN/m2
II – Rellanos, corredores y escaleras
1) Peso propio (e = 0,15 m) 3,60 kN/m2
2) Contrapiso (Hº simple; e = 0,05 m, promedio) 1,10 kN/m2
3) Piso cerámico 0,25 kN/m2
4) Cielorraso 0,15 kN/m2
Sobrecarga 4,00 kN/m2
Q = 9,10 kN/m2
III - Techo
1) Peso propio (e = 0,15 m) 3,60 kN/m2
2) Contrapiso (Hº simple; e = 0,05 m, promedio) 1,10 kN/m2
3) Aislación térmica (e = 0,10m, promedio) 1,00 kN/m2
4) Aislación hidrófuga (membrana asfáltica) 0,05 kN/m2
5) Baldosa cerámica y mezcla 0,60 kN/m2
6) Cielorraso 0,15 kN/m2
Sobrecarga 2,50 kN/m2
Detalle losa II
Detalle losa III
Q = 9,00 kN/m2
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1.e. Consideraciones de durabilidad del hormigón(CIRSOC 201)
Con el propósito de establecer el recubrimiento de las armaduras de los
diferentes elementos que conforman la estructura resistente del edificio,
es necesario determinar los requisitos mínimos de durabilidad del
hormigón a emplear.
De las tablas 2.1 y 2.5 del Reglamento CIRSOC 201, se determinan
respectivamente la clase de exposición que produce corrosión en las
armaduras y la resistencia mínima especificada del hormigón, es decir:
20 H : )mínima( ' f
A:osiciónexpdeClase
c
1
Para este ejemplo el tipo de hormigón y clase de exposición a emplear
es: .1 A / 25 H
De acuerdo con lo prescripto en el artículo 7.7. (CIRSOC 201), para la
condición c) “hormigón no expuesto al aire libre ni en contacto con el
suelo”, resulta para el edificio del ejemplo:
Clase de Exposición:1
A
Elemento estructural Recubrimiento mínimo [mm]
LosasPara barras longitudinales:d mm32 b < bd ómm20 ≥
Vigas* Armadura principal
* Estribos
mm40 d mm20 ;d bb ≤
mm20
Columnas
* Armadura principal* Estribos
2º piso a 10º piso
mm40 d mm20 ;d bb ≤
mm20
Columnas* Armadura principal
mm16 d
mm16 d
b
b
<
>
1º piso (planta baja)
mm30
mm35
Nota: Es necesario que los recubrimientos de las armaduras cumplan con lasespecificaciones relativas a la resistencia al fuego del hormigón.
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(1.4., PR.II) 1.1. MÉTODO DE ANÁLISIS
Si bien son de aplicación los métodos generales de análisis
especificados en el Capítulo 14 de la Parte I “CONSTRUCCIONES EN
GENERAL”, resulta necesario introducir algunas modificaciones en el
análisis modal espectral para su aplicación al diseño por capacidad.
Originalmente el diseño por capacidad fue desarrollado para aplicarlo
con el método estático. Como en este caso las solicitaciones en la
estructura están en equilibrio, es lícito amplificar los momentos en las
columnas en proporción al factor de sobrerresistencia de las vigas, ,
en los ejes de los nudos. Es claro que los momentos derivados de lasfuerzas estáticas equivalentes se utilizan como valores de referencia.
ob
(1.4.2., PR.II) Las solicitaciones obtenidas con el análisis modal espectral, para cada
modo de vibración, están en equilibrio. Sin embargo, no lo están las
solicitaciones que provienen de la superposición modal. La envolvente
obtenida, representa solicitaciones que pueden ocurrir en diferentes
instantes de tiempo. Por lo tanto, estas solicitaciones combinadas no
están en equilibrio y no pueden utilizarse como valores de referencia.
Teniendo en cuenta que el análisis estático representa, en forma
aproximada, la contribución del primer modo de vibración, es lógico
utilizar los valores reales correspondientes a ese modo, como valores de
referencia.
El método de análisis empleado en este ejemplo, en función de los
comentarios anteriores es el estático.
(Cap. 14, P.I) 1.1.1. Análisis sísmico estático del edificio
1.1.1.a. Introducción
Según las características de regularidad en planta y elevación de la estructura resistente
de las construcciones, el Reglamento INPRES-CIRSOC 103 prescribe métodos de
análisis basados en el criterio de sustituir la acción sísmica por un sistema de fuerzas
estáticas considerado equivalente a dicha acción. En el capítulo 14 de la Parte I se
especifican el procedimiento y los límites de aplicación del método estático para
construcciones en general.
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(14.1.6., P.I) 1.1.1.b. Límites de aplicación del método estático
Debido a que el método estático es un procedimiento aproximado que se basa
fundamentalmente en la forma modal asociada al primer modo de vibración de la
estructura, el Reglamento establece, en su artículo 14.1.6. (P.I), limitaciones para su
aplicación, controlando de tal manera la influencia de los modos superiores de vibración
en la respuesta estructural a la excitación sísmica.
Dichas restricciones consisten principalmente en acotar la altura total del edificio en
función de la zona sísmica de emplazamiento y del grupo a que aquel pertenece según
su destino y funciones, y en limitar el periodo fundamental T a un valor no mayor que
tres veces el periodo T de fin de plafón del espectro de diseño correspondiente.
o
2
Por otra parte, el Reglamento limita la aplicación del método estático a estructuras que
posean regularidad en la distribución de masas y rigideces tanto en planta como en
elevación.
Se transcribe a continuación la Tabla 12 de la PARTE I, relativa a las limitaciones de
altura de los edificios para la aplicación del método estático:
Construcción según destino y funciones
Grupo Grupo GrupoZona sísmica
AO A B
4 y 3 12m 30m 40m
2 y 1 16m 40m 55m
La estructura sismorresistente del edificio del ejemplo posee regularidad de masas y
rigideces tanto en planta como en elevación, siendo la altura total de 32,50 m. El grupo
al que pertenece la construcción según destino y funciones es “B”, por lo que estotalmente lícito realizar el análisis sísmico mediante el Método Estático.
1.1.1.c. Evaluación de las fuerzas sísmicas laterales(14.1.1, P.I)
1.1.1.c.1. Cargas gravitatorias a considerar(Cap. 9, P.I)
A los efectos de evaluar las fuerzas sísmicas laterales, las cargas gravitatorias de la
construcción, constituidas por las cargas permanentes y una fracción de las sobrecargas
de servicio (PI-Cap.9), se reemplazan por un sistema de cargas concentradas aplicadas
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en los niveles correspondientes a los entrepisos y techo de la construcción. Es decir, la
carga gravitatoria , que se supone concentrada en un nivel genérico de la
construcción, se obtiene sumando a las cargas correspondientes a dicho nivel (peso propio de vigas, losas, pisos, contrapisos, capas aislantes, cielorrasos, etc., y la fracción
correspondiente de las sobrecargas de servicio), el peso propio de los elementos.
estructurales y no estructurales (muros, tabiques, columnas, etc.) que resulten
comprendidos dentro del sector determinado por dos planos horizontales ubicados a la
mitad de la altura de los dos pisos contiguos al nivel k considerado.
k W k
La carga gravitatoria que se supone concentrada en un nivel genérico de la
construcción se obtiene mediante la siguiente expresión:
k (9.1., P.I)
k k k LG W η
donde es la carga gravitatoria permanente, L las sobrecargas de servicio
establecidas en el Reglamento CIRSOC 101 y
k G k
η es la fracción de las sobrecargas de
servicio a considerar, cuyos valores mínimos se obtienen de la Tabla 6 (P.I).
Los pesos de los apéndices y salientes del último nivel, a los fines del análisis global de
la construcción deberán suponerse integrados a dicho nivel, siempre que su peso no
supere el 25% de la carga gravitatoria correspondiente a ese nivel. De lo contrario, la
construcción deberá considerarse con un nivel superior adicional.
(1.3., PR.II) Los valores de las cargas gravitatorias W de los diferentes niveles del edificio,
empleando un coeficiente de participación de la sobrecarga de servicio
k
50 ,0 , son
los que se indican en la planilla siguiente:
NIVEL W k [kN] hk [m]
10 5900 32,50
9 6600 29,50
8 6600 26,50
7 6650 23,40
6 6700 20,30
5 6700 17,20
4 6750 14,10
3 6800 10,90
2 6800 7,70
1 7200 4,50
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(12.2.1.,P.I) 1.1.1.c.2.. Periodo fundamental de vibración de la estructura
El periodo fundamental de una estructura en la dirección de análisis considerada es el
periodo que corresponde al primer modo o modo fundamental de vibración libre de
aquella. Dicho periodo es una característica dinámica propia de la estructura.
Para estimar el periodo fundamental de vibración de un edificio, el Reglamento permite
utilizar fórmulas aproximadas de la dinámica estructural, para cuyo uso admite que la
discretización de masas se realice suponiéndolas concentradas en los niveles de
entrepisos y techo. Además, permite adoptar valores del periodo fundamental obtenidos
mediante mediciones realizadas en construcciones con características estructurales
similares; o bien mediante fórmulas empíricas.
(12.2.2., P.I) En general, para edificios que puedan suponerse empotrados en su base, el Reglamento
establece la siguiente fórmula:
∑
∑
=
==
n
1i i i
n
1i
2 i i
u F g
u W
2 π T (I)
donde es la carga gravitatoria que se supone concentrada en el niveli W i , g la
aceleración de la gravedad, el desplazamiento estático del niveli u i provocado por el
sistema de fuerzas horizontales normalizadas i F actuando simultáneamente en los n
niveles del edificio.
Las fuerzas, i F expresadas en la misma unidad que las W , se determinan mediante la
siguiente expresión:
i
i
n
1i i
i i i
hW
hW F
∑=
=
siendo h la altura desde el nivel basal hasta el nivel i i .
Para el caso de edificios estructuralmente regulares en elevación, es decir que posean
una planta típica, el Reglamento considera suficientemente aproximada la siguiente
fórmula:
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n
nno
F g
u W 2 π T =
(II)
donde ; ynW nu nF tienen, para el nivel , los mismos significados descriptos
anteriormente para el nivel
n
i .
(12.2.3., P.I) Por otra parte, en forma alternativa, el Reglamento permite utilizar, para la determinación
del periodo fundamental T , la siguiente fórmula empírica:o
30d 1
2
l
30
100
h T n
oe+
+= (III)
donde , expresada en m, es la altura total del edificio medida desde el nivel basal
hasta el último nivel típico,
nh
l la longitud, expresada en m, de la planta tipo según la
dirección analizada y la densidad de muros, la cual se obtiene como cociente entre la
sección horizontal de los muros dispuestos según la dirección analizada y el área de la
planta tipo. Deben considerarse sólo aquellos muros que están rígidamente vinculados a
la estructura principal y que se prolonguen a lo largo de la altura total del edificio.
d
nh
Para este ejemplo, se utilizó la expresión ( . Las planillas siguientes permiten obtener
los valores del periodo fundamental de vibración para cada una de las dos direcciones
principales de análisis del edificio, es decir:
)I
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Mediante el uso del programa STAAD III , se obtuvieron los desplazamientos u en cada
nivel del edificio, resultantes de la aplicación del estado de cargas laterales
i
i F en cada
una de las direcciones principales de análisis.
(12.2.4., P.I) Para tener en cuenta la influencia de los modos superiores de vibración, el Reglamento
establece que para el análisis de edificios según el Método Estático, en la determinacióndel coeficiente sísmico no se podrán tomar valores del periodo fundamental mayores que
en las zonas sísmicas 4 y 3, ni mayores que 1 en las zonas restantes.oeT 25 ,1 oeT 50 ,
Los valores de los periodos propios T , en cada una de las direcciones principales del
edificio teniendo en cuenta lo expresado anteriormente resultaron:
oe
seg 0,73T 1,25 seg 0,58T oex oex =
seg 0,70 T 1,25 seg 0,56 T oey oey =
Los valores de los periodos T x oe y T se obtuvieron empleando la expresión ( .
y oe )III
Para la determinación de los coeficientes sísmicos en cada una de las direcciones
principales del edificio, se empleará T seg 73,0 x o = y T seg 70 ,0
y o = .
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(8.2., P.I) 1.1.1.c.3. Ductilidad global de la estructura
La estructura resistente de los edificios sujetos a la acción sísmica estará conformada
por planos verticales sismorresistentes vinculados horizontalmente mediante diafragmas
rígidos y resistentes a fuerzas contenidas en su plano, constituidos por las losas de
entrepisos y techo. Dichos planos verticales pueden estar conformados por diferentes
tipologías estructurales, siendo las de uso más frecuente:
* Pórticos sismorresistentes de hormigón armado.
* Tabiques sismorresistentes de hormigón armado, en voladizo o acoplados.
* Pórticos sismorresistentes de hormigón armado rigidizados con mampostería.
* Muros de mampostería encadenada, constituidos por paneles de ladrillos cerámicos
macizos o huecos, o bloques huecos de hormigón, confinados perimetralmente por vigas
y columnas de hormigón armado.
Otras tipologías estructurales que suelen utilizarse son: pórticos de acero, pórticos de
acero u hormigón armado rigidizados mediante diagonales y muros de mampostería
reforzada con armadura distribuida.
El valor de la ductilidad global µ , se obtiene en función de la posibilidad que la mayor
parte de la estructura participe uniformemente en la disipación de energía mediante
deformaciones anelásticas, evitando se produzcan deformaciones plásticas en zonas
localizadas, es decir, que la estructura posea una distribución lo más uniforme posible de
resistencia y rigidez en elevación.
El Reglamento, en su artículo 8.3. (P.I), establece valores de la ductilidad global µ ,
determinados teniendo en cuenta las propiedades de las diferentes tipologías
estructurales y las características de los materiales que las constituyen.
(8.3., P.I)
En función del grado de regularidad estructural en elevación, el Reglamento, en su
artículo 8.2., establece diferentes casos que permiten obtener el valor de la ductilidad
global µ , de la estructura.
(2.1.2., PR.II) Para este ejemplo, los valores del factor de ductilidad global µ , para cada una de las
direcciones principales de análisis se adoptaron igual a 6 (2.1.2.,PR.II), máxima ductilidad
global permitida, considerando que el material y las características de la estructura del
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edificio son sumamente regulares tanto en planta como en elevación, siendo el tipo de
deformación muy similar en ambas direcciones.
1.1.1.c.4. Determinación del coeficiente sísmico de diseño(14.1.1.2., P.I)
El coeficiente sísmico de diseño C , correspondiente a la dirección de análisis
considerada, se determina mediante la siguiente expresión:
R
S C d a γ=
donde es la pseudoaceleración elástica horizontal expresada como una fracción de
la aceleración de la gravedad, la cual se determina según el artículo 7.2 (P.I),
aS
d es el
factor de riesgo que se adopta de acuerdo con el artículo 5.2 (P.I) y R es el factor de
reducción por disipación de energía, cuyo valor se obtiene teniendo en cuenta lo
prescripto en el artículo 8.1 (P.I).
(14.1.6.c), P.I) La siguiente planilla resume los valores de los coeficientes sísmicos obtenidos en cada
una de las dos direcciones principales de análisis:
Por lo tanto, para el ejemplo los valores de los coeficientes sísmicos en cada dirección
resultaron y 0 para la dirección X e Y, respectivamente.15 ,0 16 ,
(14.1.1., P.I) 1.1.1.c.5. Fuerzas sísmicas horizontales
El artículo 11.2 (P.I) establece que las estructuras se analizan considerando las acciones
sísmicas horizontales actuando en forma independiente según dos direcciones
ortogonales, las cuales se adoptarán de acuerdo con lo prescripto en el artículo 11.5.(P.I).
(11.2., P.I)
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Para determinar el sistema de fuerzas horizontales equivalente a la acción sísmica en la
dirección de análisis considerada, es necesario determinar previamente la fuerza sísmica
horizontal resultante o esfuerzo de corte en la base de la construcción, a partir del cualse obtienen las fuerzas sísmicas componentes del sistema. Estas fuerzas se suponen
concentradas a nivel de los entrepisos y techo de la construcción, donde se asumieron
aplicadas las cargas gravitatorias W .i
1.1.1.c.6. Esfuerzo de corte en la base de la construcción(14.1.1.1., P.I)
El esfuerzo de corte V en la base de la construcción, actuante según cada dirección de
análisis, se obtiene mediante la siguiente expresión:
o
W C V o =
donde es el coeficiente sísmico de diseño correspondiente a la dirección analizada y
la carga gravitatoria total sobre el nivel de base de la construcción, la cual se
determina sumando las cargas gravitatorias W , es decir:
C
W
i
∑=
=
n
1i i W W
Para el ejemplo, los valores de V en cada una de las direcciones principales del edificio
resultaron:
o
kN )7200 6800 6800 6750 6700 6700 6650 6600 6600 5900 ( W
kN 66700 W =
kN 10227 kN 66700 x 0,15333W C V x ox =
kN 10561kN 66700 x 0,15833W C V y oy =
1.1.1.c.7. Distribución en altura del esfuerzo de corte en la base(14.1.1.3., P.I)
El esfuerzo de corte en la base o fuerza sísmica horizontal resultante V que actúa
sobre el edificio según la dirección de análisis considerada se distribuye en función de la
altura, obteniéndose así un sistema de fuerzas horizontales que se considera
equivalente a la acción sísmica. Estas fuerzas se aplican en los puntos en que se han
o
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supuesto concentradas las cargas gravitatorias, es decir a nivel de los entrepisos y techo
del edificio.
La fuerza horizontal correspondiente al nivel genérico k de la construcción se
determina según la siguiente expresión:
k F
o
i
n
1i i
k k k V
hW
hW F
∑=
=
donde y W son las cargas gravitatorias correspondientes a los niveles ek W i k i
respectivamente, y las alturas de dichos niveles medidas desde el nivel basal y
el esfuerzo de corte en la base, actuante según la dirección de análisis.
k h i h
oV
Una vez determinadas las fuerzas sísmicas horizontales , se puede obtener el
esfuerzo de corte traslacional V en el nivel genérico k mediante la siguiente
expresión:
k F
k
(14.1.1.4., P.I)
∑=
=
n
k i i k F V
En la planilla siguiente se realiza la distribución en altura del esfuerzo de corte en la base
para cada una de las direcciones principales de análisis, obteniéndose las fuerzas
sísmicas y los cortes sísmicos en cada nivel del edificio del ejemplo.
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1.1.1.c.8. Distribución del esfuerzo de corte entre los elementos resistentes verticales decada piso
El esfuerzo de corte que actúa según la dirección de análisis considerada, en un nivel
genérico del edificio, se supone aplicado en el entrepiso correspondiente asumido como
un diafragma rígido en su plano. Como consecuencia, el diafragma sufre movimientos de
traslación y rotación, los cuales provocan deformaciones y consecuentemente esfuerzos
en los elementos verticales sismorresistentes a el vinculados. Estos esfuerzos son
proporcionales a las rigideces relativas de dichos elementos verticales.
Para evaluar los efectos rotacionales o torsionales, el Reglamento establece en el
artículo 14.1.1.7.2. (P.I) tres casos en función del grado de asimetría en planta y de la
combinación de tipologías estructurales del edificio. Para dichos casos es aplicable el
análisis sísmico estático.
(14.1.1.7., P.I)
Debe tenerse presente que el Reglamento, en su artículo 11.2. (P.I) establece que las
estructuras se analizarán considerando las acciones sísmicas horizontales actuando en
forma independiente según dos direcciones ortogonales. Además, en el artículo 11.4.
(P.I), establece en función de la regularidad estructural en planta y elevación del edificio,
con relación a la simultaneidad de efectos de las acciones sísmicas horizontales, que
deberán considerarse para el diseño los valores más desfavorables que resulten de
combinar los efectos de las cargas gravitatorias, la totalidad de la acción sísmica según
una dirección de análisis y, cuando corresponda, un porcentaje de la misma según la
dirección ortogonal. Es decir, en general:
2 DirecciónSismo%1DirecciónSismoiaGravitator
1DirecciónSismo%2 DirecciónSismoiaGravitator
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Considerando las características del edificio del ejemplo en cuanto a su regularidad en
planta y elevación, y teniendo en cuenta que la tipología estructural en ambas
direcciones principales del edificio es aporticada (pórticos sismorresistentes de hormigónarmado), la simultaneidad de los efectos de las acciones sísmicas horizontales que se
han considerando son:
1DirecciónSismoiaGravitator ±
2 DirecciónSismoiaGravitator ±
(Cap. 13., P.I) 1.1.1.d. Control de deformaciones
Con el propósito de evitar daños a los denominados elementos no estructurales,asegurar las condiciones de estabilidad y resistencia de las estructuras sometidas a la
acción sísmica y además, tener en cuenta el efecto de martilleo entre construcciones
adyacentes, resulta necesario controlar las deformaciones laterales de las estructuras. A
tal fin, el Reglamento prescribe en el Capítulo 13 (P.I) valores límites de las distorsiones
horizontales de piso, proporciona una forma aproximada de tener en cuenta los efectos
P-Delta y establece como dimensionar las separaciones y juntas sísmicas.
(13.1., P.I) 1.1.1.d.1. Control de la distorsión horizontal de piso
La distorsión horizontal de piso sk originada por la excitación sísmica se define como
el cociente entre la deformación horizontal relativa sk entre dos niveles consecutivos y
la distancia que los separa, es decir:sk h
sk
sk
sk
1k k sk h
∆
h
δ δ θ ==
donde k , 1k son los desplazamientos horizontales totales correspondientes a los
niveles superior a inferior del piso considerado, respectivamente.
Los desplazamientos se obtienen multiplicando por la ductilidad global µ , los valores de
los desplazamientos obtenidos considerando la acción de las fuerzas sísmicas reducidas
por la capacidad de disipación de energía de la estructura.
El Reglamento establece los valores límites máximos de la distorsión horizontal de piso
en función del Grupo (5.1.,P..I) en que se encuadre la construcción y de las condiciones
de dañabilidad (D) o no dañabilidad (ND) de los elementos denominados no
estructurales, según estos se encuentren vinculados directamente a la estructura
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resistente, o bien vinculados en forma indirecta, de manera que no resulten dañados por
las deformaciones impuestas por aquella. Los valores límites se han adoptado teniendo
en cuenta los niveles de las acciones sísmicas correspondientes al terremoto destructivode diseño. Este control cubre, en forma implícita, las condiciones de servicio de la
construcción, evitando tener que recurrir a verificaciones adicionales para sismos de
menor periodo de ocurrencia.
Los valores límites máximos de la distorsión horizontal de piso sk , fijados por el
Reglamento en su artículo 13.1.1. (P.I) son:
(13.1.1., P.I)
Grupo de la construcciónCondición de
Ao A B
Dañabilidad (D) 0,010 0,011 0,014
No Dañabilidad (ND) 0,010 0,015 0,019
Los valores de las distorsiones de piso para cada nivel del edificio del ejemplo, en cada
una de las direcciones principales de análisis resultaron:
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Mediante el uso del programa STAAD III, se obtuvieron los desplazamientos k en cada
nivel del edificio, resultantes de la aplicación del estado de cargas laterales en cada
una de las direcciones principales de análisis. Se observa en las planillascorrespondientes a cada dirección que los valores de las distorsiones de piso en cada
nivel del edificio resultaron menores o iguales que los valores límites que establece el
Reglamento.
k F
1.2. MÉTODO DE DISEÑO(1.5., PR.II)
Las predicciones actuales de las características probables de los
terremotos destructivos, no son sino estimaciones burdas. Así, por
ejemplo, los terremotos recientes muestran demandas de resistencia
mucho mayores – 3 a 4 veces – que las resistencias mínimas que
especifican los reglamentos actuales. Esta crudeza en la estimación de
la demanda, obliga a pensar en una estrategia de diseño que, dentro de
ciertos límites, se independice de la demanda, y centre la atención en la
capacidad que tienen las estructuras de disipar la energía sísmica
mediante fuertes incursiones en el campo inelástico o deformaciones
plásticas. Centrarse fundamentalmente en la capacidad, en el caso
sísmico, significa crear estructuras que sean ampliamente tolerantes a
las deformaciones impuestas, esto es, que tengan una capacidad de
deformación inelástica muy superior a la máxima demanda esperada, la
cual, como se expresó, es altamente incierta. En este marco, la
resistencia mínima especificada por los reglamentos actuales
(demanda), es sólo un valor razonable de referencia, que más tiene que
ver con el comportamiento observado de estructuras ante terremotos
destructivos, y con “herencias históricas”, que con las demandas reales.
Si bien, desde el punto de vista de la práctica profesional aceptada, se
pretende estimar el comportamiento de una estructura que va a
incursionar en el campo inelástico, mediante métodos de análisis
elásticos, debe tenerse presente que esto es, en general, imposible.
Esto no significa que no puedan diseñarse estructuras que se comporten
satisfactoriamente ante un terremoto destructivo, sino que el análisis
estructural elástico, aunque necesario, tiene una relativa importancia,
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Método de Diseño
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debiéndose poner énfasis en los procedimientos de diseño y detallado
de las estructuras de hormigón armado.
Precisamente el denominado diseño por capacidad, es un procedimiento
de diseño –no de análisis– determinístico, racional y relativamente
simple, desarrollado en Nueva Zelanda durante los últimos veinte años
que, ha sido adoptado, también por otros países. El procedimiento se
caracteriza por lo siguiente:
Se definen claramente las zonas de formación potencial de rótulas plásticas (mecanismo
de colapso), las que se diseñan para que tengan una resistencia nominal tan cercana
como sea posible a la resistencia requerida que proviene de las combinaciones de
estados de carga especificadas en 1.3 (Cap.1,PR.II). A continuación estas zonas se
detallan cuidadosamente para asegurar que las demandas estimadas de ductilidad
puedan acomodarse confiablemente. Esto se logra, principalmente, con armadura
transversal con pequeña separación y bien anclada.
Se inhiben, en los elementos que tienen rótulas plásticas, los modos indeseables de
deformación inelástica, tales como los que podrían originarse por fallas de corte o
anclaje e inestabilidad, asegurando que la resistencia de estos modos sea mayor que la
de las rótulas plásticas cuando éstas desarrollan su sobrerresistencia flexional
(capacidad).
Las zonas potencialmente frágiles, o aquellas componentes que no puedan tener una
disipación estable de energía, se protegen asegurando que su resistencia sea mayor
que las demandas que se originan por la sobrerresistencia flexional de las rótulas
plásticas. Por lo tanto, estas zonas se diseñan para que permanezcan elásticas
independientemente de la intensidad del terremoto y de las magnitudes de las
deformaciones inelásticas que pudieran ocurrir. Este enfoque posibilita que el detallado
de estos elementos sea el convencional especificado en el Reglamento CIRSOC 201.
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Método de Diseño
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(2.2.2.,PR.II) 1.2.1. Rigidez
Para obtener predicciones reales de las deformaciones y de las
solicitaciones internas en estructuras estáticamente indeterminadas, y
para estimar el periodo de vibración, deben tenerse en cuenta los
efectos del agrietamiento en la determinación de la rigidez de los
elementos. Aunque los efectos de agrietamiento en la rigidez flexional,
varían a lo largo del elemento de acuerdo con las características del
diagrama de momentos, pueden adoptarse valores promedio de las
propiedades efectivas de las secciones. Estos valores promedios
deberán aplicarse a todas las secciones de los elementos prismáticos.
(2.2.2.1.,PR.II)
Los valores recomendados para vigas y columnas se muestran en las
Tablas 2-1;2-2 (PR.II), respectivamente.
(2.2.2.2.,PR.II)
En este ejemplo, los valores adoptados de los momentos de inercia
efectivos de la sección , para los elementos estructurales son los que
a continuación se detallan, en función de los momentos de inercia de la
sección bruta I :
eI
g
Vigas
)LoT ciones(sec I 40 ,0 I g e =
Columnas
)exteriores( I 60 ,0 I g )ext ( e =
)eriores(int I 80 ,0 I g (int)e =
La determinación de los momentos de inercia efectivos de vigas y
columnas se muestran en las Figs , respectivamente. Por otro lado,
de la se obtienen los anchos efectivos de las vigas con alas.
eI
6 y 5 .
4.Fig
Para la determinación de los momentos de inercia de las secciones T de
las vigas se ha empleado el factor " f " que se obtiene de las curvas de la
, en función de la relación " 7 .Fig " b entre el ancho de colaboración de
la losa " y el ancho del alma " " b " w b
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(2.2.4.,PR.II)
Fig. 4: ANCHOS EFECTIVOS DE VIGAS CON ALAS
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(2.2.2.2.,PR.II)
Fig. 5: DETERMINACIÓN DE MOMENTOS DE INERCIA
EFECTIVOS (Ie) DE VIGAS
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(2.2.2.2.,PR.II)
NOTA:
La numeración de columnas se incrementa en 100 unidades por nivel a partir del 1º
piso
Fig. 6: DETERMINACIÓN DE MOMENTOS DE INERCIA
EFECTIVOS (I e ) DE COLUMNAS
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Fig. 7: MOMENTOS DE INERCIA I g DE SECCIONES “T”
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1.2.2. Análisis estructural(1.3.,PR.II)
Además de lo establecido en los artículos 11.2 (P.I) y 11.4. (P.I), el
Proyecto de Reglamento (1.3.1. PR.II), establece que deberá adoptarse la
combinación más desfavorable de efectos correspondientes a las
siguientes alternativas:
(1.3.1.,PR.II)
S f Lf E 00 ,1D20 ,1 2 1
E 00 ,1D90 ,0 ±
donde representa las cargas permanentes debidas al peso de los
elementos estructurales y de los elementos que actúan en forma
permanente sobre la estructura;
D
E el efecto provocado por las
componentes horizontal y vertical de la acción sísmica; la sobrecarga
debida a la ocupación y a los equipos móviles y S la carga de nieve.
L
(1.3.2.,PR.II) Además, establece, que los efectos provocados por la acción sísmica
(1.3.2. PR.II), se determinarán de la siguiente forma:
V H E E E ±
Siendo la componente horizontal del efecto sísmico de acuerdo con
lo especificado en el Capítulo 14 de la Parte I “CONSTRUCCIONES EN
GENERAL”, tomando los valores de ductilidad global especificados en el
Proyecto de Reglamento, Parte II y E la componente vertical del efecto
sísmico que se determina según la expresión siguiente:
H E
V
d V Db20 ,0 E γ
(1.3.3.,PR.II) La estructura debe, además, verificarse con las combinaciones de
estados de cargas pertinentes que no incluyan la acción sísmica de
acuerdo con lo establecido en el artículo 9.2 del Reglamento CIRSOC
201. Las combinaciones de estados de cargas que no incluyen la acción
sísmica consideradas en este ejemplo son:
D40 ,1
L60 ,1D20 ,1
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Análisis Estructural
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Para el análisis estructural tridimensional del edificio del ejemplo, se
modeló la estructura (ver ) empleando el programa .1.Fig III STAAD
Se definieron 5 estados de cargas puros, es decir:
" D" sPermanenteCargas:I ESTADO
" L" sSobrecarga:II ESTADO
" X X / s:E " Horizontal Sismo:III ESTADO H
" Y Y / s:E " Horizontal Sismo:IV ESTADO H
" E " Vertical Sismo:V ESTADO V ↓
Se realizaron las siguientes hipótesis de combinaciones de estados de
cargas:
D40 ,1 )1
L60 ,1D20 ,1 )2
V E L50 ,0 D20 ,1 )3
V E D90 ,0 )4
H V E E L50 ,0 D20 ,1 )5 I
H V E E L50 ,0 D20 ,1 )6
H V E E D90 ,0 )7
H V E E D90 ,0 )8
H V E E L50 ,0 D20 ,1 )9
H V E E L50 ,0 D20 ,1 )10
H V E E D90 ,0 )11
H V E E D90 ,0 )12
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Análisis Estructural
Estos estados combinados se realizaron para cada una de las dos
direcciones principales del edificio, es decir : dir X-X y dir Y-Y.
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En ambas direcciones principales los estados combinados que
resultaron más desfavorables se indican a continuación:
Direcciones X-X e Y-Y (sismo izquierda)
H V E E L50 ,0 D20 ,1 )1(
H V E E D90 ,0 )2 (
Direcciones X-X e Y-Y (sismo derecha)
H V E E L50 ,0 D20 ,1 )3(
H V E E D90 ,0 )4(
1.2.2.a. Sección de diseño
Con el propósito de establecer la metodología utilizada para el
procedimiento de análisis y diseño de los diferentes elementos
estructurales del edificio empleando el “Diseño por Capacidad”, la
sección sombreada indicada en la es la que se diseñará. Como
puede observarse en la perspectiva, las vigas de los niveles
de los , y la , común a ambos pórticos,
en los niveles correspondientes, serán los elementos estructurales a
diseñar. En la Fig se indica la denominación de vigas y columnas de
los pórticos Y4 y X1.
8 .Fig
columna
º 10 y º 5 ;º 1
1 X y 4Y cos porti
9.
3delínea
En las se muestran para los pórticos Y4 y X1, los
diagramas de los momentos de flexión y esfuerzos de corte en vigas y
columnas obtenidos con el programa STAAD III, para el estado de
cargas sísmicas (sismo izquierda) solamente. Se ilustran sólo los
correspondientes a sismo izquierda, debido a la simetría de la estructura.
12 y 11,10 .Figs
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Análisis Estructural
Por otro lado, se muestran además, para los diferentes estados de
cargas puros y combinaciones de ellos, los diagramas de momentos de
flexión para las vigas de los niveles 1º; 5º y 10º, correspondientes a los
pórticos Y4 y X1. Debido a la simetría de la estructura, se ilustran sólo
las combinaciones considerando sismo izquierda.
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Fig. 8 : ELEMENTOS ESTRUCTURALES A DISEÑAR
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Análisis Estructural
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Fig. 9 : DENOMINACIÓN DE VIGAS Y COLUMNAS
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Fig. 10 : MOMENTOS Y CORTES SÍSMICOS
DE VIGAS A EJES DE COLUMNAS
(Sismo izquierda: H E )
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Fig. 11: MOMENTOS Y CORTES SÍSMICOS
DE COLUMNAS A EJES DE VIGAS
(Sismo izquierda: H E )
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Fig. 12: MOMENTOS Y CORTES SÍSMICOS
A EJES DE COLUMNAS Y VIGAS
(Sismo izquierda: H E )
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Análisis Estructural
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1.2.2.b. Mecanismo de colapso(2.1.1.,PR.II)
De acuerdo con principios ampliamente aceptados, con sólo muy pocas
excepciones, el mecanismo de colapso en estructuras de hormigón
armado debe basarse en la flexión como fuente de disipación de
energía. Por lo tanto, definitivamente deben suprimirse los mecanismos
asociados con deformaciones inelásticas por corte, transferencia de
esfuerzos por adherencia entre la armadura y el hormigón, e
inestabilidad de los elementos. El diseñador, por lo tanto, deberá elegir
la ubicación de las rótulas plásticas potenciales en vigas y columnas que
posibiliten la formación de un mecanismo de colapso cinemáticamente
admisible en el sistema estructural dado. El principio más importante en
esta selección es que, para una ductilidad global dada, las ductilidades
de curvatura asociadas en las rótulas plásticas permanezcan dentro de
límites admisibles. Estas consideraciones se muestran en la ,
donde se exhiben mecanismos de colapso deseables o aceptables, y
aquellos que deben evitarse. Se ha supuesto el mismo desplazamiento
último,
A.Fig
u , para todos los sistemas. Se conocen y se han aceptado las
innumerables ventajas de un mecanismo tipo “columna fuerte− viga débil”
en pórticos de varios pisos. Cuando se provee a las columnas con
suficiente resistencia, se puede evitar la formación de rótulas plásticas
en todos los niveles ubicados por encima del 2°, como se muestra en la
. Cuando las columnas se detallan adecuadamente para que
en sus extremos se formen rótulas plásticas, puede también aceptarse el
mecanismo de la Fig . Debe sin embargo recalcarse, que no debe
permitirse la posibilidad de formación simultánea de rótulas plásticas en
capitel y base de todas las columnas de un mismo piso, mecanismo decolapso local conocido con el nombre de “piso blando”, tal como se
muestra en la . Es evidente que, en este caso, las demandas
de ductilidad de curvatura pueden llegar a ser excesivas.
)a( . A.Fig
)b( . A.
)c ( . A.Fig
El mecanismo de colapso mostrado en la Fig , aunque puede
aceptarse, requiere que los extremos de las columnas se confinen
adecuadamente, de manera de conferirle a las secciones una capacidad
de rotación plástica importante. Más aún, los empalmes por
)b( . A.
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yuxtaposición de la armadura longitudinal, deben ubicarse en el centro
medio. Se sabe que la capacidad de los empalmes por yuxtaposición se
deteriora rápidamente bajo deformaciones cíclicas inelásticas, a menosque se provea una armadura transversal importante que provea la fuerza
de cierre necesaria. Otra razón para evitar ubicar empalmes por
yuxtaposición en zonas de formación potencial de rótulas plásticas,
aunque estén adecuadamente detallados, es la drástica reducción de la
longitud sobre la cual las barras pueden fluir.
Por lo tanto, para una rotación plástica dada, se desarrollarán en la
armadura longitudinal deformaciones de tracción mayores. El fenómeno
puede conducir a una concentración del daño en una longitud corta de la
columna y quizás aún a una fractura prematura de las barras.
El sistema ilustrado en la permite una reducción de la
armadura transversal en los extremos de las columnas por encima del
nivel 2 y la ubicación de los empalmes inmediatamente por encima de la
cara superior de la losa. Esta concesión se justifica porque no se espera
la formación de rótulas plásticas con demandas de ductilidad
importantes en dichas columnas.
)a( . A.Fig
Cuando las columnas exteriores de un pórtico, que absorben las
solicitaciones transmitidas por sólo una viga, se diseñan lo
suficientemente resistentes como para asegurar que no se formará un
mecanismo tipo “piso blando”, se acepta la formación simultánea de
capitel y base de todas las columnas interiores si todas las zonas de
formación potencial de las rótulas plásticas en estas columnas se
detallan adecuadamente.
Se aceptarán pórticos con mecanismos tipo “piso blando” solamente
cuando la ductilidad global asignada sea limitada. Más aún, para una
ductilidad global supuesta, será necesario evaluar las demandas de
ductilidad locales en los extremos de las columnas del “ piso blando”,
siendo posible que las mismas tengan que detallarse con los
requerimientos exigidos para elementos con ductilidad completa, aunque
la estructura en su conjunto responda y haya sido diseñada con
ductilidad limitada. La estructura mostrada en la Fig es un ejemplo )e( . A.
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que ilustra la necesidad de evaluar las demandas de ductilidad locales
en función de la ductilidad global asociada con el desplazamiento u .
le
Cuando se utilicen vigas de grandes luces, los requerimientos derivados
de las cargas gravitatorias pueden ser más severos que los asociados con
las demandas sísmicas. En estos casos, puede ser difícil o aun irracional
diseñar las columnas interiores con resistencias mayores que las vigas.
Como se muestra en la , la prevención de la formación de un
“piso blando” se asigna a las columnas exteriores. Usualmente la
ductilidad global de este tipo de estructuras debe ser limitada.
)f ( . A.Fig
Cuando se eligen algunos de los mecanismos de colapso admisiblesmostrados en la Fig , resulta evidente cuales son los elementos que
deben permanecer elásticos de acuerdo con el diseño por capacidad.
Todo lo que se necesita es evaluar la sobrerresistencia flexional de las
rótulas plásticas seleccionadas, de acuerdo a cómo se las detalle y se
construya. Las solicitaciones resultantes debidas al desarrollo de la
ductilidad, conducen a las solicitaciones a utilizar para el diseño de los
elementos o zonas que deben permanecer elásticas.
. A.
V eV p
V eV p V p V p
∆u
∆u ∆u
∆u∆u∆u
1
2
3
4
5
6
7
(a) Deseable (b) Aceptable (c) Debe evitarse (d) Aceptab
(e) Aceptable (f) Aceptable con limitaciones
Fig. A: Mecanismo de colapso en edificios aporticados de varios pisos
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El mecanismo de colapso adoptado para el ejemplo es el ilustrado en la
, es decir, un mecanismo deseable basado en la flexión como
fuente de disipación de energía. En la medida que sea posible esconveniente adoptar este mecanismo ya que como se mencionó
anteriormente la disipación de energía se concentra en los extremos de
las vigas, disminuyendo la probabilidad de rótulas plásticas en columnas
por encima del segundo nivel. Este mecanismo permite que todos los
elementos estructurales (vigas), contribuyan a disipar la energía
introducida por el terremoto, sin concentraciones puntuales en algunas
partes de la construcción.
B.Fig
Fig. B: Mecanismo de colapso adoptado
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1.2.2.c. Verificación de las dimensiones de vigas y columnas(2.2.,PR.II)
Es importante que se establezca alguna relación entre la altura, ancho y
luz libre de los elementos, particularmente si se espera que el elemento
exhiba una respuesta dúctil ante el terremoto de diseño. Si el elemento
es demasiado esbelto, puede ocurrir el pandeo lateral del borde
comprimido. Si el elemento es demasiado robusto (poco esbelto), puede
ser difícil controlar la degradación de rigidez y resistencia que resulta de
los efectos del corte.
(2.3.,PR.II)
(2.2.1.1.,PR.II) 1.2.2.c.1. Vigas
Las dimensiones de las vigas de los diferentes niveles se indican en la
, y las longitudes de las mismas se obtienen de la , es decir:3.Fig 2.Fig
Niveles 1º a 4º
400mmbw =
800mmhb =
le)desfavorabmás(long.5650mm850)mm- (6500 Ln =
25 14,1400mm
5650mm
b
L
w
n< verifica
100 28,3mm400
800)mm x (5650
b
hL2 2
2
2 w
bn< verifica
Niveles 5º a 7º
350mmbw =
700mmhb =
le)desfavorabmás(long.5700mm800)mm- (6500 Ln =
25 16,3350mm
5700mmbL
w
n<
verifica
100 32,6 mm350
700)mm x (5700
b
hL2 2
2
2
w
bn<
verifica
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Limitaciones Dimensionales
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Niveles 8º a 10º
300mmbw =
600mmhb =
le)desfavorabmás(long.5850mm650)mm- (6500 Ln =
25 19,5 300mm
5850mm
b
L
w
n<
verifica
100 39,0 mm300
600)mm x (5850
b
hL2 2
2
2 w
bn<
verifica
(2.2.1.3.,PR.II) Por otro lado, para las vigas de los diferentes niveles se verifica que:
200mmbw > verifica
1.2.2.c.2. Columnas(2.3.1.1.,PR.II)
Las dimensiones de las columnas de los diferentes niveles se indican en
la Fig , y las alturas de las mismas se obtienen de la , es decir:3. 2 .Fig
Nivel 1º
a) Columnas perimetrales
750mmbc =
750mmhc =
3700mm800)mm- (4500 Ln =
25 4,9750mm
3700mm b
L
c n
<
verifica
100 4,9mm750
750)mm x (3700
b
hL2 2
2
2 c
c n< verifica
b) Columnas interiores
850mmbc =
850mmhc =
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Limitaciones Dimensionales
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3700mm800)mm- (4500 Ln =
25 4,4850mm
3700mm
b
L
c
n< verifica
100 4,4mm850
850)mm x (3700
b
hL2 2
2
2 c
c n< verifica
c) Columnas interiores centrales
950mmbc =
950mmhc =
3700mm800)mm- (4500 Ln =
25 3,9950mm
3700mm
b
L
c
n<
verifica
100 3,9mm950
950)mm x (3700
b
hL2 2
2
2 c
c n<
verifica
Niveles 2º a 4º
a) Columnas perimetrales
750mmbc =
750mmhc =
2400mm800)mm- (3200 Ln =
25 3,2 750mm
2400mm
b
L
c
n< verifica
100 3,2 mm750
750)mm x (2400
b
hL2 2
2
2 c
c n< verifica
b) Columnas interiores
850mmbc =
850mmhc =
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Limitaciones Dimensionales
2400mm800)mm- (3200 Ln =
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25 2,8850mm
2400mm
b
L
c
n<
verifica
100 2,8mm850
850)mm x (2400
b
hL2 2
2
2 c
c n< verifica
c) Columnas interiores centrales
950mmbc =
950mmhc =
2400mm800)mm- (3200 Ln =
25 2,5 950mm
2400mm
b
L
c
n<
verifica
100 2,5 mm950
950)mm x (2400
b
hL2 2
2
2 c
c n< verifica
Niveles 5º a 7º
a) Columnas perimetrales
700mmbc =
700mmhc =
2400mm700)mm- (3100 Ln =
25 3,4700mm
2400mm
b
L
c
n< verifica
100 3,4mm700
700)mm x (2400 b
hL2 2
2 2
c
c n< verifica
b) Columnas interiores
800mmbc =
800mmhc =
2400mm700)mm- (3100 Ln =
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Limitaciones Dimensionales
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25 3,0 800mm
2400mm
b
L
c
n<
verifica
100 3,0 mm800
800)mm x (2400
b
hL2 2
2
2 c
c n< verifica
c) Columnas interiores centrales
850mmbc =
850mmhc =
2400mm700)mm- (3100 Ln =
25 2,8850mm
2400mm
b
L
c
n<
verifica
100 2,8mm850
850)mm x (2400
b
hL2 2
2
2 c
c n< verifica
Niveles 8º a 10º
a) Columnas perimetrales
550mmbc =
550mmhc =
2400mm600)mm- (3000 Ln =
25 4,4550mm
2400mm
b
L
c
n< verifica
100 4,4mm550
550)mm x (2400 b
hL2 2
2 2
c
c n< verifica
b) Columnas interiores
650mmbc =
650mmhc =
2400mm600)mm- (3000 Ln =
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Limitaciones Dimensionales
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25 3,7 650mm
2400mm
b
L
c
n< verifica
100 3,7 mm650
650)mm x (2400
b
hL2 2
2
2 c
c n< verifica
c) Columnas interiores centrales
700mmbc =
700mmhc =
2400mm600)mm- (3000 Ln =
25 3,4700mm
2400mm
b
L
c
n< verifica
100 3,4mm700
700)mm x (2400
b
hL2 2
2
2 c
c n< verifica
(2.3.1.3.,PR.II) Por otro lado, para las columnas de los distintos niveles se verifica que:
200mmhb c c >=
verifica
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1.3. REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS EN VIGAS(2.2.1.,PR.II)
“La redistribución de momentos de flexión conduce a la obtención de una mejor distribución de
resistencias a lo largo de las vigas”.
Los propósitos principales de la redistribución de momentos son los
siguientes:
Reducir el máximo momento absoluto, usualmente negativo y
compensarlo incrementando los momentos, usualmente positivos, en las
secciones no críticas. Cuando sea posible, el ajuste debe hacerse de
manera tal que los momentos de diseño negativos y positivos en las
secciones críticas tiendan a la igualdad. Esto conducirá a unadisposición simple y a menudo simétrica de las armaduras longitudinales
de flexión en estas secciones.
1. Igualar los requerimientos de momentos críticos para las
secciones de vigas ubicadas en las caras opuestas de las
columnas interiores, resultantes de la reversión de la dirección de
las fuerzas sísmicas. Esto permitirá no terminar ni anclar las
armaduras longitudinales en un nudo interno.
2. Utilizar la capacidad de momento positiva mínima requerida por el
Reglamento, cuando ésta exceda las demandas derivadas de un
análisis elástico.
3. Reducir las demandas de momento en las columnas críticas,
particularmente aquellas sujetas a pequeñas compresiones o
tracciones axiales. Esto es necesario, a veces, para evitar el uso
de armadura longitudinal excesiva en las columnas.
Los puntos principales a considerar son:(2.2.3.3.(a);(b), PR.II)
A) Se debe mantener el equilibrio para las acciones de las
cargas gravitatorias y sísmicas.
B) Los momentos de diseño no deben reducirse por debajo
del 70% de los valores obtenidos del análisis elástico para
cualquier combinación de estados de cargas.
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Vigas
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C) El momento de flexión redistribuido no debe exceder el
30% del máximo absoluto obtenido del análisis elástico
para cualquier combinación de estados de cargas.
La redistribución de momentos de flexión está asociada con la formación
de dos rótulas plásticas en cada viga.
El procedimiento de redistribución de momentos de flexión de vigas que
se desarrolla a continuación, está basado en la igualdad de los
momentos superiores e inferiores a caras de columnas. El mismo se
resume en planillas que corresponden a las vigas de un nivel
determinado de la estructura, para el estado de carga considerado.
Esta metodología no necesariamente generará un aprovechamiento
óptimo de las armaduras longitudinales para todas las situaciones
consideradas. Los estados combinados que involucran sólo las cargas
gravitatorias, en general, dependiendo de la zona sísmica de que se
trate, podrán o no ser críticos. En este caso, por tratarse de un edificio
ubicado en zona sísmica 4, con luces de vigas normales (no más de 7 m
de longitud), el diseño de la estructura aporticada está regido por los
estados que consideran combinaciones de las cargas gravitatorias
mayoradas y el efecto sísmico. Posteriormente, la estructura con la
capacidad flexional provista por los estados de diseño que involucran las
acciones sísmicas, debe verificarse con los estados de cargas
gravitatorias puros.
Existen otras técnicas que pueden consultarse en la referencia
bibliográfica 3.
Cada planilla de “ redistribución de momentos de flexión de vigas” se
identifica con la letra R , el número que sigue indica el nivel al que
pertenecen las vigas y el siguiente, el estado de cargas considerado. Por
ejemplo, R1.1 corresponde a las vigas del nivel 1, del pórtico
considerado (X1 ó Y4) y al estado de cargas 1 (ver página 29).
En ellas se identifican las vigas, las columnas con su ancho en [m], el
nivel y el pórtico al que corresponden, el estado de cargas gravitatorias
mayoradas, el estado de cargas sísmicas en la dirección considerada y
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el estado combinado resultante. Cada planilla de redistribución está
asociada a una “planilla de cálculos auxiliares”.
El procedimiento a emplear se detallará, en general, para las vigas del
nivel 1, pórtico Y4, y en particular para la viga 148 de ese nivel (ver planilla
R1.1 y planilla de cálculos auxiliares correspondiente). El mismo procedimiento se
utiliza para las vigas de los niveles 5 y 10, correspondientes a los
pórticos Y4 y X1, que puede consultarse en el Anexo 1.
Los momentos de flexión obtenidos del análisis elástico ( referidos a los
ejes centrales de las columnas) de las vigas de los niveles 1, 5 y 10 para
diferentes estados y combinaciones de cargas correspondientes a los
pórticos Y4 y X1, que deben consultarse, se ilustran en las figuras de
las páginas 37 a 53.
Las notas (a ÷ j) que a continuación se detallan, indican los pasos
necesarios para la realización de la redistribución:
(a) Se muestra para cada viga los valores de los momentos de flexión
referidos a los apoyos A y B, correspondientes al estado considerado
de cargas gravitatorias mayoradas ( )E L5 ,0 D2 ,1 V .
(b) Se indica para cada viga en ambos apoyos los valores de los
momentos de flexión correspondientes al estado de cargas sísmicas
. En esta línea se muestra además, la suma de los momentos
sísmicos (valores últimos) en la columna final de la planilla. Para
pórticos regulares donde los puntos de inflexión en las columnas
para un piso en particular se encuentran aproximadamente a la
misma altura, la suma de los momentos extremos de vigas son proporcionales al esfuerzo de corte de piso. Este valor debe
mantenerse constante en todo el proceso de redistribución, para
prevenir una pérdida del corte sísmico de piso.
)E ( H →
(c) Se muestra para cada viga los valores de los momentos de flexión
referidos a los apoyos A y B, correspondientes al estado combinado
de cargas gravitatorias mayoradas y sísmicas, obtenidos del análisis
elástico, Fig. 13(a).
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(d) Se indica la mayor disminución permitida del valor máximo absoluto
de los momentos de flexión correspondientes a cada viga. La
redistribución de momentos, será tal que no se reduzca más del 30%el máximo momento de flexión de la viga considerada, para cualquier
estado de carga. Los valores límites son:
(2.2.3.3(a), PR.II)
kNm1,151kNm8 ,503%30 148)(Vigas =
kNm7 ,165 kNm2 ,552 %30 149)(Vigas =
kNm2 ,141kNm5 ,470 %30 150)(Vigas =
kNm5 ,141kNm7 ,471%30 151)(Vigas=
kNm7 ,160 kNm7 ,535 %30 152)(Vigas =
kNm8 ,152 kNm2 ,509%30 153)(Vigas =
(e) Se indica la igualdad (promedio) de los momentos )( M y )( M − a
ejes de columnas, , es decir: )b( 13.Fig
kNm7 ,392 )1,437 2 ,4692 ,2835 ,278 7 ,4613,426 (
6
1M )(
=
kNm2 ,507 )2 ,5097 ,535 7 ,4715 ,470 2 ,552 8 ,503( 6
1M )(
=
La suma de los momentos de flexión (última columna de la planilla)
se mantiene constante.
(f) Se muestra para ambos extremos de las vigas, los valores de los
momentos de flexión referidos a las caras de las columnas
correspondientes. Estos, se pueden obtener gráficamente o mediantecálculos analíticos empleando los valores de los momentos a ejes de
columnas. Es evidente que los valores obtenidos mediante cualquier
procedimiento gráfico, más allá de sus aproximaciones, debe arrojar
valores similares a los resultantes del procedimiento analítico.
Es necesario la determinación de los momentos a las caras de las
columnas ya que allí es donde se ha supuesto, en el mecanismo de
colapso adoptado, se producirán las rótulas plásticas.
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Fig. 13: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS DE FLEXIÓN
ESTADO DE CARGA: (1.2 D + 0.5 L + Ev + H E )
[Sismo izquierda - Vigas Nivel 1]
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El procedimiento analítico empleado se detalla en la Fig , para la
y el estado de cargas
14.
148 V )E E L5 ,0 D2 ,1( H V . (Consultar planilla de
cálculos auxiliares para la V148 – Pórtico Y4).
La configuración resultante de los momentos de flexión de las vigas
se determina por superposición de efectos, es decir, considerando
dos vigas simplemente apoyadas, una sometida a momentos en sus
extremos y la otra sujeta a la carga gravitatoria operante .
Ambos casos corresponden a un estado de carga determinado.
) A )B
Esfuerzos de corte a las caras de las columnas
El esfuerzo de corte a ejes de columnas, se obtiene:
SS BC e V V V ±
donde:
kN 0 ,200 V BC = [(esfuerzo de corte a ejes de columnas, caso A) ]
kN 4,53V SS ± [(esfuerzo de corte a ejes de columnas, caso B) ]
Los esfuerzos de corte resultantes a los ejes de las columnas C y
resultan:
3
8 C
kN 6 ,146 kN 4,53kN 200 V eC 3
=
kN 4,253kN 4,53kN 200 V eC 8
=
• El esfuerzo de corte a la cara de la columna C se obtiene como:3
2
hq V V 3
33
C eC
c C
2
m75 ,0 m / kN 7 ,23kN 6 ,146 V c
3C ×
kN 5 ,155 V c 3C =
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Fig. 14: CONSTRUCCIÓN DE DIAGRAMAS DE MOMENTOS
DE FLEXIÓN Y ESFUERZOS DE CORTE
(Viga 148)
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• El esfuerzo de corte a la cara de la columna C resulta, entonces:8
2
h
q V V 8
8 8
C eC
c C
−
2
m85 ,0 m / kN 7 ,23kN 4,253V c
C 8 ×
kN 3,243V c C 8
=
Momentos de flexión a las caras de las columnas
El momento de flexión a la cara de la columna C [ caso A) ], resulta:3
2
hV M M 3
3
C BC C
c AC −
2
m75 ,0 kN 0 ,200 kNm7 ,392 M c
AC ×
kNm7 ,317 M c AC =
El momento de flexión a la cara de la columna C [ caso B) ], resulta:3
2 C C ec
AS 2
h
2
q
2
h
2
l q M 33
−
2 c AS 2
m75 ,0
2
m / kN 7 ,23
2
m75 ,0
2
m50 ,4m / kN 7 ,23M
×
kNm3,18 M c AS =
• El momento de flexión resultante a la cara de la columna C ,
, se obtiene como:
3
)b( 13.Fig
c AS
c AC
c C
M M M 3
kNm3,18 kNm7 ,317 M c C 3
kNm0 ,336 M c C 3
=
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Operando de igual modo, se obtiene el momento de flexión a la cara
de la columna C :8
El momento de flexión a la cara de la columna C [ caso A) ], resulta:8
2
hV M M 8 C
BC 8 C c BC −
2
m85 ,0 kN 0 ,200 kNm2 ,507 M c
BC ×
kNm2 ,422 M c BC =
El momento de flexión a la cara de la columna C [ caso B) ] resulta:8
2 8 C 8 C ec
BS 2
h
2
q
2
h
2
l q M
−
2 c BS 2
m85 ,0
2
m / kN 7 ,23
2
m85 ,0
2
m50 ,4m / kN 7 ,23M
×
kNm5 ,20 M c BS =
• El momento de flexión resultante a la cara de la columna C ,
, se obtiene como:
8
)b( 13.Fig
c BS
c BC
c 8 C M M M −
kNm5 ,20 kNm2 ,422 M c 8 C −
kNm7 ,401M c 8 C =
El procedimiento empleado se realiza para todas las vigas que
componen ese nivel del pórtico, y para los diferentes estados de
cargas considerados.
(g) Se indica para cada viga la igualdad de los momentos )( M − y )( a
las caras de columnas, obtenidos mediante:
kNm8 ,368 2
kNm )7 ,4010 ,336 ( :V148 promedioValor =
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kNm9,358 2
kNm )5 ,3892 ,328 ( :V149 promedioValor =
kNm2 ,3842
kNm )4,4010 ,367 ( :V150 promedioValor =
kNm2 ,3842
kNm )4,4010 ,367 ( :V151 promedioValor =
kNm0 ,3612
kNm )7 ,4014,320 ( :V152 promedioValor =
kNm0 ,3712
kNm )8 ,4132 ,328 ( :V153 promedioValor =
(h) Puede observarse que los valores promedios de los momentos a las
caras de columnas son distintos para cada viga debido a las
diferencias de luces y anchos de columnas. Como el objetivo de la
redistribución es igualar los valores de los momentos de flexión a las
caras de las columnas, de manera que la cantidad y disposición de
armaduras longitudinales se aproxime al óptimo, se procede a sumar
los valores promedios de cada viga y se los divide en el número de
vanos correspondientes, Fig , es decir: )c ( 13.
kNm3,371kNm )0 ,3710 ,3612 ,3842 ,3849,358 8 ,368 ( 6
1=
(i) Para obtener los momentos de flexión resultantes a ejes de columnas
(línea 9), la diferencia entre el valor promedio obtenido ( con
los correspondientes valores de la línea 6 para cada apoyo, debe
sumarse y restarse a los valores de la línea 5 , es decir, para la V
resulta:
)kNm3,371
148
kNm3,35 kNm )0 ,336 3,371( :Diferencia =
kNm4,30 kNm )7 ,4013,371( :Diferencia =
Momentos a ejes, Fig.13(c):
kNm0 ,428 kNm )3,35 7 ,392 ( =
kNm9,476 kNm )4,30 2 ,507 ( =
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Se verifica que el equilibrio se mantiene, ya que la sumatoria de los
momentos resultantes a ejes de columnas permanece invariable
(última columna de la planilla).
(j) Se indican los valores correspondientes a la reducción de momentos
realizada, los que no deben superar los obtenidos para cada viga en
la línea 4.
La verificación se efectúa restando el máximo valor para cada viga
de la línea 9, con el máximo de la línea 3. Para el caso de la V
resulta:
148
kNm1,151kNm9,26 kNm )9,476 8 ,503( <
Las planillas de redistribución de momentos de flexión y planillas de cálculos auxiliares para las
vigas de los niveles 5 y 10 correspondientes a los pórticos Y4 y X1, para los diferentes estados
de cargas considerados, se pueden consultar en el Anexo 1.
1.3.1. Comentarios:
En el caso particular de este ejemplo la posición de las rótulas plásticas
se han previsto que ocurran en las caras de las columnas (ver pag.69).
(2.2.5., PR.II) Si la sección crítica de la zona de formación potencial de rótula plástica
se ubica a una distancia igual a de las caras de las columnas, el
estructuralista debe considerar el aumento de la demanda de ductilidad
local y detallar en consecuencia.
bh2
Es importante destacar, que en aquellas situaciones donde el diseño
está gobernado por las acciones debidas a las cargas gravitatorias, es
muy posible que las rótulas plásticas se produzcan lejos de las caras de
las columnas. En estos casos, el diseñador puede aceptar esta
ubicación de las rótulas plásticas o rediseñarlas, ubicándolas en lugares
más adecuados a la resistencia flexional provista a lo largo de la viga,
utilizando para ello especiales detalles de las armaduras longitudinales y
transversales.
Nota: Para el caso de las vigas del nivel 10 (Anexo I) la redistribución no tiene mayor
sentido, ya que las dimensiones de estas requieren una armadura mínima mucho mayor
que la que resulta por cálculo, luego de efectuar la redistribución.
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1.4. DISEÑO FLEXIONAL DE VIGAS(2.2., PR.II)
Como se observa en el diagrama de redistribución de momentos de
flexión de la , es obvio que las zonas de localización de las rótulas
plásticas de vigas se ubican en las caras de las columnas, denominadas
“secciones críticas”.
13.Fig
El mínimo recubrimiento de los estribos es de (ver pág.6).
Asumiendo que el diámetro de los estribos que se emplearán es de
, el recubrimiento mínimo de la armadura longitudinal será:
mm20
mm10
40mmadoptasemm30 mm )10 20 ( ⇒
Admitiendo una configuración de las armaduras longitudinales superior e
inferior de las vigas, y considerando que el diámetro máximo a emplear
es de , la distancia d del baricentro de la armadura inferior de
tracción a la fibra extrema de compresión del hormigón , resulta:
mm20
)I .( Fig
(1.2.1., PR.II)
(1.2.2., PR.II)
Fig.(I) VALORES ADOPTADOS PARA EL DISEÑO FLEXIONAL DE VIGAS
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mm750 2
20 40 800 d =
La distancia d de la fibra extrema de compresión del hormigón albaricentro de la armadura longitudinal superior de las vigas,
considerando el espesor de recubrimiento mínimo de las armaduras
longitudinales de las losas, se obtiene:
'
mm50 2
20 40 ' d =
La separación mínima entre las barras longitudinales superiores e
inferiores de las vigas debe ser mayor que o d (diámetro de las
barras longitudinales).
mm25 b
(2.2.3.1., PR.II) La capacidad de momento nM de la sección de la viga en la zona de
formación potencial de rótulas plásticas, puede calcularse en forma
simplificada del siguiente modo:
)' d d ( f AM y sn −
φ
donde:
(1.6., PR.II) a)resistenci dereduccióndefactor ( 9,0
al)longitudinarmaduraladedaespecificafluenciade(tensión420MPaf y =
2 s mmvigaseninferior al longitudinarmadura: A
Alternativamente nM , puede calcularse para una viga simplemente
armada, con armadura longitudinal de tracción solamente.
De la misma manera, este procedimiento puede emplearse para el
cálculo de los momentos de sobrerresistencia flexional M , en el diseño
por capacidad.
ob
Las planillas referidas a la determinación de la capacidad flexional real de
vigas a caras de columnas, muestran los momentos )( c
)( c M ;M − provenientes
de la redistribución, las secciones necesarias de armaduras
longitudinales , su integración, las capacidades flexionales dess ' A; A
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diseño y las capacidades flexionales nominales o reales(-)n
)( n M ;M φ
)( n
)( n M ;M − , de las vigas correspondientes a los niveles 1, 5 y 10 de los
pórticos Y4 y X1.
148
s A =
s A =
Integració
( nM φ
M ( n
φ
s' A =
s' A =
Integració
( nM −φ
M ( n−
φ
Cada planilla se identifica con la letra , el número que sigue indica el
nivel al que pertenecen las vigas y el siguiente, el estado de carga
considerado. Por ejemplo, C corresponde a las vigas del nivel 1, del
pórtico considerado (X1 ó Y4) y al estado de cargas 1 (ver página 79)
C
1.1
Para la V del pórtico Y4 resulta: )1.1C Planilla(
• Armadura inferior:
3100 mm )50 750 ( MPa420 9,0
kNm3,371×
−
2 mm1403
2 mm1458 real s A )16 bd 120 bd 4( :n =
Por lo tanto:
3
2 )
100
mm )50 750 ( MPa420 mm1458 9,0 −
=
kNm7 ,385 )=
• Armadura superior:
3100 mm )50 750 ( MPa420 9,0
kNm3,371×
−
2 mm1403
2 mm1458 real s A )16 bd 120 bd 4( :n =
Por lo tanto:
3
2 )
100
mm )50 750 ( MPa420 mm1458 9,0 −
=
kNm7 ,385 )=
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Las capacidades flexionales nominales o reales a las caras de las
columnas resultan:
kNm6 ,428 9,0 kNm7 ,385 M )(
n =
kNm6 ,428 9,0
kNm7 ,385 M )(
n =
Conocidos los momentos de flexión nominales de las vigas
a las caras de las columnas para diferentes combinaciones de cargas,
un procedimiento gráfico sencillo para la determinación de los diagramas
envolventes, consiste en graficar el diagrama de los momentos de
flexión de las vigas (como simplemente apoyadas) para los estados de
cargas gravitatorias mayoradas y luego trazar una recta que una los
valores de los momentos de flexión nominales obtenidos en las caras de
las columnas
)( n
)( n M ;M −
)( n
)( n M ;M .
Este procedimiento se realiza para sismo izquierda y sismo derecha. De
esta manera se obtienen los diagramas envolventes de momentos de
flexión de cargas gravitatorias y sísmicas. Estos diagramas envolventes
para sismo izquierda y sismo derecha tienen como líneas de referencia a
las curvas dadas por los estados de cargas gravitatorias mayoradas:
V V E D9,0 ;E L5 ,0 D2 ,1 − .
A continuación, puede obtenerse el mismo diagrama envolvente pero
referido al eje longitudinal de las vigas, es decir, midiendo en cada punto
del diagrama envolvente anterior el valor del momento de flexión M y
proyectarlo a partir del eje de las vigas.
n
De esta manera, se obtienen los diagramas envolventes de los estados
combinados de cargas gravitatorias mayoradas y cargas sísmicas (sismo
izquierda y sismo derecha).
Para mayor claridad, el procedimiento se desarrolla para las vigas del
nivel 1 del pórtico Y4.
La Figura , muestra los diagramas de momentos de flexión (como vigas
simplemente apoyadas) para los estados de cargas gravitatorias
C
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mayoradas que posteriormente deberán combinarse con los estados de
cargas sísmicas, es decir:
)E D9,0 (
)E L5 ,0 D2 ,1(
V
V
−
En estos diagramas se indican los valores de los momentos de flexión
obtenidos en las caras de las columnas (ver ,cálculos
auxiliares).
1.1C planilla
La Figura , muestra el diagrama envolvente (sismo izquierda )1( D H E ) de
momentos de flexión nominales (empleando los diagramas de cargas
gravitatorias mayoradas como líneas de referencia) obtenidos mediante
la unión con una recta de los valores de los momentos nominales
en correspondencia con las caras de las columnas, hasta
interceptar los ejes de las mismas.
)( n
) M y −
( nM
La , muestra el mismo diagrama envolvente representado en
la , pero referido al eje longitudinal de las vigas. Este se
determina graficando a partir del eje longitudinal de las vigas el valor del
momento de flexión para cada punto obtenido en el diagrama envolvente
de la .
)2 ( DFigura
)1( DFigura
( DFigura )1
Procediendo de igual modo, las Figuras muestran el diagrama
envolvente para sismo derecha
)2 ( E y )1( E
H E .
Por último, la Figura , muestra el diagrama envolvente de los momentos
de flexión nominales, referidos al eje longitudinal de las vigas, para los
estados de cargas combinados:
F
)E E D9,0 ( ; )E E L5 ,0 D2 ,1( :izquierdaSismo H V H V
)E E D9,0 ( ; )E E L5 ,0 D2 ,1( :derechaSismo H V H V −
En las figuras, se indican en correspondencia con las caras de las
columnas los valores de los momentos de flexión nominales
de las vigas. )( n
)( n M ;M −
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(2.2.4.2., PR.II) Es importante señalar que para las vigas de sección T y L construidas
íntegramente con las losas, las armaduras longitudinales de éstas
últimas, paralelas al eje de las vigas e incluidas en el ancho efectivo,deben considerarse para el cálculo de los momentos de
sobrerresistencia M o )( b− .
Se puede admitir que la sección de armadura de las losas incluidas en el
ancho de colaboración de las mismas contribuye a absorber el )( nM −φ
que solicita a las vigas, siempre que al menos el 75% de la armadura
longitudinal de estas pase a través del núcleo de la columna. Esto no ha
sido considerado, pues es conservativo para el diseño posterior de lascolumnas. Por ello, las secciones de armaduras de las losas dispuestas
según se indicó, deberán tenerse en cuenta en el cálculo de los
momentos de sobrerresistencia o )( bM − de las vigas.
1.4.1. Cuantía mínima en la zona de formación potencial de rótulas
plásticas
(2.2.6.(c)., PR.II)
En cualquier sección de la viga la cuantía de la armadura traccionada
mín , calculada usando el ancho del alma b , no será menor que:w
y
c mín f 4
' f =
donde:
MPa25 ' f c =
MPa420 f y =
MPa420 4
MPa25 mín
×
0030 ,0 mín =
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1.4.2. Cuantía máxima en la zona de formación potencial de rótulas
plásticas
(2.2.6.(a)., PR.II)
En cualquier sección de la viga, la cuantía de la armadura traccionada,
no deberá ser mayor que el menor de los siguientes valores:
y
c máx f 6
10 ' f =
MPa420 6
10 MPa25 máx
×
=
0139,0 máx =
Por otro lado, el otro límite es 025 ,0 máx = .
Para las vigas del nivel 1, del pórtico Y4, la cuantía ρ resulta:
d b
A
w
s=
mm )750 400 (
mm1458 2
×
00486 ,0
Puede observarse, que la cuantía ρ verifica ambos límites, es decir:
0139,0 00486 ,0 0030 ,0 máx mín =
ρ
En la planilla Ct se indican las cuantías para las vigas del nivel 1 del
pórticos Y4, para el resto de las vigas ver Anexo 1.
1.
(2.3.3., PR.II) 1.4.3. Sobrerresistencia flexional de vigas
Los principios del diseño por capacidad para estructuras dúctiles requiere
determinar con precisión la diferencia existente entre la tensión de fluencia
del acero especificada y la real, como así también el aumento de la
resistencia, provocada por el proceso de endurecimiento del acero para
elevadas demandas inelásticas de la estructura.
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Vigas
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Para los aceros permitidos en el Reglamento, se especifica un factor de
sobrerresistencia o igual a 1,4.
El factor de sobrerresistencia flexional de vigas se calcula como:ob(2.3.3., PR.II)
∑
∑
∑
∑
=
E
no
E
oeo
b M
M
M
M λ
φ
donde:
oeM
M ( oe
es la capacidad resistente flexional de una viga referida al eje de la columna
, M es el momento de flexión de la viga producido exclusiva-
mente por la acción sísmica horizontal y es el momento nominal de la
sección de la viga.
)M no E
nM
El símbolo Σ se extiende a las dos vigas adyacentes que concurren a un
nudo interno, o a una sola viga en el caso de un nudo externo.
Los momentos M y M se refieren a la sección de la viga en
correspondencia con el eje de la columna y no a la sección crítica (cara
de columna).
oe E
Los momentos de flexión de vigas producidos exclusivamente por la
acción sísmica , se pueden obtener, para los distintos niveles, de la
línea 2 de las planillas de redistribución de momentos.
E M
Se necesita determinar el factor en cada piso al eje de cada columna
independientemente para ambas direcciones de la acción sísmica
(izquierda y derecha). Este factor posibilita considerar el momento total
impartido a las columnas por la acción combinada del sismo con la carga
gravitatoria.
ob
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A causa de que el factor de sobrerresistencia del acero se toma igual a
1,40 y el factor de reducción de resistencia en flexión para vigas
90 ,0 , el factor de sobrerresistencia para una viga diseñada para que
cubra “exactamente” la demanda combinada de acción sísmica y
gravitatoria sería:
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56 ,19,0
4,1ob =
Sin embargo a causa de la redistribución de momentos ue puede
emplearse y por la disponibilidad de diámetros normalizados, puede
ser mayor o menor que 1,56.
ob
Para asegurar que la resistencia flexional de una viga en un nivel
particular de la estructura no sea menor que el factor de
sobrerresistencia flexional promedio de estas para el nivel
considerado, , necesariamente debe ser mayor o igual que:
os
ob
56 ,19,0
4,1oob =
φ
λ
φ
1.4.4. Sobrerresistencia flexional a ejes de columnas(2.3.3., PR.II)
Para la determinación de los factores de sobrerresistencia de las
vigas, es necesario calcular la sobrerresistencia flexional de las mismas
a ejes de columnas.
ob
Las planillas de ”sobrerresistencia flexional de vigas ( )o( e
o )( e M y M ) a ejes de
columnas” se identifican con la letra S , el número que sigue indica el nivel
al que pertenecen las vigas y el siguiente, el estado de cargas
considerado. Por ejemplo, corresponde a las vigas del nivel 1, del
pórtico considerado (X1 ó Y4) y al estado de cargas 1 (ver página 29).
1.1S
Las planillas S , utilizadas para la determinación de las capacidades
flexionales a ejes de columnas, correspondientes a las vigas del nivel 1,del pórtico Y4, para los estados de cargas considerados, resumen las
capacidades flexionales reales a las caras de las columnas
.(-)n
)( n M y M )1C (Planillas
Se indica también, la capacidad flexional real M provista por las
secciones de armaduras de las losas, las que se determinan empleando
el ancho de colaboración " correspondiente y considerando
)( nl −
4.Fig ( " b )
(2.2.4.2., PR.II)
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que están armadas con un 1 , en ambas
direcciones
420 ADN ;mm150 / 8 d c b
m
2 mm
)'
3100
mm )50 750 ( MPa420 −
m50 ,6 l x ny =
2 mm
De la Fig , para las vigas de sección “T” , de los niveles 1º a 4º, para
luces de vigas resulta un ancho de colaboración
.
4.
m13
50 ,4l l x ny =
,1b =
Considerando sólo las barras de las losas paralelas al eje longitudinal de la
viga, y asumiendo que en el ancho efectivo tienen anclaje total, resulta:
bsl A.sep
b A =
donde:
m13,1b =
2 bb mm50 )8 d ( A =
mm150 .sep =
sl 50 mm150
mm1130 A ×
2 sl mm0 ,377 A =
Por lo que la capacidad flexional negativa, provista por la armadura de
las losas, resulta:
d d ( f AM y sl )(
nl −
2 )(
nl mm0 ,377
M =
kNm7 ,110 M )( nl =
Del mismo modo, de la Fig , para las vigas de sección “T” , de los
niveles 1º a 4º, para luces de vigas l resulta un ancho de
colaboración .
4.
m63,1b =
sl 50 mm150
mm1630 A ×
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2 sl mm3,543 A =
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La capacidad flexional negativa, provista por la armadura de estas losas
resulta:
)' d d ( f AM y sl )( nl −
3
2 )(
nl 100
mm )50 750 ( MPa420 mm3,543M
−
=
kNm7 ,159M )( nl =
La sobrerresistencia flexional negativa a la cara de las columnas o )( c M − ,
se determina:
− )( nl
)( no
o )( c M M M λ
La sobrerresistencia flexional positiva a la cara de las columnas o )( c M ,
se obtiene:
)( no
o )( c M M
= λ
Para la V del pórtico Y4, para el estado de cargas148
)E L5 ,0 D2 ,1( H E V , planilla S , las capacidades flexionales
resultan:
1.1
• Capacidad flexional negativa a caras de columnas
kNm )7 ,110 6 ,428 ( 4,1M o )( c
kNm0 ,755 M o )( c =
• Capacidad flexional positiva a caras de columnas
kNm6 ,428 4,1M o )( c ×
kNm0 ,600 M o )( c =
La obtención de la sobrerresistencia flexional a ejes de columnas sin
considerar el efecto de las cargas gravitatorias yo )( M o )( M − , y
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considerando el efecto de las mismas o )( eM y , se realiza
empleando el procedimiento que se ilustra en la Fig , que corresponde
a la V , del nivel 1, para el pórtico Y4, y el estado de cargas allí
considerado, es decir,
o )( eM −
15 .
148
)E E L5 ,0 D2 ,1 H V ( .
( c
o )( (
1 p
o )( c
o )( c
o )( c
nM M (
M
−
kNm )0 ,600 0 ,755 (
kNm0 ,755 m70 ,
m06 ,
1 p
8 c 1 po )(
c L2
hL
M
×
−
2
m85 ,
q V =
Uniendo con una recta los valores correspondientes de M yo ) o )( c M − ,
se obtienen los valores a los ejes de columnas M y M , cuando
esta recta intercepta a los mismos. Estas magnitudes se obtienen
analíticamente por relación de triángulos, es decir:
o )
Distancia al punto de inflexión L
1 p LL =
3L 1 p =
2 L 1 p =
Conociendo , se determina:1 pL
o )( M −
m06 ,2
0 m06 ,2
kNm0 ,755 M o )(
×
kNm7 ,910 M o )( =
Considerando el efecto de las cargas gravitatorias, se obtiene:
2
hcol.)cara( V M C8
w )(C v =
siendo:
2
Lnw
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por lo que:
2
m85 ,0
2
3,70mkNm7 ,23M )(C v
×
kNm7 ,18 M )(C v =
por lo que la sobrerresistencia flexional negativa al eje de la columna
, resulta:8 C
)(C o )( o )(
e v M M M
−
kNm7 ,18 kNm7 ,910 M o )(
e
kNm3,929M o )( e =
La sobrerresistencia flexional positiva al eje de la columna C , se
determina:
3
)(C o )( o )(
e v M M M
donde:
1 pn
3c 1 pno )(
c o )(
LL2
hLL
M M −
×
m06 ,2 m70 ,32
m75 ,0 m06 ,2 m70 ,3
kNm0 ,600 M o )(
−
×
kNm3,737 M o )( =
Considerando el efecto de las cargas gravitatorias, se obtiene:
2
hcol.)cara( V M C3
w )(C v =
siendo:
2
Lq V n
w =
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por lo que:
2
m75 ,0
2
3,70mkNm7 ,23M )(C
v
×
kNm5 ,16 M )(C v =
por lo tanto, M resulta:o )( e
kNm5 ,16 kNm3,737 M o )( e −
kNm9,720 M o )( e =
El valor del momento de flexión máximo del tramo , resulta igual a
.tmáx
M
kNm6 ,40
Las planillas correspondientes a las vigas del nivel 5 y 10, para los
pórticos y estados de cargas considerados, se pueden consultar en el
Anexo 1.
(2.3.3., PR.II) 1.4.5. Factor de sobrerresistencia flexional de vigas
En la planilla , se resume para las vigas del nivel 1, pórtico Y4 y
estados de cargas considerados, los valores de los momentos de flexión
1.1F
E M y oeM .
Cada planilla de “ factores ” se identifica con la
letra F , el número que sigue indica el nivel al que pertenecen las vigas y
el siguiente, el estado de cargas considerado. Por ejemplo, F
corresponde a las vigas del nivel 1, del pórtico considerado (X1 ó Y4) y al
estado de cargas 1 (ver página 29).
obstenciasobrerresi de
φ
1.1
A continuación se observan los valores correspondientes de los factores
de sobrerresistencia flexional de vigas para las diferentes columnas.
Para las columnas C ; ; y C , para el estado de carga
ob
20 3 8 C 14C
)E E L5 ,0 D2 ,1( H V (sismo izquierda), resulta:
)( E
)o( eo
i C bM
M =
φ
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Columna C3
kNm8 ,467
kNm9,720 o
3C b =
54,1o3C b =
Columna C8
kNm5 ,470 kNm8 ,498
kNm3,929kNm8 ,741 o
8 C b
=
72 ,1o8 C b =
Columna C14
kNm7 ,510 kNm1,375
kNm1,954kNm9,684 o
14C b
=
85 ,1o14C b =
Columna C20
kNm9,376 kNm8 ,376
kNm4,982 kNm9,684 o
20 C b
=
21,2 o20 C b =
Del mismo modo se procede para la obtención de los factores de
sobrerresistencia para el otro sentido de la acción sísmica, es decir
“sismo derecha”.
En las páginas siguientes se presentan las planillas de cálculos auxiliares,
planillas , planillas C , planillas S y planillas F , correspondientes a los
estados de cargas 2, 3 y 4 de las vigas del nivel 1.
R
Las planillas correspondientes a los niveles 5 y 10 pueden consultarse
en el Anexo 1.
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1.4.6. Interrupción, anclaje y empalme de barras longitudinales(2.2.9., PR.II)(2.2.10.,PR.II)
(2.2.9.1., PR.II) La interrupción de las armaduras longitudinales en vigas permite
disminuir la cantidad necesaria de acero, mejora constructivamente las
tareas de armado y reduce, en general, los costos.
Para obtener una adecuada reducción del acero longitudinal el diseñador
debe asegurarse que la capacidad de momento provista no esté por
debajo de la capacidad demandada. Para ello, es necesario que la
fluencia del acero longitudinal se restrinja a zonas preestablecidas,
conocidas como “zonas de formación potencial de rótulas plásticas”, es
decir, en este caso, las secciones de vigas en correspondencia con las
caras de columnas.
El corte o interrupción de las armaduras longitudinales debe asegurar
que se mantiene el mecanismo plástico que el diseñador ha previsto con
anterioridad. Para conseguir esto último, necesariamente debe
construirse la envolvente de los momentos flectores demandados en
función de las acciones de sobrerresistencia.
(2.2.9.2., PR.II) La envolvente se genera considerando que en una rótula plástica se
desarrolla la sobrerresistencia flexional , mientras que la otra rótula
está solicitada sólo por el momento de flexión nominal
obM
nM
La muestra el diagrama envolvente de momentos de flexión nominales y de
sobrerresistencia a caras de columnas, correspondiente a las vigas del nivel 1, del
pórtico Y4, para los diferentes estados de cargas considerados. La
envolvente de los momentos de flexión demandados debe considerar la
acción sísmica actuando en ambos sentidos, es decir, sismo izquierda ysismo derecha.
16 .Fig
(2.2.9.3., PR.II) Como puede observarse en la , corte y longitud de anclaje de las
armaduras flexionales la interrupción de la armadura superior está gobernada
por
17 .Fig )148 V (
o )( c M y , mientras que la correspondiente a la inferior por
y M . Se indican para cada barra las longitudes de anclaje
)( nM
)o )( c M (
n
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(consultar Anexo 1) más la altura útil de la viga d y la longitud 1
de la sección desde la cual ya no es necesaria.
d l
l : d
d 3,
=
l d =
d b
d
mm1310 20 d ;mm840 l :16 d :SuperioresBarras bd b =
mm1010 :20 d ;mm650 l :16 d :InferioresBarras bd b =
mm750 d :vigaútil Altura =
Debido a que estas longitudes, considerando ambos sentidos de la
acción sísmica, se superponen para las barras de 2 indicadas, no
es necesario realizar la interrupción de las mismas. La única interrupción
conveniente, es la correspondiente a las barras de 1 para ambos
extremos de la viga.
20
16 b
En correspondencia con las caras de columnas se especifica el momento
flector que absorben las armaduras, en función de la envolvente.
La , muestra la envolvente de los momentos de flexión,
correspondiente a las vigas del nivel 1, del pórtico Y4, y la capacidad de
momento provista
18 .Fig
nM .
En la , para la V del nivel 1, del pórtico Y4, puede observarse
las curvas correspondientes a los “corrimientos máximos”, debidas a la
inclinación de las grietas diagonales, producto de la interacción de la
flexión con el esfuerzo de corte (la inclinación de las grietas hace que la
fuerza de tracción en el acero debida a la flexión en una sección
determinada, esté relacionada conservadoramente con el momento que
se produce en otra sección ubicada a una distancia d , en la dirección de
los momentos crecientes).
19.Fig 148
La reducción de la resistencia a lo largo de la longitud de anclaje de las
barras, debe tenerse en cuenta en la verificación de la capacidad de
momento provista nM después de la interrupción de las mismas, de
manera que no sea excedida por el momento demandado para el caso
de cargas gravitatorias solamente y por los estados de cargas que
incluyen la acción sísmica, obtenidos luego de haberse realizado la
redistribución.
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Fig.16: ENVOLVENTE DE MOMENTO DE FLEXIÓN NOMINALES [ ]kNmM ;M (-)n
)( n
Y DE SOBRERRESISTENCIA M [ ]kNmM ; (-)oc
o )( c
A CARAS DE COLUMNNAS
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Fig.17: INTERRUPCIÓN Y LONGITUD DE ANCLAJE
DE LAS ARMADURAS FLEXIONALES
(Viga 148) [mm]
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El diagrama envolvente de la capacidad de momento de diseño provista
nM , como puede verse en la , indica que la fluencia de las barras
longitudinales ocurrirá en las caras de las columnas, como estaba previsto. Es improbable que esto suceda en otra sección, debido a que
las curvas envolventes de los corrimientos máximos de tracción de los
momentos demandados es muy próxima a la envolvente de
19.Fig
nM .
La verificación de los casos de cargas gravitatorias puras, debe
realizarse como parte del diseño flexional. Las armaduras de flexión
requerirán mayor longitud que las previstas anteriormente, cuando la
capacidad de las secciones de las vigas sean excedidas por las
demandas provocadas por estos casos de cargas. Los casos de cargas
gravitatorias considerados son:
A) L6 ,1D2 ,1
B) )L6 ,1D2 ,1( 7 ,0
El diagrama de los momentos de flexión del caso A) puede redistribuirse
(en este ejemplo no se ha realizado), mientras que el diagrama de los
momentos de flexión del caso B) es un estado “límite de servicio” y nodebe ser redistribuido. Los diagramas de ambos casos, deben ajustarse
dentro de los valores de la envolvente de la capacidad de momentos de
flexión provistos, es decir:
)' d d ( f AM y sn
1.4.7. Armadura Transversal(2.2.7., PR.II)
(2.2.5.(a), PR.II) Las zonas de formación potencial de rótulas plásticas están localizadas
en las caras de las columnas. Las Figs , muestran para las vigas
del nivel 1, 5 y 10, de los pórticos Y4 y X1, respectivamente, las
longitudes de estas zonas.
21y 20 .
(2.2.7.(a), PR.II) 1.4.7.a. Pandeo y confinamiento
Las , muestran la disposición de las barras
longitudinales de las vigas, observándose que la separación existente
28 y 27 ;26 ;25 ;24;23.Figs
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Fig.18: ENVOLVENTE DE MOMENTOS DE FLEXIÓN DE DISEÑO )M ( n
(Vigas Nivel 1, Pórtico Y4)
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Fig.19: ENVOLVENTE DE MOMENTOS DE FLEXIÓN DE DISEÑO (
Mn)
(Viga 148, Pórtico Y4)
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Fig.20: LONGITUD DE LAS ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL
DE RÓTULAS PLÁSTICAS [mm] – (Zonas críticas)
(Vigas Pórtico Y4)
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Fig.21: LONGITUD DE LAS ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE
RÓTULAS PLÁSTICAS [mm] – (Zonas críticas)
(Vigas Pórtico X1)
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Las planilla Pc , indican en función de la disposición de las barras
longitudinales de las vigas del nivel 1, de los pórticos Y4 y X1
, los valores de las secciones necesarias , y suintegración . Los correspondientes a las vigas de los niveles 5 y
10, para los pórticos Y4 y X1 pueden consultarse en el Anexo 1.
1.
)
real te A26 y 23.Figs( te A
1.4.7.b. Esfuerzo de corte
Los máximos esfuerzos de corte que se generan en las vigas, provienen
del desarrollo de la capacidad de sobrerresistencia en las zonas de
formación potencial de rótulas plásticas.
Las deformaciones inelásticas provocadas por el esfuerzo de corte
deben evitarse, ya que se asocian con limitadas capacidades de
ductilidad, reducciones de resistencia y significativas pérdidas de
disipación de energía. De acuerdo con ello, la resistencia nominal al
corte debe ser igual o mayor que la demanda de corte obtenida por
capacidad, es decir, la que resulta del desarrollo simultáneo de la
sobrerresistencia flexional en las dos rótulas plásticas de las vigas. Es
este el ejemplo más simple de aplicación de la filosofía del diseño por
capacidad, donde las demandas se obtienen de las máximas
solicitaciones posibles que se desarrollan en las zonas plastificadas, y
no de las combinaciones de los estados de cargas correspondientes.
Cuando las solicitaciones demandadas se obtienen por capacidad, sería
innecesariamente conservativo reducir la resistencia nominal de una
sección usando factores de reducción de resistencia menores que la
unidad. Por lo que, cuando las solicitaciones demandadas se obtengan
por criterios de capacidad, el factor no necesita ser menor que 1.
Para la determinación del esfuerzo de corte de diseño, el factor de
reducción de resistencia, será: 1.=
Las planillas resumen, que a continuación se presentan, muestran las
capacidades de sobrerresistencia para cada viga del nivel 1,
pertenecientes a los pórticos Y4 y X1 para los estados de cargas
considerados.
oeM
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Fig.22: DETERMINACIÓN ESFUERZOS DE CORTE DE DISEÑO
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Las tensiones de corte nominales v en las zonas de formación
potencial de rótulas plásticas (zonas críticas), se obtienen:
n
d b
V V v
w
w oEb ) A(
n
=
1=
mm400 bw =
mm750 d =
1000 mm )750 400 ( 1
kN 3,313v
2
) A(
n
×
×
=
MPa04,1v ) A( n =
1000 mm )750 400 ( 1
kN 1,420 v
2 )B(
n ×
×
=
MPa40 ,1v )B( n =
Las planillas Ce y Cc muestran para las vigas del nivel 1, pórtico Y4,
para los estados de cargas considerados, los esfuerzos de corte de
diseño y las tensiones nominales de corte a ejes y caras de columnas,
respectivamente. En ellas, se han sombreado las tensiones nominales
más desfavorables para cada viga, en correspondencia con las
columnas. Los esfuerzos de corte de diseño y las tensiones nominales a
de las caras de columnas, figuran en la planillas Ch y Ct . Para
los otros niveles de los pórticos Y4 y X1, consultar Anexo 1.
1. 1.
bh2 1. 1.
Los números que siguen a las letras que identifican las planillas indican
el nivel al que corresponden las vigas.
En zonas de formación potencial de rótulas plásticas se supone que la
contribución del hormigón a la resistencia al corte es nula, debido a que
la trabazón de los agregados a través de anchas grietas es inefectiva,
por lo que, todo el corte debe absorberse con armadura transversal.
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Cuando la tensión nominal de corte exceda c ' f r 2 25 , 0 , deberá
proveerse armadura de corte diagonal en el alma de la viga, en una o
ambas direcciones para resistir una fracción del esfuerzo de corte. Esta
armadura intenta evitar una falla de corte por deslizamiento.
En la planilla , se muestran los valores de V y v a las caras de
columnas (sección prevista para la formación de las rótulas plásticas) que
resultaron más desfavorables para cada dirección de la acción sísmica.
En ella, se observa que los valores de las líneas 2 y 4, resultan menores
que los obtenidos en la línea 6, es decir que no se necesita armadura de
corte diagonal. Por otro lado, puede verificarse que las tensiones
nominales en todos los casos son menores que los valores de las líneas 7
y 8. Para las vigas de los otros niveles, consultar Anexo 1.
1.Cx on
En las zonas comprendidas entre las críticas, para la V , es necesario
considerar la contribución del hormigón a la resistencia al corte, es decir:
148
c c w c ' f 20 ,0 ' f 10 07 ,0 v ≤
ρ
donde:
d b
A
w
sw =
2 s mm2 ,3144 A ×
mm400 bw =
mm750 d =
2 2 w
mm )750 400 ( mm2 ,3144
×
×
=
004188 ,0 w =
por lo tanto:
MPa25 004188 ,0 10 07 ,0 v c ×
MPa56 ,0 v c =
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La planilla Ct , muestra los valores de ( 1. )v v c n para cada dirección de
la acción sísmica, y para cada viga del nivel 1.
El cálculo de las armaduras transversales correspondientes a las zonasde formación potencial de rótulas plásticas, resulta:
yt
w nv f
sbv A
=
MPa420
mm96 mm400 MPa37 ,1 Av
×
=
2 v mm3,125 A =
Se adopta como estribo perimetral 1 , y como estribosuplementario intermedio 1 . Es decir que la armadura
transversal para absorber el esfuerzo de corte resulta estar integrada por
2 estribos de 2 ramas cada uno, siendo la separación adoptada 96 mm,
siendo la sección real igual a 157,1 mm
)mm6 ,100 ( 8 d 2
b
)mm2 6 ,56 ( 6 d b
2 .
] /96mm6)d 18 d (1:adoptadoEstribo[ c bb
Se observa que la sección de estribos para absorber corte resulta mayor
que la obtenida por confinamiento y pandeo, aunque la separación de
los mismos está gobernada por estos últimos
Para las zonas comprendidas entre las críticas (zonas normales), y
asumiendo una separación igual al doble de la empleada en la zona
crítica (192mm), se obtiene:
yt
w c nv f
sbv v A
=
MPa420
mm192 mm400 MPa59,0 24,1 Av
×
=
2 v mm9,118 A =
] /192mm6)d 18 d (1:adoptadoEstribo[ c bb
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La planilla , muestra para las vigas del nivel 1, pórtico Y4, las
secciones necesarias y de armadura transversal (estribos),
para las zonas de formación potencial de rótulas plásticas (zonas
críticas) y para las comprendidas entre ellas (zonas normales). Para las
vigas de los otros niveles de los pórticos Y4 y X1, consultar Anexo 1.
1.Ec
v A real v A
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Fig.23: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS
(Vigas Nivel 1 - Pórtico Y4); [mm]
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Fig.24: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4); [mm]
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Fig.25: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4); [mm]
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Fig.26: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS
(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1); [mm]
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Fig.27: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1); [mm]
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Fig.28: DETALLE DE ARMADO DE VIGAS
(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1); [mm]
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(2.3., PR.II) 1.5. DISEÑO DE COLUMNAS
Las columnas que se diseñarán son las C ; y C ,
correspondientes a los niveles 1, 5 y 10, respectivamente. Estas son
exteriores y comunes a los pórticos Y4 y X1 ( .
3
2 .Fig
403C 903
)Ver
El diseño se realizará de manera que las columnas C y C se
comporten elásticamente, mientras que en la columna C se preverá
una rótula en su base, es decir, que este diseño es congruente con el
mecanismo de colapso asumido para la estructura.
403
3
903
Se presentan a continuación las “ Planillas Resumen” de los factores desobrerresistencia flexional de vigas obtenidos en los niveles 1; 5 y 10
de los pórticos Y4 y X1. En ellas se indican para cada uno de los
estados de carga considerados, y para ambos sentidos de la acción
sísmica (sismo izquierda y sismo derecha) los en correspondencia
con las columnas que integran los pórticos antes mencionados.
ob
ob
Por otro lado, se muestra en la planilla 1.S para las vigas 48 de los
niveles 1; 5 y 10 del pórtico Y4, para cada uno de los estados de cargas
considerados los valores de las capacidades flexionales a ejes de
columnas izquierda y derecha, respectivamente; los valores de los
esfuerzos de corte V y los factores de sobrerresistencia
correspondientes. Del mismo modo, para las vigas 2 y 3 del pórtico X1.
oeM
oEb
ob
(2.3.1., PR.II) 1.5.1. Limitaciones dimensionales
Es importante establecer relaciones entre la altura, ancho y luz libre de
los elementos, particularmente si se espera que el elemento exhiba una
respuesta dúctil ante el terremoto de diseño. Si el elemento es
demasiado esbelto, puede ocurrir el pandeo lateral del borde
comprimido. Si el elemento es demasiado robusto (poco esbelto), se
torna difícil controlar la degradación de rigidez y resistencia que resulta
de los esfuerzos de corte.
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(2.3.1.1., PR.II) Para secciones rectangulares con momentos aplicados en ambos
extremos por vigas adyacentes, debe cumplirse:
25
Lb )a n
c ≥ ;n
2 c
c L
b100 h ) ≤b
Columna C903
Las dimensiones de la sección de la columna, son las siguientes:
mm550 bc =
mm550 hc =
siendo:
mm2400 Ln =
mm96 mm25
2400 mm550 bc = verifica
mm12604mm2400
mm550 100 mm550 h
2 2
c =≤ verifica
Columna C403
Las dimensiones de la sección de la columna, son las siguientes:
mm700 bc =
mm700 hc =
siendo:
mm2400 Ln =
mm96 mm25
2400 mm700 bc = verifica
mm24017 mm2400
mm700 100 mm700 h
2 2
c =≤
verifica
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Columna C3
Las dimensiones de la sección de la columna, son las siguientes:
mm750 bc =
mm750 hc =
siendo:
mm3700 Ln =
mm148 mm
25
3700 mm750 bc =
verifica
mm15202 mm3700
750 100 mm750 h
2
c =≤
verifica
Puede observarse, que las dimensiones adoptadas para las columnas en
los niveles 1, 5 y 10, verifican las dos condiciones a) y b), simultáneamente.
(2.3.2., PR.II) 1.5.2. Rigidez
(2.3.2.1., PR.II) Para obtener predicciones reales de las deformaciones y de lassolicitaciones internas en estructuras estáticamente indeterminadas,
para estimar el periodo de vibración, deben tenerse en cuenta los
efectos del agrietamiento en la determinación de la rigidez de los
elementos. Aunque los efectos de agrietamiento en la rigidez flexional,
varían a lo largo del elemento de acuerdo con las características del
diagrama de momentos, pueden adoptarse valores promedio de las
propiedades efectivas de la secciones. Estos valores promedios deberán
aplicarse a todas las secciones de los elementos prismáticos. Losvalores recomendados se muestran en la Tabla 2.2 ( P.R. II ).
Los valores adoptados en este ejemplo para la determinación de los
momentos de inercia efectivos de la sección , son los que a
continuación se detallan:
el
g e l 60 ,0 l :exteriores*Columnas =
g el 80 ,0 l :interiores*Columnas =
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Los valores resultantes para las columnas de los diferentes niveles del
edificio, pueden consultarse en la .6 .Fig
1.5.3. Acciones de Diseño
1.5.3.a. Solicitaciones de diseño para las secciones de base de las
columnas del primer piso, donde se prevé rótulas plásticas.
Teniendo en cuenta el mecanismo de colapso adoptado para este
ejemplo, la sección de base de las columnas del primer piso deben
diseñarse considerando una rótula plástica
(2.3.4.6., PR.II) En estas secciones de columnas donde se espera el desarrollo de
rótulas plásticas, el momento u M y la carga axial de diseño u P
provienen de la combinación de estados de carga, teniendo en cuenta el
factor de reducción de resistencia correspondiente .
(1.3., PR.II)
(1.6., PR.II)
El diseño asociado a la sección de base de la columna C3, común a los
pórticos Y4 y X1, se resume en la planilla 1.A (página 174).
(2.3.10.1.b.i., PR.II) Para la determinación del esfuerzo de corte de diseño V en capitel y
base de las columnas del primer piso debe preverse la formación de una
rótula plástica también en la sección de capitel, aunque el análisis
convencional indique que los momentos en el capitel son menores que
en la base. Esto se debe al aumento de longitud de las vigas sometidas
a grandes demandas de ductilidad en el primer nivel y por encima de
este. En este caso el esfuerzo de corte de diseño viene dado por:
u
n
ocapitel
obase
u L
M M
V
=
Para la determinación de la capacidad de sobrerresistencia flexional de
las secciones de columnas, no sólo deberá tenerse en cuenta la
sobrerresistencia del acero, sino también la provista por el hormigón
confinado, es decir, se empleará la siguiente expresión:
c n
2
g c
u o
oc M 10 ,0
A' f
P 2 M
λ
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El procedimiento de diseño de la armadura transversal de corte en zonas
de rótulas plásticas para la sección de base de la columna C3, se detalla
en el apartado 1.5.5.b.8.
(2.3.4.-2.3.5.,PR.II) 1.5.3.b. Solicitaciones de diseño para las secciones de columnas
donde no se prevé rótulas plásticas.
(2.3.4.1., PR.II) Los momentos de diseño en las secciones extremas de columnas donde
no se espera el desarrollo de rótulas plásticas, se determinan de
acuerdo con la ecuación:
u bc
E
o
bu V h30 ,0 M M ω
Es importante destacar que la amplificación de momentos expresada en
la expresión anterior sólo se aplica a los momentos de capitel y base, y
no al diagrama de momentos de flexión de la columna. Estos dos
momentos extremos, no se espera que ocurran simultáneamente.
Se supone que la sección crítica de la columna está en la cara de la viga
y, por lo tanto, los momentos al eje deberían reducirse. Se
considera sólo el 60% del gradiente de momentos, que se utiliza para la
determinación del esfuerzo de corte en la columna. Por lo tanto, los
momentos al eje, se reducen por 0 .
E o M
)V h50 u b,0 ( 60 ,
(2.3.10.1.(a), PR.II) En todos los pisos con excepción del primero y el último, el esfuerzo de
corte puede estimarse a partir del gradiente del diagrama de momentos
a lo largo de la columna. El mínimo esfuerzo de corte a considerar es
veces el corte derivado de un análisis elástico de las estructuras ante
fuerzas sísmicas horizontales solamente. Se debe tener en cuenta, sin
embargo, una distribución desproporcionada de los momentos de las
vigas entre las columnas ubicadas por debajo y por encima de una viga,
que pudiera dar un gradiente mayor que el que resulta de un análisis
elástico. Por esta causa, se considera apropiado un 20% de aumento.
Por otro lado , debe reconocerse las severas consecuencias provocadas
por una falla por corte, por ello se introduce un factor adicional igual a
0,90/0,85. Finalmente, el esfuerzo de corte de diseño para las secciones
oφ
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axial. Sin embargo, si se aumenta apropiadamente el factor de
amplificación dinámica, el proceso de diseño puede simplificarse,
permitiendo que cada sección de columna se diseñe sólo con losmomentos provenientes de la acción sísmica actuando en cada una de
las dos direcciones principales de la estructura.
(2.3.4.1.(b), PR.II) Para pórticos espaciales el factor de amplificación " " , resulta:
90 ,110 ,10,50T 50 ,1 1 ≤ω
donde " es el periodo del primer modo de vibración de la estructura
en [seg], los valores obtenidos para cada dirección de análisis del
edificio, resultaron (pags. 11 y 12):
" T 1
seg 10 ,1T ; seg 14,1T y 1 x 1 =
por lo tanto:
seg 66 ,1seg 10 ,1seg 14,150 ,0 x =
seg 65 ,1seg 10 ,1seg 10 ,150 ,0 y =
Se adopta:
65 ,1y x =ω
En las columnas del último piso y en la sección inferior de las columnas
del primer piso, deberá tomarse 10 ,1 .
(2.3.4.2., PR.II) La variación a lo largo de la altura del factor de amplificación dinámica
" " ω , para la línea de columna 3 de la estructura está representada en la
. )II ( .Fig
(2.3.4.3., PR.II)
Determinación del momento de diseño M u
Para las secciones de capitel de las columnas C , y C , en la
dirección Y-Y de análisis, los valores a los ejes de V y M , debidos
exclusivamente a la acción sísmica horizontal (se obtienen de las
) resultan: .
3 403C
)c ( E
903
)c ( E
11y 10 .Figs
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kN 8 ,186 V )3C ( E =
kN 0 ,150 V
)403C (
E =
kN 8 ,24V )903C ( E =
kNm5 ,304M )3C ( E =
kNm2 ,214M )403C ( E =
kNm3,54M )903C ( E =
De las planillas 1 que se presentan en las próximas páginas,
con el valor de correspondiente al estado de carga
C 3y C 2 ,C
oφ
H E
u
V E L5 ,0 D2 ,1 y para la dirección de análisis Y-Y, se obtienen los
siguientes valores de V :
)54,1( donde;kN 3,460 kN 8 ,186 54,160 ,1V o )3C ( u =φ
)54,1( donde;kN 6 ,369kN 0 ,150 54,160 ,1V o )403C ( u =φ
)79,5 ( donde;kN 7 ,229kN 8 ,2479,5 60 ,1V o )903C ( u =φ
De la Fig , con los valores correspondientes de )II ( . ω para cada nivel,
los valores de resultan:u M
kNm9,592 kN 3,460 m80 ,0 30 ,0 kNm5 ,30450 ,154,1M )3C ( u =
kNm7 ,466 kN 6 ,369m70 ,0 30 ,0 kNm2 ,21465 ,154,1M )403C ( u =
kNm5 ,304kN 7 ,229m60 ,0 30 ,0 kNm3,5410 ,179,5 M )903C ( u =
Las , indican esquemáticamente, para el estado de carga
allí considerado, el camino correspondiente hasta obtener las
magnitudes de V y M , para cada sección de capitel de las columnas
en los niveles 1, 5 y 10, de los pórticos Y4 y X1, respectivamente.
30 y 29.Figs
u u
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Empleando el mismo criterio, en las planillas 1 se obtienen
para cada estado de carga, y para cada dirección de análisis, los
esfuerzos de corte de diseño V y los momentos de flexión de diseño
C 3y C 2 ,C
u
u M .
(2.3.4.5., PR.II) Cuando el esfuerzo axial de diseño a la compresión no supere el valor
, el momento de diseño puede reducirse mediante la
expresión:
g c A' f 10 ,0
u bE o
mred u V h30 ,0 M R M ω
Donde se obtiene de la tabla 2-3 del Reglamento y P se deberá
tomar negativo si es de tracción, considerando que:
mR u
(a) El valorg c
u A' f
P , no podrá tomarse menor que 15 ,0 , ni menor que
c
y t ' f
f 5 ,0 ρ
(b) El valor de debe ser mayor que 0,30mR
(c) La reducción de momentos de columnas contenidas en un mismo
plano vertical en un piso no será mayor que el 10% de la suma de los
momentos de diseño no reducidos de todas las columnas contenidas en
dicho plano y en dicho nivel
Para las secciones de capitel de las columnas C , y C , para el
estado de carga
3 403C 903
H V E E L5 ,0 D2 , 1 , resulta:
Columna C3
Para
04,0 Af'
P y 50 ,1
g c
u
de la tabla 2-3, se obtiene:
kNm2 ,403kNm9,592 68 ,0 M ;68 ,0 R red u )3C (
m =
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(2.3.4., PR.II)
(2.3.5., PR.II)
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(2.3.4., PR.II)
(2.3.5., PR.II)
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(2.3.4., PR.II)
(2.3.5., PR.II)
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(2.3.4.2., PR.II)
(2.3.4.3., PR.II)
Fig. (II): VARIACIÓN EN ALTURA DEL FACTOR
DE AMPLIFICACIÓN DINÁMICA " "
Línea de columna 3
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Columna C403
Para
00 ,0 Af'
P y 65 ,1
g c
u =
de la tabla 2-3, se obtiene:
kNm4,345 kNm7 ,466 74,0 M ;74,0 R red u )403C (
m =
Columna C903
Para
00 ,0 Af'
P y 50 ,1
g c
u =
de la tabla 2-3, se obtiene:
kNm5 ,289kNm9,307 94,0 M ;94,0 R red u )903C (
m =
Las planillas 1 , muestran para las columnas C , y C ,
los valores de M , correspondientes a los diferentes estados de
cargas y direcciones de análisis consideradas. Cabe destacar, que en
los estados de cargas en que el valor de R
C 3y C 2 ,C
red u
3 403C 903
1m = , significa que para esos
estados la reducción de M u
u M
no es posible. De estas planillas se obtienen
los valores de V de diseño.red u u oM y
(2.3.5.1., PR.II) 1.5.3.c. Esfuerzos axiales inducidos por las acciones sísmicas
Los esfuerzos axiales inducidos en cualquier nivel, sólo por las acciones
sísmicas, que deberán utilizarse en conjunto con los derivados de las
cargas gravitatorias mayoradas, se obtienen como:
)12 3.2 ( V R P oE v
oE
Los esfuerzos de corte V inducidos por las capacidades de
sobrerresistencia M
oE
)o( e
o )( e M ; de las V , del pórtico Y4, y1048 y 548 V 148
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Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
(2.3.4., PR.II)
(2.3.5., PR.II)
F i g . 2 9 :
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(2.3.4., PR.II)
(2.3.5., PR.II)
F i g . 3 0 :
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los correspondientes al pórtico X1, provocados por las
1003V 1002 V y 403402 V ;103V 102 V
ob
, de los niveles 1, 5 y 10,
respectivamente, se resumen en la planilla 1 (página 148), para losestados de cargas considerados. Se indican además, los valores de los
factores de sobrerresistencia . Se observa el sombreado de los
valores más desfavorables correspondientes al estado de carga de
diseño, para los dos sentidos de la acción sísmica, es decir, “sismo
izquierda y sismo derecha”.
S .
Para el propósito del cálculo, los esfuerzos de corte V de las vigas
correspondientes a los niveles 2, 3 y 4, se asumirán iguales a los de las
vigas del nivel 1; los de los niveles 6 y 7, iguales a las del nivel 5, y los
correspondientes a las del 8 y 9, iguales a las del nivel 10.
oE
Para las columnas C , y C , para el estado de carga3 403C 903
H V E E L5 ,0 D2 ,1 , (sismo izquierda) los valores de resultan,
respectivamente:
oE V
Dirección de análisis Y-Y
Columna C3
kN 7 ,366 V o )148 V ( E =
kN 1,225 V o )548 V ( E =
kN 5 ,106 V o )1048 V ( E =
↑kN 6 ,2461kN 5 ,106 3kN 1,225 3kN 7 ,366 4V )3C ( oE
Nota: El sentido de la flecha hacia arriba (↑), indica que los esfuerzos axiales son de tracción
Columna C403
kN 1,225 V o )548 V ( E =
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kN 5 ,106 V o )1048 V ( E =
↑
kN 7 ,994kN 5 ,106 3kN 1,225 3V
)403( o
E
Columna C903
kN 5 ,106 V o )1048 V ( E =
↑kN 5 ,106 V )903C ( oE
Dirección de análisis X-X
Columna C3
kN 0 ,126 V o V103);(V102 E =
kN 0 ,85 V o V503);(V502 E =
kN 8 ,28 V o V1003);(V1002 E =
↑
kN 6 ,845 kN 8 ,28 3kN 0 ,85 3kN 0 ,126 4V )3C ( o
E
Columna C403
kN 0 ,85 V o V503);(V502 E =
kN 8 ,28 V o V1003);(V1002 E =
↑kN 4,341kN 8 ,28 3kN 0 ,85 3V )403C ( oE
Columna C903
kN 8 ,28 V o V1003);(V1002 E =
↑kN 8 ,28 V )903C ( oE
Del igual manera, se calculan los valores de para los otros estados
de cargas y para cada dirección de análisis.
oE V
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En las planillas 1 , se pueden observar los valores
correspondientes (planillas auxiliares).
C 3y C 2 ,C
(2.3.5.1., PR.II) Factor de reducción de carga axial " " R v
Los esfuerzos axiales de diseño inducidos por la acción sísmica, de
acuerdo con lo expresado en la ecuación: P , se basan en la
suposición de que a medida que aumenta el número de pisos por
encima del nivel considerado, se reduce el número relativo de rótulas
plásticas que desarrollan simultáneamente su sobrerresistencia flexional.
Para tener en cuenta lo anterior, se acepta una reducción del 1,50 % por piso en el máximo esfuerzo axial inducido en cualquier nivel, hasta un
máximo del 30 % para 20 pisos o más por encima del nivel considerado.
oE v
oE V R
Para la obtención de , el factor de amplificación dinámicav R ω dado en
la Tabla 2.4 del Proyecto de Reglamento, deberá ser el apropiado para
el nivel considerado. Se supone que los máximos esfuerzos axiales
inducidos por la acción sísmica es no probable que coincidan con los
máximos momentos de diseño en las columnas que resultan de la
amplificación dinámica. Se podrán admitir mayores reducciones
cuando 40 ,1 .
De la Tabla 2.4, con los valores correspondientes de ω para cada nivel
y el número de pisos por encima del nivel considerado, los
valores de R para los niveles 1; 5 y 10 resultan:
)II ( .Fig
v
Línea de columna 3
855 ,0 R 5 ,1 para:1Nivel v =
905 ,0 R 65 ,1 para:5 Nivel v =
0 ,1R 10 ,1 para:10 Nivel v =
∴Los valores de P , para el estado de carga considerado
(
oE y
oE V R
H E V E L5 ,0 D2 , 1 ), resultan:
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Dirección de análisis Y-Y
↑= 6 ,2104kN 6 ,2461855 ,0 P )3C ( oEy
↑= 2 ,900 kN 7 ,994905 ,0 P )403C (
y oE
↑= 5 ,106 kN 5 ,106 0 ,1P )903C (
y oE
Dirección de análisis X-X
↑= kN 0 ,723kN 6 ,845 855 ,0 P )3C (
x oE
↑= kN 0 ,309kN 4,341905 ,0 P )403C (
x oE
↑= kN 8 ,28 kN 8 ,28 0 ,1P )903C (
x oE
Los valores obtenidos para el estado de carga analizado pueden
consultarse, así como para los restantes estados, en las “planillas
auxiliares” de las correspondientes 1 , de las columnas C ;
y C , para las secciones de capitel.
C 3y C 2 ,C 3
403C 903
(2.3.5.1., PR.II) 1.5.3.d. Esfuerzos axiales provocados por los estados de cargas
gravitatorias mayoradas.
Las fuerzas axiales provocadas por los estados de cargas gravitatorias
mayoradas se obtienen del análisis elástico o de la suma de los
esfuerzos de corte de las vigas por encima del nivel considerado,
incluido éste, para la línea de columna que se analiza, considerando las
dos direcciones principales de análisis X e Y. Los valores obtenidos delanálisis elástico, para los dos estados de cargas, considerados como
más desfavorables, resultan para la línea de columna 3, en los niveles 1;
5 y 10:
Nivel 1:
↓
kN 1,2244kN 50 kN 1,2294P propio) peso( )3C (
)E 0,5L(1,2D G V
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↓
kN 3,996 kN 50 kN 3,1046 P propio) peso( )3C (
)E - (0,9D G V
Nota: El sentido de la flecha hacia abajo (
↓
), indica que los esfuerzos axiales son de compresión
Nivel 5:
↓
kN 4,1221kN 2 ,28 kN 6 ,1249P propio) peso( )403C (
)E 0,5L(1,2D G V
↓kN 5 ,537 kN 2 ,28 kN 7 ,565 P propio) peso( )403C (
)E - (0,9D G V
Nivel 10:
↓
kN 9,150 kN 4,17 kN 3,168 P propio) peso( )903C ( )E 0,5L(1,2D G V
↓
kN 4,57 kN 4,17 kN 8 ,74P propio) peso( )903C (
)E - (0,9D G V
(2.3.5.1., PR.II) 1.5.3.e. Esfuerzos axiales de diseño
(2.3.5.2., PR.II) A los esfuerzos axiales inducidos sólo por las acciones sísmicas "
actuantes en cada dirección de análisis, deberá adicionarse los
correspondientes a los derivados de las cargas gravitatorias " , con
el propósito de obtener los esfuerzos axiales de diseño " .
" P oE
" P G
" P u
Sumar los esfuerzos de corte de todas las vigas en las dos direcciones
principales, no afectará, en general, a las columnas interiores. Sin
embargo, para las columnas exteriores (como en este caso) y de
esquina, esto resultará en incrementos importantes del esfuerzo axial,
los que deben considerarse para tener en cuenta la acción sísmica
actuando en una dirección oblicua.
Los esfuerzos axiales de diseño " , para la línea de columna 3 y
estado de carga
" P u
H V E E L5 ,0 D2 , 1 , en los niveles considerados y para
ambas direcciones de análisis, resultan:
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Direcciones de análisis Y-Y y X-X
Nivel 1:
)3C (
x oE
)3C (
y oE
)3C ( )E 0,5L(1,2D G
)3C ( u P P P P
V
↑ kN 5 ,585 kN 0 ,723kN 6 ,2104kN 1,2244P )3C ( u
Nivel 5:
)403C (
x oE
)403C (
y oE
)403C ( )E 0,5L(1,2D G
)403C ( u P P P P
V
↓ kN 2 ,12 kN 0 ,309kN 2 ,900 kN 4,1221P )403( u
Nivel 10:
)903C (
x oE
)903C (
y oE
)903C ( )E 0,5L(1,2D G
)903C ( u P P P P
V
↓ kN 6 ,15 kN 8 ,28 kN 5 ,106 kN 9,150 P )903C ( u
Las , muestran esquemáticamente la secuencia de
procedimiento hasta obtener para la línea de columna 3 y el estado de
carga
33y 32 ;31.Figs
H E V E L5 ,0 D2 ,1 , los valores de P , , y , para los
niveles 1, 5 y 10.
y oE x
oE P G P u P
Las fuerzas axiales de diseño para los otros estados de carga, se
muestran en las planillas 1 . En ellas, figuran para cada una de
las dos direcciones principales de análisis, y para cada sentido de la
acción sísmica (sismo izquierda y sismo derecha) los valores de los
parámetros característicos necesarios para el diseño, es decir: ,
C 3y C 2 ,C
u P
g c
u A' f
P , φ , , (provenientes del análisis elástico),o
φ E E M y V ω , , ,
y .
u V u M
mR M red u
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(2.3.5.2., PR.II)
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(2.3.5.2., PR.II)
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1.5.3.f. Esfuerzos axiales de diseño provocados por las cargas
gravitatorias puras.
Por otro lado, en las últimas columnas de las planillas 1 , se
pueden observar los valores de los esfuerzos axiales de diseño, en cada
una de las direcciones de análisis, para el estado de cargas gravitatorias
puras, es decir, 1
C 3y C 2 ,C
L6 ,1D2 , , los que se obtienen del análisis elástico:
Direcciones de análisis X-X e Y-Y
Nivel 1:
↓
kN 9,2268 P )3C ( ),6L1(1,2D u
Nivel 5:
↓
kN 5 ,1255 P )403C ( ),6L1(1,2D u
Nivel 10:
↓
kN 3,162 P )903C ( ),6L1(1,2D u
(2.3.8., PR.II) 1.5.4. Diseño de las secciones de armadura longitudinal
Las planillas 1 , tituladas Armadura Longitudinal de
Columnas, resumen para cada columna, los valores de diseño. En ellas
se han obtenido para cada estado de carga y para las dos direcciones
principales de análisis, las cuantías correspondientes de armadura
longitudinal de las columnas C , y C , mostrándose sombreada
la cuantía de diseño. Para la obtención de estas cuantías se han
empleado los diagramas de interacción que figuran en el texto
“Ejemplos de Aplicación del Reglamento Argentino de Estructuras de
Hormigón Armado” CIRSOC 201, para .
En las planillas se muestra, además, la integración real de la armadura,
es decir: .
A.4y A.3; A.2 ; A.
3 403C 903
25 c = 90 ,0 ;MPa420 f ;MPa' f y =γ
real st A
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(2.3.8., PR.II)
A R M A D U R A L O N G I T U
D I N A L D E C O L U M N A S
P l a n i l l a 1 . A : C o l u m n a “ C 3 ”
( s e c c i ó n b a s e )
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(2.3.8., PR.II)
A R M A D U R A L O N G I T U D I N A L D E C O L U M N A S
P
l a n i l l a 2 . A : C o l u m n a “ C 3 ” ( s e
c c i ó n c a p i t e l )
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Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
(2.3.8., PR.II)
A R M A D U R A L O N G I T
U D I N A L D E C O L U M N A S
P
l a n i l l a 3 . A : C o l u m n a “ C 4 0 ” ( s e c c i ó n c a p i t e l )
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Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
(2.3.8., PR.II)
A R M A D U R A L O N G I T
U D I N A L D E C O L U M N A S
P
l a n i l l a 4 . A : C o l u m n a “ C 9 0 3 ” ( s e c c i ó n c a p i t e l )
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Se transcribe para cada columna, las secciones necesarias de armadura
resultantes del cálculo, como así también las secciones reales,
resultantes de la integración.
Columna C3 (sección de capitel)
2 st mm0 ,9843 A =
)25 d 20 ( mm0 ,9820 A b2
real st =
0175 ,0 t =
Columna C3 (sección de base)
2 st mm0 ,5625 A =
)25 d 20 ( mm0 ,9820 A b2
real st =
0175 ,0 t =
Por razones constructivas se adopta la misma sección de armadura
longitudinal que la correspondiente a la sección de capitel.
Columna C403 (sección de capitel)
2 st mm0 ,8575 A =
)20 d 8 25 d 12 ( mm0 ,8404 A bb2
real st
0172 ,0 t =
Columna C903 (sección de capitel)
2 st mm0 ,6201 A =
)20 d 20 ( mm0 ,6280 A b2
real st =
0208 ,0 t =
La disposición de las armaduras longitudinales de las diferentes
columnas correspondientes a los niveles 1, 5 y 10, se puede observar en
las Figs .37 y 36 ;35 .
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1.5.4.a. Cuantía de la armadura longitudinal(2.3.8., PR.II)
En la planilla V .1 , se muestra la verificación de las cuantías máximas y
mínimas permitidas, para las secciones de las columnas diseñadas.
Al respecto, es importante destacar que: a) el área mínima es
similar a la establecida por el Reglamento CIRSOC 201, para elementos
estructurales no diseñados para acciones sísmicas; b) las áreas
máximas son mayores que las correspondientes a elementos no
diseñados para acciones sísmicas. Los límites especificados para
empalmes por yuxtaposición son tales, que si se usa el valor máximo del
área de armadura, solamente 1/3, podrá empalmarse por vez en una
única sección, lo que asegura que se alternen los empalmes cuando se
utilicen grandes secciones de armadura longitudinal; c) la limitación que
en una misma fila de barras, el diámetro menor no debe ser inferior a 2/3
del diámetro mayor, conduce a lograr una adecuada distribución de
esfuerzos.
st A
st A
Planilla 1.V: Verificación cuantías mínimas y máximas en columnas
Como puede observarse en la planilla, en todas las columnas se verifica
que:
máx st real st mínst A A A <
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(2.3.6.3., PR.II) 1.5.4.b. Carga axial máxima de diseño en compresión
La carga axial máxima de diseño no debe ser mayor que nP 70 ,0 φ ,
donde:
st y st g c 1n Af ) A A( ' f P
)55 ' f ( 004,0 85 ,0 c 1
Para la columna C (sección de capitel), resulta:3
MPa25 ' f c =
MPa420 f y =
97 ,0 1 =
2 2 g mm562500 mm )750 750 ( A =
2 st mm9820 A =
0 ,1
derecha)sismo;E E 0,5L1,2D:aarg c deestado( kN 9,5063P H V u
[ ]
32 2 n 10 mm9820 MPa420 mm9820 562500 MPa25 97 ,0 P
×
kN 9,17526 P n =
kN 8 ,12268 kN 9,17526 0 ,170 ,0 P 70 ,0 n =
φ
En las planillas CM , se indican los valores obtenidos
para todas las columnas diseñadas, incluyéndose, además, la
verificación para el estado de cargas gravitatorias puro.
4.CM y 3.CM ;2 .CM ;1.
El límite nu P 70 ,0 P φ , se establece porque las secciones fuertemente
cargadas requieren una gran cantidad de armadura transversal para que
sean adecuadamente dúctiles. Se aplica tanto a columnas donde no se
espera la formación de rótulas plásticas como en aquellas columnas
donde si se espera que se formen rótulas plásticas.
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Cuando las cargas en las columnas de pórticos se han obtenido
siguiendo los principios del diseño por capacidad, el valor de φ debe
tomarse igual a 1.
Se observa que en todas las columnas de los distintos niveles, los
valores correspondientes de la carga axial máxima P , son menores queu
nP 7 ,0 φ .
El límite P nu P 9,0 φ corresponde a la verificación de la carga axial
máxima para el estado de carga gravitatoria pura.
(2.3.7.(a)., PR.II) 1.5.4.c. Longitud de la zona de formación potencial de rótulas plásticas
Para la determinación de la longitud de la zona de formación potencial de
rótulas plásticas en columnas , se debe tener en cuenta la amplificación
dinámica y la sobrerresistencia en la sección transversal extrema. La
amplificación dinámica modifica la posición del punto de inflexión y
consecuentemente la magnitud de los momentos de flexión extremos.
pl
Para el cálculo de la sobrerresistencia de la sección crítica de la
columna, se debe emplear la ecuación:
c n
2
g c
u o
oc M 10 ,0
A' f
P 2 M
λ
Cuando la carga axial en la columna es alta, la cantidad de armadura de
confinamiento también será alta y resultará en un incremento de la
resistencia del hormigón confinado. Así, la resistencia a flexión de las
secciones fuertemente confinadas en las zonas de formación potencial
de rótulas plásticas en los extremos del elemento puede ser
significativamente mayor que la resistencia a flexión de las secciones
menos confinadas que se encuentran fuera de la zona de formación
potencial de rótulas plásticas. Por esta razón, la zona a ser confinada es
mayor cuando el esfuerzo axial es alto.
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(2.3.7.(a)., PR.II) Planilla CM.1: Columna C 3 (sección base)
Planilla CM.2: Columna C 3 (sección capitel)
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Teniendo en cuenta, que en este caso, las columnas presentan un punto
de inflexión dentro del piso, el diagrama de momento a considerar será
el que se obtiene tomando la capacidad flexional de las columnas en lasección crítica superior (o inferior) y cero en el extremo opuesto, en
correspondencia con el eje de la viga.
La longitud de las zonas de formación potencial de rótulas plásticas en
las columnas, medida desde la cara de la viga, se toma como la mayor
entre un múltiplo de la máxima dimensión de la sección transversal o del
diámetro y la longitud donde el momento excede un porcentaje del
momento máximo, es decir, se distinguen tres casos:
(2.3.7.(i)., PR.II) g c u A' f 25 ,0 P )I φ
Se debe tomar como l el mayor valor entre la máxima dimensión de la
sección transversal de la columna y la longitud donde el momento
supera el 80 .
p
oc M %
(2.3.7.(ii)., PR.II) g c u g c A' f 50 ,0 P A' f 0,25 )II φ≤
Se debe tomar como el mayor valor entre dos veces la máxima
dimensión de la sección transversal de la columna y la longitud donde el
momento supera el 70 .
pl
oc M %
(2.3.7.(iii)., PR.II)g c u g c A' f 70 ,0 P A' f 0,50 )III φ≤
Se debe tomar como l el mayor valor entre tres veces la máxima
dimensión de la sección transversal de la columna y la longitud donde el
momento supera el 60 .
p
oc M %
La Planilla , indica, para cada columna, las longitudes de plastificación
resultantes.
LP
En la Fig , se muestran las longitudes de plastificación obtenidas para
las columnas C , C y C .
34.
3 403 903
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
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Planilla LP: Longitud de plastificación en columnas(2.3.7.(a)., PR.II)
* Capacidad de sobrerresistencia (ver página 214)
(2.3.7.(a)., PR.II) 1.5.5. Diseño de la sección de armadura transversal
La armadura transversal de las columnas se dispone de manera
diferente según se trate de las zonas de formación potencial de rótulas
plásticas o fuera de ellas.
(2.3.9.1.(b).(i)., PR.II) 1) En zonas de formación potencial de rótulas plásticas, el área total
efectiva de estribos rectangulares y estribos suplementarios de una
rama, en cada una de las direcciones principales de la sección
transversal, no será menor que el mayor valor obtenido de la ecuación
(2.2-10) o (2.3-18), es decir:
10)- (2.2 d 6
s
f
f
16
A
A byt
y bte
=
18)- (2.3 hs0060 ,0 Af'
P
f
' f
A
Ahs
30 ,3
m3,1 A ' '
g c
u
yt
c
c
g ' ' t sh
=
φ
ρ
donde:
40 ,0 m;20 ,1 A
At
c
g ≤ρ
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(2.3.7.(a).(i).(ii)., PR.II)
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Fig. 34: LONGITUD DE LA ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL
DE RÓTULAS PLÁSTICAS [mm]
Línea de columna 3
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Las planillas EP , resumen para las columnas C , y C los
valores de los parámetros que intervienen en las ecuaciones anteriores.
En estas planillas se puede observar además, los valores resultantes dey para cada columna, como así también las secciones reales de
la armadura transversal empleada, correspondientes a la integración
final de los estribos. Se puede apreciar que los efectos del confinamiento
del hormigón y el pandeo de la armadura longitudinal, no son
determinantes para estas columnas, ya que la armadura transversal que
resulta más desfavorable se debe a la absorción de los esfuerzos de
corte de diseño.
EC y 3 403C 903
te A sh A
Con bajos niveles de la carga axial la necesidad de armadura transversal
de confinamiento disminuye y los requerimientos relativos a la
prevención del pandeo de las barras longitudinales se vuelven menos
críticos.
La separación vertical entre capas de estribos, no deberá exceder el
menor valor entre ¼ de la menor dimensión lateral de la sección (para
lograr un confinamiento adecuado) y 6 veces el diámetro de la barra
longitudinal que restringe (para prevenir el pandeo). Para las
columnas , C y C resulta:
bd 6
3C 403 903
(2.3.9.1.(b).(ii)., PR.II)
Columna C3 (sección de base)
ento)(confinami mm5 ,187 mm750 4
1smm750 d h c c =
(pandeo)mm0 ,150 mm25 6 s.)long .armd ( mm25 d minbb =
La separación vertical máxima entre estribos resulta:
mm0 ,150 smax =
Columna C3 (sección de capitel)
ento)(confinami mm5 ,187 mm750 4
1smm750 d h c c =
(pandeo)mm0 ,150 mm25 6 s.)long .armd ( mm25 d minbb =
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La separación vertical máxima entre estribos resulta:
mm0 ,150 smax =
Columna C403 (sección de capitel)
ento)(confinami mm0 ,175 mm700 4
1smm700 d h c c =
(pandeo)mm0 ,120 mm20 6 s.)long .armd ( mm20 d minbb =
La separación vertical máxima entre estribos resulta:
mm0 ,120 smax =
Columna C903 (sección de capitel)
)ntoconfinamie( mm5 ,137 mm550 4
1smm550 d h c c =
) pandeo( mm0 ,120 mm20 6 s.)long .armd ( mm20 d minbb =
La separación vertical máxima entre estribos resulta:
mm0 ,120 smax =
(2.3.9.1.(b).(i)., PR.II) Planilla EP: Integración armadura transversal (pandeo)
En la planilla EP, se puede observar que los valores de
correspondientes a cada columna, son los empleados en el cálculo de .
Como se mencionó anteriormente, las separaciones máximas de los
max s
te A
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estribos en estas columnas son menores que las calculadas, pues el
diseño más desfavorable de la armadura transversal resulta por el
esfuerzo de corte.(2.3.9.1.(b)., PR.II) Cada barra longitudinal debe estar restringida por la esquina de un
estribo cerrado o por un estribo suplementario de una rama,
exceptuándose aquellas barras longitudinales que se encuentren entre
dos barras restringidas por el mismo estribo, siempre que la distancia
entre las dos barras restringidas lateralmente no supere ¼ de la
dimensión lateral adyacente de la sección transversal ó 200 mm, la
mayor.
(2.3.9.1.(b).(i)., PR.II) Planilla EC: Integración armadura transversal (confinamiento)
C3
(sección capitel)
C403
(sección capitel)
C903
(sección capitel)
C3
(sección base)
Pu [kN] 5063,9 2425,8 285,3 5047,4
φ 1,0 1,0 1,0 0,9
f'c [MPa] 25 25 25 25
f y [MPa] 420 420 420 420
bc [mm] 750 700 550 750
hc [mm] 750 700 550 750
h" [mm] 690 640 490 690
Ag [mm2] 562500 490000 302500 562500
Ac [mm2] 476100 409600 240100 476100
Ag / Ac 1,18 1,20 1,26 1,18
Ag / Ac (adoptado) 1,20 1,20 1,26 1,20
Ast [mm2] 9820 8404 6280 9820
ρ
t = Ast / Ag 0,0175 0,0172 0,0208 0,0175
m = f y / (0,85 f'c) 19,76 19,76 19,76 19,76
ρ
t m 0,35 0,34 0,41 0,35
ρ
t m (adoptado) 0,35 0,34 0,40 0,35
db [mm] 20 20 20 20
sh [mm] 100 100 100 90
Ash [mm2] 99,6 -120,4 -256,2 139,3
COLUMNAS
Item
531,0Integración armadura
de confinamiento366,0 366,0 366,0
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En la mayoría de las secciones rectangulares un solo estribo periférico
resulta insuficiente para confinar apropiadamente al hormigón y para
restringir lateralmente a las barras longitudinales. Por lo tanto esnecesario disponer estribos yuxtapuestos o combinarlos con estribos
suplementarios de una rama.
(2.3.9.2., PR.II) El Reglamento establece, que en las columnas de pórticos donde no se
prevea la formación de rótulas plásticas, la cantidad de armadura
transversal deberá ser el 70% de la requerida por la ecuación (2.3-18)
pero no menor que la requerida por la (2.2-10).
En los pórticos donde las columnas han sido diseñadas por capacidad afin de disminuir la posibilidad de que se formen rótulas plásticas, se
reduce la necesidad de armadura transversal ya que sólo pueden
soportar fluencia limitada bajo condiciones extremas. Por lo tanto, se
considera que la cantidad de armadura transversal de confinamiento
puede reducirse al 70% de la requerida por la ecuación de . Esto
posibilita que la columna logre un factor de ductilidad de curvatura de al
menos por si fuera necesario. Sin embargo, se requiere la
protección contra el pandeo de las barras, y algún grado de
confinamiento para el hormigón, y por lo tanto son necesarios todos los
otros requerimientos de detallado, es decir no se puede reducir .
sh A
Ate
10
Por otro lado, el Reglamento no permite la reducción de la armadura
transversal, en el capitel de las columnas del primer piso.
La reducción anterior no se aplica al capitel y base en las columnas del
primer piso ya que, en esas zonas, no puede prevenirse el desarrollo de
las rótulas plásticas. El aumento de longitud de las vigas debido a la
rotulación plástica puede conducir a la aparición de rótulas en el capitel
de las columnas del primer piso. Tampoco puede aplicarse esta
reducción a las columnas donde se espera la formación de las rótulas
plásticas, como es el caso de pórticos de uno o dos pisos, o el piso
superior de un pórtico de varios pisos, diseñados deliberadamente para
que esto ocurra.
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1.5.5.a. Resistencia al corte(2.3.11., PR.II)
(2.3.11.1., PR.II) 1.5.5.a.1. Contribución del hormigón a la resistencia al corte.
En las zonas de formación potencial de rótulas plásticas, cuando el
esfuerzo axial de compresión es pequeño, esto es, cuando
el valor de debe tomarse igual a cero como en el
caso de vigas sin carga axial. Para esfuerzos de compresión mayores, la
ecuación:
10 ,0 ' f A / P c g u < c v
10 ,0 ' f A
P v 4v
c g
u bc )243.2 (
da un incremento gradual de la contribución del hormigón a medida que
aumenta el esfuerzo de compresión. Como para el caso de vigas, el
valor de v resulta para cada columna:b
MPa25 f' ; f' 10 0,07 v c c w b =ρ
Para evaluar la cuantía de la armadura longitudinal traccionada en
secciones de columnas, se considera un valor aproximadamente igual al
40% de la cuantía total, es decir, t w 40 ,0 ρ
≅
.
Columna C 3 (sección base)
68 ,0 25 0,0065)10 (0,07 v 0065 ,0 bw =
Columna C3 (sección capitel)
68 ,0 25 0,0065)10 (0,07 v 0065 ,0 bw =
Columna C403 (sección capitel)
67 ,0 25 0,0064)10 (0,07 v 0064,0 bw =
Columna C903 (sección capitel)
74,0 25 0,0078)10 (0,07 v 0078 ,0 bw =
Cuando se compute v y , es necesario asegurar que correspondan
a la mismas combinaciones de estados de carga. En la ecuación
c u P
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anterior, deberá ser el valor mínimo coexistente con el esfuerzo de
corte actuante.
u P
1828
4
,0
1
(2.3.11.1.(a)., PR.II) 1.5.5.a.2. Diseño armadura transversal de corte en zona crítica
Columna C 3 (sección capitel)
Para el estado de carga 0 H V E E D9, (estado más desfavorable),
correspondiente a la dirección X, el valor de v coexistente con
, resulta de la ecuación (2.3-24):
c
KN 9,P mínu =
MPa0 v 10 ,0 13,0
' f A
P ; 10 ,0
' f A
P v v c
c g
mínu
c g
mínu bc =
siendo:
MPa25 ' f ;mm562500 mm )750 750 ( A ; MPa68 v c 2 2
g b =
por lo tanto el valor de v resulta:c
10 ,0 1000 25 562500
1828,9KN - MPa68 ,0 4v c
×
MPa0 v c =
El valor de la tensión nominal de corte v , siendo V el
esfuerzo de corte de diseño para ese estado de carga ( ,
página 157), se obtiene:
n KN 8 ,859máx u =
1Planilla C
c c
máx u
n h8 ,0 b
V
v =
donde:
mm750 h ; mm750 b ; c c =
por lo que v resulta:n
3n 10
mm750 8 ,0 mm750 1
KN 8 ,859v ×
×
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MPa91,1v n =
La armadura transversal resultante de corte se obtiene mediante:
yt
hc c nv
f
sbv v A
=
donde:
MPa420 f f y yt =
Para una separación de estribos mm100 sh = , resulta:
MPa420
mm100 mm750 MPa0 91,1 Av
×
=
2 v mm341 A =
La integración de la armadura transversal (estribos) se adopta:
)mm366 (A8d rama110 d ramas4 :Estribos 2 real v bb =
Se establecen separaciones máximas de estribos para asegurar que los
planos potenciales de falla por tracción diagonal estén cruzados por
suficientes conjuntos de estribos.
(2.3.11.2.1.., PR.II) La separación máxima de estribos debe cumplir con:
> mm300 ób25 ,0 :' f 07 ,0 v v )b(
mm600 ób50 ,0 )a( s12 ,0
' f A
P
c c c n
c h
c g
u
mm375 mm750 50 ,0 s )a( h =
mm188 mm750 25 ,0 sMPa75 ,1MPa25 07 ,0 MPa0 91,1 )b( h =
⇒
mm188 )b(
mm375 )a( s12 ,0 13,0
' f A
P h
c g
u
Por lo tanto, la máxima separación permitida por el Proyecto del nuevo
Reglamento es .mm188 sh ≤
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Por otro lado, se verifica que:
c c n' f 85 ,0 ó' f 16 ,0 v
<
MPa0 ,4MPa25 16 ,0 MPa91,1v n =
MPa25 ,425 85 ,0 MPa91,1v n =
Las limitaciones de la tensión nominal de corte son las mismas que para
vigas. Por otro lado, los requerimientos de confinamiento pueden ser
mayores que los de corte.
(2.3.7., PR.II) La separación máxima permitida por confinamiento en zonas críticas debe
ser:
)bóh( 4
1sód 6 s c c hbh <
Teniendo en cuenta que el diámetro de la armaduras longitudinales de la
columna es d mm150 mm25 6 smm25 hb = .
Por otro lado, siendo mm188 mm750
4
1smm750 bh hc c =
La separación adoptada mm100 sh = verifica todas las condiciones.
(2.3.11.1.(b)., PR.II) 1.5.5.a.3. Diseño armadura transversal de corte en zona normal
Columna C 3 (sección capitel)
La contribución del hormigón a la resistencia al corte en zonas normales,
viene dada por las ecuaciones (2.3-25) y (2.3-26). Esta contribución
aumenta cuando existe compresión axial y disminuye en presencia detracción axial. El segundo término de la ecuación (2.3-26) es siempre
negativo.
(2.3.11.1.(b)(i)., PR.II) Columnas con compresión axial:
25)- (2.3 v ' f A
P 31v b
c g
máx u c
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Columnas con tracción axial; con signo negativo:u P (2.3.11.1.(b)(ii)., PR.II)
26)- (2.3 v ' f A
P 12
1v bc g
mínu
c
Para la columna C , estado de carga 0 3 H V E E D9, (estado más
desfavorable), correspondiente a la dirección X, el valor de v coexistente
con P , resulta de la ecuación (2.3-26):
c
KN 9,1828 mínu
10 ,0 13,0 ' f A
P ; v
' f A
P 12 1v
c g
mínu b
c g
mínu c <
siendo:
MPa25 ' f ;mm562500 mm )750 750 ( A ; MPa68 ,0 v c 2 2
g b =
por lo tanto el valor de v resulta:c
MPa68 ,0 10 MPa25 mm562500
)kN 9,1828 ( 12 1v 3
2 c ×
×
×
0 v MPa38 ,0 v c c =
Esto indica que no se puede efectuar ninguna reducción de la sección de
armadura transversal (estribos) en la zona normal. Es decir, que la sección
de armadura transversal correspondiente a la zona crítica debe extenderse
en toda la altura de la columna C . 3
El detalle de armado de la columna C puede verse en la .3 35 .Fig
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Fig. 35: DETALLE DE ARMADO COLUMNA 3
(Nivel 1 – Pórticos X1 – Y4) [mm]
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(2.3.11.1.(a)., PR.II) 1.5.5.a.4. Diseño armadura transversal de corte en zona crítica
Columna C 403 (sección capitel)
Para el estado de carga 1 H v E E L5 ,0 D2 , (estado más desfavorable),
correspondiente a la dirección X, el valor de v coexistente con
, resulta de la ecuación (2.3-24):
c
KN 1,12 P mínu =
MPa0 v 10 ,0 001,0 ' f A
P ; 10 ,0
' f A
P v 4v c
c g
mínu
c g
mínu bc =
siendo:
MPa25 ' f ;mm490000 mm )700 700 ( A ; MPa67 ,0 v c 2 2
g b =
por lo tanto el valor de v resulta:c
10 ,0 1000 25 490000
12,1KN MPa67 ,0 4v c
×
MPa0 v c =
El valor de la tensión nominal de corte v , siendo V
( , página 158),el esfuerzo de corte de diseño para ese estado
de carga, se obtiene:
n KN 0 ,850 máx u =
C 2 Planilla
c c
máx u n
h8 ,0 b
V v
=
donde:
mm700 h ; mm700 b ; 1 c c =
por lo que v resulta:n
3n 10
mm700 8 ,0 mm700 1
KN 0 ,850 v
×
×
MPa17 ,2 v n =
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La armadura transversal resultante de corte se obtiene mediante:
yt
hc c n
v f
sbv v
A
=
donde:
MPa420 f f y yt =
Para una separación de estribos mm100 sh = , resulta:
MPa420
mm100 mm700 MPa0 17 ,2 Av
×
=
2 v mm361 A =
La integración de la armadura transversal (estribos) se adopta:
)mm366 (A8d rama110 d ramas4 :Estribos 2 real v bb =
(2.3.11.2.1., PR.II) La separación máxima de estribos debe cumplir con:
> mm300 ób25 ,0 :' f 07 ,0 v v )b(
mm600 ób50 ,0 )a( s12 ,0
' f A
P
c c c n
c h
c g
u
mm350 mm700 50 ,0 s )a( h =
mm175 mm700 25 ,0 sMPa75 ,1MPa25 07 ,0 MPa0 17 ,2 )b( h =
⇒
mm175 )b(
mm350 )a( s12 ,0 001,0
' f A
P h
c g
u
Por lo tanto, la máxima separación permitida por el Proyecto del nuevo
Reglamento es .mm175 sh ≤
(2.2.8.3.2., PR.II) Por otro lado, se verifica que:
c c n ' f 85 ,0 ó' f 16 ,0 v <
MPa0 ,4MPa25 16 ,0 MPa17 ,2 v n =
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MPa25 ,425 85 ,0 MPa17 ,2 v n =
No se considera lo establecido en el artículo 2.2.8.3.2, debido a que las
barras verticales en la columna se encuentran distribuidas en todas las
caras de la sección.
Las rótulas plásticas que puedan desarrollarse en columnas no se espera
que estén sometidas a grandes demandas de ductilidad y, por lo tanto, a
fluencia por tracción cíclica reversible. Más aún, al menos para una
dirección de la acción sísmica, existirá una considerable compresión axial
que cerraría las grandes grietas. También, es probable que la acción de
pasador de un número considerable de las barras longitudinales de las
columnas, sea más efectiva en las zonas extremas confinadas. Por esta
razón los requerimientos de 2.2.8.3.2. no se aplicarán cualquiera sea el
nivel de compresión axial cuando las barras verticales, que se consideran
que actúan como pasadores, estén uniformemente distribuidas en todas
las caras de la sección de la columna o estén dispuestas en forma circular.
De no ser así, y cuando el esfuerzo de compresión sea bajo (menor que
) la columna deberá ser tratada como una viga. Estas columnas
normalmente corresponden a edificios bajos o al piso superior de edificiosde varios pisos. En la mayoría de los casos es probable que la tensión total
de corte en tales columnas no supere
c ' f 10 ,0
c ' f 25 ,0 .
Las zonas de rótulas plásticas de columnas sometidas a momento y
tracción axial, deberán ser tratadas como las zonas similares de vigas. De
esta manera, deberá proveerse armadura de corte diagonal en las zonas
críticas extremas de dichas columnas cuando la tensión total de corte sea
mayor que c ' f 25 ,0 .
Debe notarse que para esta situación se intenta permitir que se forme una
rótula plástica y, por lo tanto, debe esperarse una fluencia considerable de
la armadura de la columna. Con una gran tracción axial, la profundidad del
eje neutro puede ser tan pequeña que el hormigón estará en contacto en la
sección crítica. La recomendación implica que hasta una tensión de corte
de c ' f 25 ,0 puede absorberse sólo por acción de pasador.
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La separación máxima permitida por confinamiento en zonas críticas debe
ser:
(2.3.9.1.(b)(ii)., PR.II)
)bóh( 4
1sód 6 s c c hbh <
Teniendo en cuenta que el diámetro de la armaduras longitudinales de la
columna es d mm150 mm25 6 smm25 hb = .
Por otro lado, siendo mm175 mm700 4
1smm700 bh hc c =
La separación adoptada mm100 sh = verifica todas las condiciones.
(2.3.11.1.(b)., PR.II) 1.5.5.a.5. Diseño armadura transversal en zona normal
Columna C 403 (sección capitel)
La contribución del hormigón a la resistencia al corte en zonas normales,
viene dada por las ecuaciones (2.3-25) y (2.3-26). Esta contribución
aumenta cuando existe compresión axial y disminuye en presencia de
tracción axial. El segundo término de la ecuación (2.3-26) es siempre
negativo.
Columnas con compresión axial:(2.3.11.1.(b).(i), PR.II)
25)- (2.3 v ' f A
P 31v b
c g
máx u c
Para la columna C , estado de carga 1403 H v E E L5 ,0 D2 , (estado más
desfavorable), correspondiente a la dirección X, el valor de v
coexistente con P , resulta de la ecuación (2.3-25):
c
KN 1,12 mínu
10 ,0 001,0 ' f A
P ; v
' f A
P 31v
c g
mínu b
c g
mínu c <
siendo:
MPa25 ' f ;mm490000 mm )700 700 ( A ; MPa67 ,0 v c 2 2
g b =
por lo tanto el valor de v resulta:c
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MPa67 ,0 10 MPa25 mm490000
kN 1,12 31v 3
2 c ×
×
×
×
MPa67 ,0 v c =
El valor de la tensión nominal de corte v , siendo V el
esfuerzo de corte de diseño para ese estado de carga, se obtiene:
n KN 0 ,850 máx u =
c c
máx u n
h8 ,0 b
V v
=
donde:
mm700 h ; mm700 b ; 1 c c =
por lo que v resulta:n
3n 10
mm700 8 ,0 mm700 1
KN 0 ,850 v
×
×
MPa17 ,2 v n =
La armadura transversal resultante de corte se obtiene mediante:
yt
hc c nv
f
sbv v A
=
donde:
MPa420 f f y yt =
Para una separación de estribos mm140 sh = , resulta:
MPa420
mm140 mm700 MPa67 ,0 17 ,2 Av
×
=
2 v mm350 A =
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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La integración de la armadura transversal (estribos) en la zona normal de la
columna resulta ser igual que la correspondiente a la zona crítica,
sólo que con una separación s
403C
mm140 h =
, es decir:
)mm366 (A8d rama110 d ramas4 :Estribos 2 real v bb =
(2.3.11.2.1., PR.II) La separación máxima de estribos debe cumplir con:
>
mm300 ób25 ,0 :' f 07 ,0 v v )b(
mm600 ób50 ,0 )a( s12 ,0
' f A
P
c c c n
c h
c g
u
mm350 mm700 50 ,0 s )a( h =
MPa75 ,1MPa25 07 ,0 MPa50 ,1MPa67 ,0 17 ,2 )b( =
{ mm350 )a( s12 ,0 001,0 ' f A
P h
c g
u ⇒
Por lo tanto, la máxima separación permitida por el Proyecto del nuevo
Reglamento es .mm350 sh ≤
(2.3.9.2.(i)., PR.II) La separación máxima permitida por confinamiento en zonas normales
debe ser:
)bóh( 3
1sód 10 s c c hbh <
Teniendo en cuenta que el diámetro de la armaduras longitudinales de la
columna es d mm250 mm25 10 smm25 hb = .
Por otro lado, siendo mm233mm700 3
1smm700 bh hc c =
Es decir, que la separación adoptada mm140 sh = en la zona normal
verifica estas condiciones.
El detalle de armado de la columna C puede verse en la . 403 36 .Fig
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Fig. 36: DETALLE DE ARMADO COLUMNA 3
(Nivel 5 – Pórticos X1 – Y4) [mm]
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(2.3.11.1.(a)., PR.II) 1.5.5.a.6. Diseño armadura transversal de corte en zona crítica
Columna C 903 (sección capitel)
Para el estado de carga 1 H v E E L5 ,0 D2 , (estado más desfavorable),
correspondiente a la dirección X, el valor de v coexistente con
, resulta de la ecuación (2.3-24):
c
KN 6 ,15 P mínu =
MPa0 v 10 ,0 002 ,0 ' f A
P ; 10 ,0
' f A
P v 4v c
c g
mínu
c g
mínu bc =
siendo:
MPa25 ' f ;mm302500 mm )550 550 ( A ; MPa74,0 v c 2 2
g b =
por lo tanto el valor de v resulta:c
10 ,0 1000 25 302500
15,6KN MPa74,0 4v c
×
MPa0 v c =
El valor de la tensión nominal de corte v , siendo V
( , página 159),el esfuerzo de corte de diseño para ese estado
de carga, se obtiene:
n KN 4,554máx u =
C 3Planilla
c c
máx u n
h8 ,0 b
V v
=
donde:
mm550 h ; mm550 b ; 1 c c =
por lo que v resulta:n
3n 10
mm550 8 ,0 mm550 1
KN 4,554v
×
×
MPa29,2 v n =
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La armadura transversal resultante de corte se obtiene mediante:
yt
hc c n
v f
sbv v
A
=
donde:
MPa420 f f y yt =
Para una separación de estribos mm100 sh = , resulta:
MPa420
mm100 mm550 MPa0 29,2 Av
×
=
2 v mm300 A =
La integración de la armadura transversal (estribos) se adopta:
)mm366 (A8d rama110 d ramas4 :Estribos 2 real v bb =
(2.3.11.2.1., PR.II) La separación máxima de estribos debe cumplir con:
> mm300 ób25 ,0 :' f 07 ,0 v v )b(
mm600 ób50 ,0 )a( s12 ,0
' f A
P
c c c n
c h
c g
u
mm275 mm550 50 ,0 s )a( h =
mm138 mm550 25 ,0 sMPa75 ,1MPa25 07 ,0 MPa0 29,2 )b( h =
⇒
mm138 )b(
mm275 )a( s12 ,0 002 ,0
' f A
P h
c g
u
Por lo tanto, la máxima separación permitida por el Proyecto del nuevo
Reglamento es .mm138 sh ≤
(2.2.8.3.2., PR.II) Por otro lado, se verifica que:
c c n ' f 85 ,0 ó' f 16 ,0 v <
MPa0 ,4MPa25 16 ,0 MPa29,2 v n =
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MPa25 ,425 85 ,0 MPa29,2 v n =
No se considera lo establecido en el artículo 2.2.8.3.2, debido a que las
barras verticales en la columna se encuentran distribuidas en todas las
caras de la sección.
La separación máxima permitida por confinamiento en zonas críticas
debe ser:
(2.3.9.1.(b).(ii)., PR.II)
)bóh( 4
1sód 6 s c c hbh <
Teniendo en cuenta que el diámetro de la armaduras longitudinales de lacolumna es d mm120 mm20 6 smm20 hb = .
Por otro lado, siendo mm138 mm550 4
1smm550 bh hc c =
La separación adoptada mm100 sh = verifica todas las condiciones.
(2.3.11.1.(b)., PR.II) 1.5.5.a.7. Diseño armadura transversal de corte en zona normal
Columna C 903 (sección capitel)
La contribución del hormigón a la resistencia al corte en zonas normales,
viene dada por las ecuaciones (2.3-25) y (2.3-26). Esta contribución
aumenta cuando existe compresión axial y disminuye en presencia de
tracción axial. El segundo término de la ecuación (2.3-26) es siempre
negativo.
(2.3.11.1.(b).(i)., PR.II) Columnas con compresión axial:
25)- (2.3 v ' f A
P 31v b
c g
máx u c
Para la columna C , estado de carga 1903 H v E E L5 ,0 D2 , (estado más
desfavorable), correspondiente a la dirección X, el valor de v
coexistente con P , resulta de la ecuación (2.3-25):
c
KN 6 ,15 mínu
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10 ,0 002 ,0 ' f A
P ; v
' f A
P 31v
c g
mínu b
c g
mínu c <
siendo:
MPa25 ' f ;mm302500 mm )550 550 ( A ; MPa74,0 v c 2 2
g b =
por lo tanto el valor de v resulta:c
MPa74,0 10 MPa25 mm302500
kN 6 ,15 31v 3
2 c ×
×
×
×
MPa74,0 v c =
El valor de la tensión nominal de corte v , siendo V el
esfuerzo de corte de diseño para ese estado de carga, se obtiene:
n KN 4,554máx u =
c c
máx u n
h8 ,0 b
V v
=
donde:
mm550 h ; mm550 b ; 1 c c =
por lo que v resulta:n
3n 10
mm550 8 ,0 mm550 1
KN 4,554v ×
×
MPa29,2 v n =
La armadura transversal resultante de corte se obtiene mediante:
yt
hc c nv
f
sbv v A
=
donde:
MPa420 f f y yt =
Para una separación de estribos mm170 sh = , resulta:
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MPa420
mm170 mm550 MPa74,0 29,2 Av
×
=
2 v mm345 A =
La integración de la armadura transversal (estribos) en la zona normal
de la columna C resulta ser igual que la correspondiente a la zona
crítica, sólo que con una separación
903
mm170 sh = , es decir:
)mm366 (A8d rama110 d ramas4 :Estribos 2 real v bb =
(2.3.11.2.1., PR.II) La separación máxima de estribos debe cumplir con:
> mm300 ób25 ,0 :' f 07 ,0 v v )b(
mm600 ób50 ,0 )a( s12 ,0
' f A
P
c c c n
c h
c g
u
mm275 mm550 50 ,0 s )a( h =
MPa75 ,1MPa25 07 ,0 MPa55 ,1MPa74,0 29,2 )b( =
{ mm275 )a( s12 ,0 002 ,0 ' f A
P h
c g
u ⇒
Por lo tanto, la máxima separación permitida por el Proyecto del nuevo
Reglamento es .mm275 sh ≤
(2.3.9.2.(i)., PR.II) La separación máxima permitida por confinamiento en zonas normales
debe ser:
)bóh( 3
1sód 10 s c c hbh <
Teniendo en cuenta que el diámetro de la armaduras longitudinales de la
columna es d mm200 mm20 10 smm20 hb = .
Por otro lado, siendo mm183mm550 3
1smm550 bh hc c =
Es decir, que la separación adoptada mm170 sh = en la zona normal
verifica estas condiciones.
El detalle de armado de la columna C puede verse en la .903
37 .Fig
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Las , tituladas Armadura Transversal de Columnas,
resumen para las secciones de capitel de cada columna, los valores de
y V de diseño para cada estado de carga y para las dos direcciones principales de análisis. En ellas figuran, además, las dimensiones de la
sección de las columnas, y , la resistencia especificada a la
compresión del hormigón y la tensión de fluencia especificada de la
armadura longitudinal y transversal, , y , la cuantía
V 3y V 2 ;V 1Planillas
u u P
c b c h
c ' f y f yt f w
correspondiente a la armadura longitudinal, las tensiones de corte v y
, la sección necesaria de armadura transversal por corte ,
mostrándose sombreada la sección necesaria más desfavorable.
b
v Ac v
(2.3.11., PR.II)1.5.5.a.8. Diseño armadura transversal de corte en zona de rótula plástica
Columna C 3 (sección base)
Para las columnas del primer piso, aunque el análisis convencional
indique que los momentos en el capitel son menores que en la base,
como resultado del aumento de longitud de las vigas sometidas a
grandes demandas de ductilidad en el nivel 2 y por encima del mismo,
debe preverse la formación de una rótula plástica también en el capitel.
Consecuentemente, el esfuerzo de corte de diseño viene dado por la
ecuación (2.3-21).
(2.3.10.1.(b).(i)., PR.II)
En el cómputo de la capacidad flexional de secciones de columnas,
deberá tenerse en cuenta no sólo la sobrerresistencia del acero, sino
también la provista por el hormigón confinado de acuerdo con la
ecuación (2.3-23).
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Fig. 37: DETALLE DE ARMADO COLUMNA 3
(Nivel 10 – Pórticos X1 – Y4) [mm]
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(2.3.9., PR.II)
(2.3.11., PR.II)
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(2.3.9., PR.II)
(2.3.11., PR.II)
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(2.3.9., PR.II)
(2.3.11., PR.II)
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Para el cálculo del esfuerzo de corte V de diseño es necesario
considerar la sobrerresistencia flexional localizada en las rótulas
plásticas ubicadas en la parte inferior y superior de la columna:
máx u
)213.2 ( L / M M V no
)capitel ( col o
)base( col máx u
donde los momentos de sobrerresistencia M se calculan:oc
)233.2 ( M 10 ,0 A' f
P 2 M c
n
2
g c
u o
oc
λ
donde 4,1o = es el factor de sobrerresistencia del acero y es el
momento nominal de la sección de la columna, el cual se determina,
utilizando los ábacos de los diagramas de interacción, empleando la
carga axial de compresión máxima y la cuantía de la armadura
longitudinal de la columna, esto es:
c nM
máx u P
)E E L5 ,0 D2 ,1( kN 4,5047 P H V
)C (
máx u
3
Con los valores de ykN 4,5047 P )C ( máx u
3= 0175 ,0 t = (cuantía
geométrica total) se entra al ábaco del diagrama de interacción
correspondiente (referencia bibliográfica 11), obteniéndose
para el estado de carga considerado.kNm6 ,2056 M c )base( n
≅
Por lo tanto la capacidad de sobrerresistencia en la base de la columna
, resulta:3C
kNm6 ,2056 10 ,0 1000 mm562500 MPa25
kN 4,5047 2 4,1M
2 o
)base( c ×
×
kNm3155 M o )base( c
=
El esfuerzo de corte V inducido por el efecto sísmico, asumiendo
que la capacidad de sobrerresistencia de la sección de capitel de la
máx u
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columna del primer piso es aproximadamente igual que la
correspondiente a la base, resulta:
3C
,3
) X =
m70 ,3 / kNm3155 kNm3155 V máx u
kN 4,1705 V máx u =
donde L es la altura libre de la columna C .m70 n 3
Los valores de los momentos de sobrerresistencia (provenientes de la
ecuación 2.3-23) contemporáneos con los esfuerzos axiales de tracción
(sismo izquierda) resultan significativamente menores que los obtenidos
del análisis precedente.
(2.3.10.2., PR.II) Teniendo en cuenta que la sobrerresistencia de un pórtico es al menos
igual al 50% por encima del nivel mínimo especificado, se requiere que
la capacidad nominal al corte mínima de una columna sea un poco
mayor, por lo que debe verificarse:
c
E máx u V 70 ,1V ≥
Los valores del esfuerzo de corte sísmico V para la columna C en las
direcciones X e Y se obtienen de las , esto es:
c E
11;10
3
12 y .Figs
kN 8 ,186 V ;kN 9,296 V 33 C )Y ( E
C ( E
=
Por lo tanto
kN 7 ,504kN 9,296 70 ,1kN 4,1705 V máx u =
kN 6 ,317 kN 8 ,186 70 ,1kN 4,1705 V máx u =
El valor de la tensión nominal de corte v , siendo V el
esfuerzo de corte de diseño para ese estado de carga, se obtiene:
n kN 4,1705 máx u =
c c
máx u n
h8 ,0 b
V v
=
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donde:
mm750 h ; mm750 b ; 1 c c =
por lo que v resulta:n
3n 10
mm750 8 ,0 mm750 1
KN 4,1705 v ×
×
MPa79,3v n =
(2.3.11.1.(a)., PR.II) En las zonas críticas de columnas se debe tener en cuenta la
contribución del hormigón al corte sólo si el esfuerzo axial de diseño
genera una tensión de compresión mayor que . Para el estado de
carga
' c f 10 ,0
H v E E L5 ,0 D2 ,1
4,5047 u =
(estado más desfavorable), el valor de v
coexistente con P , resulta de la ecuación (2.3-24):
c
KN
10 ,0 36 ,0 ' f A
P ; 10 ,0
' f A
P v 4v
c g
u
c g
u bc >
siendo:
MPa25 ' f ;mm562500 mm )750 750 ( A ; MPa68 ,0 v c 2 2
g b =
por lo tanto el valor de v resulta:c
10 ,0 1000 25 562500
5047,4KN MPa68 ,0 4v c
×
MPa38 ,1v c =
La armadura transversal resultante de corte se obtiene mediante:
yt
hc c nv
f
sbv v A
=
donde:
MPa420 f f y yt =
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Para una separación de estribos mm100 sh = , resulta:
MPa420
mm100 mm750 MPa38 ,179,3 Av
×
=
2 v mm430 A =
La integración de la armadura transversal (estribos) se adopta:
)mm502 (A8d rama112 d ramas4 :Estribos 2 real v bb =
(2.3.11.2.1., PR.II) La separación máxima de estribos debe cumplir con:
{
mm600 óh75 ,0 s12 ,0 ' f A
P c h
c g
u ⇒
mm600 mm5 ,562 mm750 75 ,0 sh <
Por lo tanto, la máxima separación permitida por el Proyecto del nuevo
Reglamento es .mm5 ,562 sh ≤
Por otro lado, se verifica que:
c c n ' f 85 ,0 ó' f 16 ,0 v <
MPa0 ,4MPa25 16 ,0 MPa79,3v n =
MPa25 ,425 85 ,0 MPa79,3v n =
La separación máxima permitida por confinamiento en zonas críticas
debe ser:
(2.3.9.1.(b).(ii)., PR.II)
c c hbh bóh4
1sód 6 s <
Teniendo en cuenta que el diámetro de la armaduras longitudinales de la
columna es d mm150 mm25 6 smm25 hb =
.
Por otro lado, siendo mm188 mm750 4
1smm750 bh hc c =
La separación adoptada mm100 sh =
verifica todas las condiciones.
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(2.3.9.2., PR.II) 1.5.5.a.9. Diseño armadura transversal de corte en zona normal
Columna C 3 (sección base)
(2.3.11.1., PR.II) La contribución del hormigón a la resistencia al corte en zonas normales,
viene dada por las ecuaciones (2.3-25) y (2.3-26). Esta contribución
aumenta cuando existe compresión axial y disminuye en presencia de
tracción axial. El segundo término de la ecuación (2.3-25) es siempre
negativo.
(2.3.11.1.(b).(i)., PR.II) Columnas con compresión axial:
25)- (2.3 v ' f A
P 3
1v bc g
u c
Para la columna C , estado de carga 13 H v E E L5 ,0 D2 , (estado más
desfavorable), el valor de v coexistente conc KN 4,5047 P u = , resulta de
la ecuación (2.3-25):
10 ,0 36 ,0 ' f A
P ; v
' f A
P 31v
c g
u b
c g
u c >
siendo:
MPa25 ' f ;mm562500 mm )750 750 ( A ; MPa68 ,0 v c 2 2
g b =
por lo tanto el valor de v resulta:c
MPa68 ,0 10 MPa25 mm562500
kN 4,5047 31v 3
2 c ×
×
×
×
MPa41,1v c =
El valor de la tensión nominal de corte v , siendo V el
esfuerzo de corte de diseño para ese estado de carga, se obtiene:
n KN 4,1705 máx u =
c c
máx u n
h8 ,0 b
V v
=
donde:
mm750 h ; mm750 b ; 1 c c =
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
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por lo que v resulta:n
3
n10
mm750 8 ,0 mm750 1
KN 4,1705 v ×
×
MPa79,3v n =
La armadura transversal resultante de corte se obtiene mediante:
yt
hc c nv
f
sbv v A
=
donde:
MPa420 f f y yt =
Para una separación de estribos mm110 sh = , resulta:
MPa420
mm110 mm750 MPa41,179,3 Av
×
=
2 v mm468 A =
La integración de la armadura transversal (estribos) en la zona normal
de la columna C se adopta igual que la correspondiente a la zona
crítica , es decir:
3
mm100 sh =
)mm502 (A8d rama112 d ramas4 :Estribos 2 real v bb =
(2.3.11.2.1., PR.II) La separación máxima de estribos debe cumplir con:
{ mm600 óh75 ,0 s12 ,0 ' f A
P c h
c g
u ⇒
mm600 mm5 ,562 mm750 75 ,0 sh <
Por lo tanto, la máxima separación permitida por el Proyecto del nuevo
Reglamento es .mm5 ,562 sh ≤
(2.3.9.2.(i)., PR.II) La separación máxima permitida por confinamiento en zonas normales
debe ser:
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
)bóh( 3
1sód 10 s c c hbh <
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Teniendo en cuenta que el diámetro de la armaduras longitudinales de la
columna es d mm250 mm25 10 smm25 hb =
.
Por otro lado, siendo mm250 mm750 3
1smm750 bh hc c =
Es decir, que la separación adoptada mm100 sh = en la zona normal
verifica estas condiciones.
Es importante destacar, que la armadura transversal de la columna C
será la misma que la correspondiente a la sección de base hasta donde
comienza la zona crítica de la sección de capitel. Esto es:
3
[ ] )mmm5020 (Ac/100mm8 d rama112 d ramas4:Estribos 2 real v bb =
La , titulada Armadura Transversal de Columnas, resume
para la sección de base de la columna C , los valores de y V de
diseño para cada estado de carga y para las dos direcciones principales
de análisis. En ella figuran, además, las dimensiones de la sección de
las columnas, b y , la resistencia especificada a la compresión del
hormigón y la tensión de fluencia especificada de la armaduralongitudinal y transversal, f , y f , la cuantía
V .4Planilla
3 u P u
c c h
c ' y f yt w correspondiente a
la armadura longitudinal, las tensiones de corte v y v , las
capacidades de sobrerresistencia flexional
b c
oM , los momentos nominales
, la sección necesaria de armadura transversal por corte ,
mostrándose sombreada la sección necesaria más desfavorable.
nM v A
El diseñador debe asegurar que la disposición de la armadura
transversal sea la más adecuada para prevenir el pandeo en la cercanía
del nudo, de las barras longitudinales de las columnas por encima y por
debajo del mismo. Es por ello, que la ubicación del primer estribo de la
columna superior, debe estar separado una longitud no mayor de 75mm
por encima de la losa; mientras que el último estribo de la columna
inferior debe ubicarse a una distancia de no más de 75mm de la
armadura longitudinal de flexión de la viga, como se indica en el
esquema siguiente:
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Es importante que el diseñador asegure mediante la cantidad ydisposición de la armadura transversal (estribos) que no se producirá el
pandeo de las barras longitudinales de columnas ubicadas entre los
estribos del nudo viga-columna y los de la columna.
En las columnas donde apoyan vigas en ambas direcciones, el pandeo
de las barras longitudinales en esas zonas es prácticamente imposible
que se produzca.
En las columnas donde apoyan vigas de ancho menor que el deaquellas, y donde no existen vigas en la dirección transversal, es
necesario que las barras longitudinales de columnas ubicadas en las
caras externas fuera del nudo viga-columna, tengan suficiente armadura
transversal para evitar el pandeo.
Con el propósito de simplificar el diseño de la armadura transversal
(estribos) en columnas, se incluye la Tabla A que resume los criterios
principales.
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
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(2.3.9., PR.II)
(2.3.11., PR.II)
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
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Tabla A: Resumen de los criterios principales para el diseño de
la armadura transversal (estribos) en columnas.
Confinamiento Pandeo Corte Zona dediseño de la
columnash A máx ,hs te A c v
Zona Crítica (I)
“zona deformación
potencial derótulas plásticas”
Se calcula Ash con la
ecuación (2.3-18) PR.II
Artículo: [2.3.9.1.(b)(i)]PR.II
P u : Carga axial máxima
de diseño
< 6 db
sh
< ¼ dc ó ¼ hc
Emplear el valor de sh que resulte menor:
Artículo: [2.3.9.1.(b)(ii)]PR.II
Se calcula Ate con la
ecuación(2.2-10) PR.II
Artículo:[2.2.7.(a)(b)];[2.3.9.1.(b)(iii)] PR.II
0 v ' f 1,0 A
P Si c c
g
u =
(*):v ' f 1,0 A
P Si c c
g
u ⇒
(*) se calcula con laecuación (2.3-24) PR.II
Artículo: [2.3.11.1.(a)] PR.II
Zona Crítica (II)
“zona protegidade la formación
potencial derótulas plásticas”
Se calcula Ash con el 70%del valor que se obtiene
de la ecuación(2.3-18) PR.II
Artículo: [2.3.9.1.(c)] PR.II
P u : Carga axial máxima
de diseño
< 6 db
sh
< ¼ dc ó ¼ hc
Emplear el valor de sh que resulte menor:
Artículo: [2.3.9.1.(b)(ii)]PR.II
Se calcula Ate con laecuación
(2.2-10) PR.II
Artículo:[2.2.7.(a)(b)];[2.3.9.1.(d)] PR.II
0 v ' f 1,0 A
P Si c c
g
u =
(*):v ' f 1,0 A
P Si c c
g
u ⇒
(*) se calcula con laecuación (2.3-24) PR.II
Artículo: [2.3.11.1.(a)] PR.II
Zona Normal
“entre las zonascríticas”
Se calcula Ash como el
70% de lacorrespondiente a la zona
crítica
Zona Crítica (I):
Se calcula con el 70% del
valor de Ash que seobtiene de la ecuación
(2.3-18) PR.II .
Zona Crítica (II):Se calcula con el 50% del
valor de Ash que seobtiene de la ecuación
(2.3-18) PR.II .
Artículo: [2.3.9.2.(ii)] PR.II
P u : Carga axial máxima
de diseño
< 10 db
sh
< 1/3 dc ó 1/3 hc
Emplear el valor de sh que resulte menor:
Artículo: [2.3.9.2.(i)]PR.II
Se calcula Ate con el
70% del valor que seobtiene de la
ecuación(2.2-10) PR.II
Artículo:[2.2.7.(a)(b)];
[2.3.9.2.(ii)] PR.II
Se calcula v c mediante las
ecuaciones (2.3-25) o(2.3-26) PR.II, según
corresponda
Artículo: [2.3.11.1.(b)(i)(ii)]PR.II
Nota: La sección de armadura transversal (estribos) a colocar en la columna, será la mayor que
resulte por confinamiento Ash, por pandeo Ate o por corte Av. Es importante destacar que los estribos
dispuestos para confinamiento y pandeo contribuyen a la resistencia al corte (2.3.9.3.)PR.II
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
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(2.3.13., PR.II) 1.5.6. Empalmes
No se permiten los empalmes de las barras longitudinales de columnas
en zonas de formación potencial de rótulas plásticas. En las zonas
críticas de columnas protegidas contra la formación de rótulas plásticas
si es permitido.
(2.3.13.1., PR.II) Es conveniente que las barras longitudinales de las columnas del primer
piso donde se espera se formen rótulas plásticas en el capitel y base de
las mismas, no se empalmen en toda la altura de la columna. En caso
que sea necesario empalmar las barras longitudinales, los empalmes
deberán realizarse dentro del cuarto medio de la altura de la columna.
Por encima del primer piso, en general, en los extremos (capitel y base)
de las columnas no se espera que se formen rótulas plásticas, pues
estas zonas están protegidas para tal fin. En estos casos, los empalmes
pueden realizarse en las zonas denominadas críticas.
En la Fig , se indica esquemáticamente las zonas reglamentarias de
ejecución de los empalmes correspondientes a columnas del primer piso
y por encima de este.
38 .
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
Fig. 38: ZONAS DE EMPALMES DE ARMADURAS
LONGITUDINALES EN COLUMNAS
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(2.3.12.5., PR.II) El Proyecto del nuevo Reglamento establece que cuando se desarrollen
rótulas plásticas en las columnas, las barras longitudinales que pasen
por un nudo deberán extenderse rectas a través de los mismos. En loscasos en que no se desarrollen rótulas plásticas en las columnas, la
pendiente de las barras inclinadas con el eje de la columna no deberá
exceder de 1:6. En estos casos deberán disponerse estribos
horizontales en el doblez que soporten 1,5 veces el empuje horizontal
desarrollado por las barras de la columna a la tensión de fluencia; los
estribos a incluir deberán agregarse a los necesarios para resistir el
esfuerzo de corte.
Se intenta con esta prescripción prevenir la posibilidad del pandeo lateral
de barras en el doblez de salientes cuando las barras están en
compresión, o la pérdida del recubrimiento de hormigón cuando las
barras están en tracción.
El empuje horizontal desarrollado por las barras de las columna a la
tensión de fluencia, viene dado por:
senf A5 ,1 )horizontal Empuje( E y sh
=
donde:
)25 d ( mm491 A b2
s =
MPa420 f y =
)6 :1 p( barraladeninclinaciódeánguloº 5 ,9 =
º 5 ,9senmm49110 MPa420 5 ,1E 2 3
h ×
kN 1,51E h =
Si se adopta un estribo de d mm10 b = , resulta:
y est
h
f A
E ramasº N
=
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño de Columnas
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MPa420 mm78
10 kN 1,51ramasº N
2
3
×
×
=
ramas2 56 ,1ramasº N ⇒
Por lo tanto, cuando se empalmen las barras longitudinales de columnas
de diámetro , es necesario colocar dos ramas de estribos
en el comienzo del doblez (inclinación) de la barra, como se
indica en el siguiente esquema:
mm25 d b =
mm10 d b =
Cuando las barras longitudinales de columnas a empalmar sean de
diámetro el número de ramas de estribos a colocar en el
doblez de la barra resulta igual a 1.
mm20 d b =
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1.6. DISEÑO DE NUDOS VIGA-COLUMNA(2.4., PR.II)
(2.4.1., PR.II) 1.6.1. Ancho efectivo del nudo
Teniendo en cuenta que los anchos b de las vigas de los niveles 1; 5 y
10, son menores que los correspondientes anchos b de la línea de
columna 3, los anchos efectivos de los nudos de estos niveles resultan:
w
c c ho
c w j c j h50 ,0 bbóbb
Nudo nivel 1
mm400 bw =
mm750 bc =
mm750 hc =
(a) c )1nivel (
j bb =
mm750 b )1nivel ( j =
(b) mm750 50 ,0 mm400 b )1nivel ( j ×
mm775 b )1nivel ( j =
Por lo tanto, el ancho efectivo del nudo resulta ser .mm750 b )1nivel ( j =
Nudo nivel 5
mm350 bw =
mm700 bc =
mm700 hc =
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño Nudos Viga-Columna
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(a) c )5 nivel (
j bb =
mm700 b )5 nivel ( j =
(b) mm700 50 ,0 mm350 b )5 nivel ( j ×
mm700 b )5 nivel ( j =
Por lo tanto, el ancho efectivo del nudo resulta ser .mm700 b )5 nivel ( j =
Nudo nivel 10
mm300 bw =
mm550 bc =
mm550 hc =
(a)c
)10 nivel (
j bb =
mm550 b )10 nivel ( j =
(b) mm550 50 ,0 mm300 b )10 nivel ( j ×
mm575 b )10 nivel ( j =
Por lo que el ancho efectivo del nudo resulta ser .mm550 b )10 nivel ( j =
1.6.2. Limitación de la tensión nominal horizontal de corte(2.4.2., PR.II)
Se especifica un límite superior de la tensión horizontal nominal de corte
a través de un área efectiva, para salvaguardar al hormigón del núcleo
de tensiones excesivas de compresión diagonal.
La tensión nominal horizontal de corte está dada por:
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño Nudos Viga-Columna
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c j
jh jh hb
V v =
La tensión v cuando se emplea hormigones con , que es el
caso que nos ocupa ( f
jh MPa30 ' f c ≤
MPa25 ' c = ), debe cumplir la siguiente condición:
.c ' jh f 16 ,0 v <
El esfuerzo de corte horizontal V en el nudo, se calcula considerando la
capacidad flexional de la sección extrema de la viga que concurre al
nudo, excepto en los casos en que se permite que se rotule la sección
extrema de la columna, que no es nuestro caso. Se debe tomar
jh
1 .
Para el caso de nudos externos con rótulas plásticas en las secciones
extremas de vigas, V se calcula como: jh
u sy o jh V Af V
La verificación de la tensión nominal horizontal de corte v de los
nudos vigas-columnas de los niveles 1; 5 y 10 de los pórticos Y4 y X1 seresume en las Planillas .
jh
2 N y 1N
1.6.3. Anclaje(2.4.3., PR.II)
El diámetro de las barras longitudinales de vigas pasante a través de
nudo interiores deberá ser como máximo igual a 25 c h .
Teniendo en cuenta que los diámetros máximos de las armaduras
longitudinales flexionales empleados en las vigas de los pórticos Y4 y X1
en los diferentes niveles resultaron:
:1Nivel mm20 d máx b =
mm30 25
hmm750 h c
c =
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:5 Nivel mm20 d máx b =
mm28 25
hmm700 h
c c =
:10 Nivel mm16 d máx b =
mm22 25
hmm550 h c
c =
Se observa que en todos los niveles se verifica la restricción impuesta
por el Proyecto del nuevo Reglamento.
La limitación del diámetro máximo de las barras longitudinales de vigas
intenta prevenir una pérdida excesiva de adherencia de las barras dentro
del nudo.
1.6.4. Armadura transversal(2.4.4., PR.II)
La resistencia al corte de un nudo viga–columna ante cargas
horizontales monotónicamente crecientes está provista por dosmecanismos: un mecanismo de biela y un mecanismo de celosía. El
primer mecanismo está compuesto por una biela de hormigón que
atraviesa diagonalmente el nudo. Esta biela es capaz de equilibrar las
compresiones transmitidas por el hormigón de vigas y columnas y una
parte del esfuerzo de corte trasmitido por las barras longitudinales dentro
del ancho de la biela. El mecanismo de celosía trasmite los esfuerzos de
las barras longitudinales de vigas y columnas mediante un campo en
compresión diagonal provisto por armaduras horizontales y verticalesque equilibran las compresiones generadas en las bielas comprendidas
entre grietas.
Existe una importante controversia en relación con la función de la
armadura horizontal en un nudo.
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(2.4.2., PR.II)
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(2.4.2., PR.II)
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De acuerdo con la escuela neocelandesa, cuando el nudo se encuentra
sometido a solicitaciones cíclicas reversibles con plastificaciones
importantes en las barras de la armadura, la adherencia se vecomprometida y el mecanismo de biela se empieza a deteriorar ya que la
biela se encuentra sometida a compresiones en su eje y tracciones
normales a su eje. De esta manera, mientras la escuela neocelandesa le
asigna un papel preponderante al mecanismo de celosía, la escuela
norteamericana, en cambio, se lo da al mecanismo de biela. De acuerdo
con lo anterior, para la escuela neocelandesa, la armadura horizontal en
un nudo tiene como función resistir el corte horizontal; para la escuela
norteamericana, en cambio, la armadura horizontal tiene como funciónconfinar a la biela comprimida de forma de que pueda mantener su
resistencia sin degradaciones importantes.
En la versión original de la Parte II del Reglamento INPRES-CIRSOC
103 del año 1983, se especificaban 2 tipos de hormigones
sismorresistentes, el denominado hormigón sismorresistente
convencional y el hormigón sismorresistente dúctil. Para el diseño de
nudos viga–columna, el primero seguía la escuela norteamericana,
mientras que el segundo seguía los criterios de la escuela
neocelandesa. Este enfoque, pretendía aunar ambas escuelas tratando
de que los criterios no fueran excluyentes sino complementarios.
Posteriormente, con la puesta en vigencia del Reglamento se comprobó
que la aplicación de la teoría neocelandesa conducía frecuentemente a
congestiones importantes de armadura, que dificultaban el colado del
hormigón. A raíz de esto, se desarrolló un programa experimental en el
Laboratorio de Estructuras de Instituto de Prevención Sísmica, donde se
comprobó que los nudos armados con los requerimientos de la escuela
norteamericana, tenían también un buen comportamiento. Siendo su
diseño más simple y su materialización en obra menos dificultosa. Con
base en los resultados obtenidos, en la edición 1991 de la Parte II del
Reglamento INPRES-CIRSOC 103 se adoptaron los criterios de la
escuela norteamericana.
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño Nudos Viga-Columna
En esta nueva versión de la Parte II, se mantiene el criterio
norteamericano de confinamiento (ver esquema nudo viga-columna).
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1.6.5. Armadura vertical(2.4.5., PR.II)
El Proyecto del nuevo Reglamento establece que la armadura vertical en
el nudo debe ubicarse en los planos paralelos al de flexión de las vigas y
disponerse dentro del ancho efectivo del nudo, entre las barras de
esquina de la columna. Esta armadura debe ser como mínimo igual al
40% de la máxima sección de la armadura longitudinal de la columna
que se encuentra ubicada en un plano perpendicular al de flexión de las
vigas que concurren al nudo.
Esta condición se cumple sobradamente en los nudos de los niveles 1; 5
y 10 de los pórticos Y4 y X1, debido a que el ancho efectivo del nudo entodos los casos es igual al ancho de las columnas.
Las columnas en todos los casos están armadas con 6 barras
longitudinales por cara (disposición uniforme) por lo que entre las barras
de esquinas siempre existen cuatro barras longitudinales intermedias
que arrojan un porcentaje igual al 66% mayor que el 40% que establece
el Proyecto del nuevo Reglamento, es decir, que verifica (ver esquema
nudo viga-columna).
La armadura vertical también contribuye al confinamiento del nudo y, al
mismo tiempo, completa el mecanismo de celosía.
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Diseño Nudos Viga-Columna
Esquema nudo viga-columna
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BIBLIOGRAFÍA
1. INPRES, Proyecto de reglamento argentino INPRES-CIRSOC 103 para construccionessismorresistentes, parte II construcciones de hormigón armado. Centro deInvestigación de los Reglamentos Nacionales de Seguridad para las Obras Civiles,2000.
2. INPRES, Proyecto de reglamento argentino INPRES-CIRSOC 103 para construccionessismorresistentes, comentarios a la parte II construcciones de hormigón armado.Centro de Investigación de los Reglamentos Nacionales de Seguridad para las ObrasCiviles, 2000.
3. Paulay, T. & Priestley, M.J.N. Seismic design of reinforced concrete and mansonybuildings. John Wiley & Sons, New York, 1992.
4. Examples of concrete structural design to new zealand standard, NZS 3101, Cemente &Concrete Association of New Zealand, 1995.
5. Paulay, T. Simplicity and confidence in seismic design. The Fourth Mallet-Milne LectureSeced, John Wiley & Sons, Chichester, 1993.
6. Park, R. & Paulay, T. Reinforced concrete structures, John Wiley & Sons, 1975.
7. CIRSOC. Proyecto de reglamento argentino CIRSOC 201 para estructuras dehormigón. Centro de Investigación de los Reglamentos Nacionales de Seguridad paralas Obras Civiles, 2002.
8. CIRSOC. Comentarios al proyecto de reglamento argentino CIRSOC 201 paraestructuras de hormigón. Centro de Investigación de los Reglamentos Nacionales deSeguridad para las Obras Civiles, 2002.
9. CIRSOC. Proyecto de Reglamento CIRSOC 101 cargas permanentes y sobrecargasmínimas de diseño para edificios y otras estructuras. Centro de Investigación de losReglamentos Nacionales de Seguridad para las Obras Civiles, 2001.
10. INPRES. Reglamento INPRES-CIRSOC 103, normas argentinas para construccionessismorresistentes, Partes I y II, Edición agosto 1991.
11. ACI. Notes on ACI 318-99 building code requirements for structural concrete, withdesign applications, Portland Cement Association, 1999.
12. Amado, J. A. ; Barros, E.A., “Análisis sísmico estático de edificios según el ReglamentoINPRES-CIRSOC 103”, Publicación Técnica Nº 14, INPRES, noviembre 1987.
13. Amado, J. A. ; Barros, E.A., “Diseño sismorresistente de estructuras aporticadas dehormigón armado según la edición 1991 del reglamento INPRES-CIRSOC 103”,Publicación Técnica Nº 16, INPRES, marzo 1993.
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Bibliografía
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A N E X O 1
EJEMPLO DE DISEÑO SÍSMICO DE UN EDIFICIO
ESTRUCTURADO CON PÓRTICOS DE HORMIGÓN ARMADO
SEGÚN EL PROYECTO
DE REGLAMENTO ARGENTINO
PARA CONSTRUCCIONES SISMORRESISTENTES
INPRES-CIRSOC 103, PARTE II, edición 2000
Diciembre de 2002
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Índice – Anexo 1
Página
Tabla A.1: CARACTERÍSTICAS MECÁNICAS DE LOS MATERIALES
A1
Tabla A.2: FACTORES DE MAYORACION DE CARGAS
A1
Tabla A.3:
FACTORES DE REDUCCIÓN DE RESISTENCIA
A2
Tabla A.4: LIMITACIONES DIMENSIONALES DE VIGAS
A2
Tabla A.5: DETERMINACIÓN DE RIGIDECES
A3
Tabla A.6: ARMADURA LONGITUDINAL
A3
Tabla A.7: LIMITACIONES DIMENSIONALES DE COLUMNAS
A4
Tabla A.8: DETERMINACIÓN DE RIGIDECES
A4
Tabla A.9: ARMADURA LONGITUDINAL
A4
Tabla A.10: ARMADURA TRANSVERSAL
A5
Tabla A.11: Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
A6
Tabla A.12: Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
A7
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
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Tabla A.13: Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
A8
Tabla A.14: Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
A9
Tabla A.15: Anclaje de barras conformadas sometidas a tracción Barras superiores
A10
Tabla A.16: Anclaje de barras conformadas sometidas a tracción
Barras inferiores
A10
Tabla A.17: Anclaje de barras conformadas sometidas a tracciónBarras superiores
A11
Tabla A.18: Anclaje de barras conformadas sometidas a tracciónBarras inferiores
A11
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
A12
Planilla R 5.1: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A13
Planilla C5.1: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A14
Planilla S5.1: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A15
Planilla F5.1: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A16
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
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PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
A17
Planilla R 5.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A18
Planilla C5.2: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A19
Planilla S5.2: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A20
Planilla F5.2: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A21
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
A22
Planilla R 5.3: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A23
Planilla C5.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A24
Planilla S5.3: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A25
Planilla F5.3: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A26
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
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PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
A27
Planilla R 5.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A28
Planilla C5.4: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A29
Planilla S5.4: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A30
Planilla F5.4: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A31
Planilla Pc.5:Pandeo y Confinamiento ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A32
PLANILLAS RESUMEN (Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistenciaflexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
A33
Planilla Ce.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas
A34
Planilla Cc.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas
A34
Planilla Ch.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
A35
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
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Planilla Ct.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara de
las columnas
A35
Planilla Cx.5: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
A36
Planilla Ec.5: Esfuerzo de Corte(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
A37
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
A38
Planilla R 10.1: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A39
Planilla C10.1:
CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M (-)
n; M (+)
n ) A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A40
Planilla S10.1: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A41
Planilla F10.1: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A42
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
A43
Planilla R 10.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A44
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 271/439
Planilla C10.2: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A45
Planilla S10.2: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A46
Planilla F10.2: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A47
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
A48
Planilla R 10.3: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A49
Planilla C10.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M (-)n; M (+)n ) A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A50
Planilla S10.3: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A51
Planilla F10.3:
FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φo
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A52
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
A53
Planilla R 10.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A54
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 272/439
Planilla C10.4: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A55
Planilla S10.4: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A56
Planilla F10.4: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A57
Planilla Pc.10: Pandeo y Confinamiento ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A58
PLANILLAS RESUMEN (Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistencia
flexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
A59
Planilla Ce.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas
A60
Planilla Cc.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas
A60
Planilla Ch.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
A61
Planilla Ct.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara delas columnas
A61
Planilla Cx.10: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
A62
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 273/439
Planilla Ec.10: Esfuerzo de Corte
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
A63
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
A64
Planilla R 1.1: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A65
Planilla C1.1: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A66
Planilla S1.1: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A67
Planilla F1.1: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A68
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
A69
Planilla R 1.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS
(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A70
Planilla C1.2: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A71
Planilla S1.2: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A72
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 274/439
Planilla F1.2: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A73
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
A74
Planilla R 1.3: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A75
Planilla C1.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A76
Planilla S1.3: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A77
Planilla F1.3: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ o (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A78
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
A79
Planilla R 1.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A80
Planilla C1.4:CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A81
Planilla S1.4: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A82
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 275/439
Planilla F1.4:FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A83
Planilla Pc.1: Pandeo y Confinamiento ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A84
PLANILLAS RESUMEN (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistenciaflexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
A85
Planilla Ce.1: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas
A86
Planilla Cc.1: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas
A86
Planilla Ch.1: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
A87
Planilla Ct.1: Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara delas columnas
A87
Planilla Cx.1: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
A88
Planilla Ec.1:Esfuerzo de Corte(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
A89
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
A90
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 276/439
Planilla R 5.1: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A91
Planilla C5.1: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A92
Planilla S5.1: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A93
Planilla F5.1: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A94
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
A95
Planilla R 5.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A96
Planilla C5.2: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A97
Planilla S5.2: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A98
Planilla F5.2: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A99
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
A100
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 277/439
Planilla R 5.3: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A101
Planilla C5.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A102
Planilla S5.3: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A103
Planilla F5.3: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A104
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
A105
Planilla R 5.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A106
Planilla C5.4: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A107
Planilla S5.4: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A108
Planilla F5.4:FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A109
Planilla Pc.5: Pandeo y Confinamiento ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A110
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 278/439
PLANILLAS RESUMEN (Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistenciaflexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
A111
Planilla Ce.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas
A112
Planilla Cc.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas
A112
Planilla Ch.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
A113
Planilla Ct.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara delas columnas
A113
Planilla Cx.5: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
A114
Planilla Ec.5: Esfuerzo de Corte(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
A115
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
A116
Planilla R 10.1: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A117
Planilla C10.1: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A118
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 279/439
Planilla S10.1: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A119
Planilla F10.1: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A120
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
A121
Planilla R 10.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A122
Planilla C10.2:CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A123
Planilla S10.2: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M (-)oe; M (+)oe ) A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A124
Planilla F10.2: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A125
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
A126
Planilla R 10.3: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A127
Planilla C10.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A128
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 280/439
Planilla S10.3: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A129
Planilla F10.3: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A130
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
A131
Planilla R 10.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A132
Planilla C10.4: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A133
Planilla S10.4: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M (-)oe; M (+)oe ) A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A134
Planilla F10.4: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A135
Planilla Pc.10: Pandeo y Confinamiento
ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A136
PLANILLAS RESUMEN (Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistenciaflexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
A137
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 281/439
Planilla Ce.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas
A138
Planilla Cc.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas
A138
Planilla Ch.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
A139
Planilla Ct.10:
Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara delas columnas
A139
Planilla Cx.10: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
A140
Planilla Ec.10: Esfuerzo de Corte(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
A141
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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Tabla A.1: CARACTERÍSTICAS MECÁNICAS DE LOS MATERIALES (1.2.; PR. II)
Materiales Zonas Sísmicas Características Mecánicas
3 y 4 20 MPa ≤ f’c ≤ 40 MPa Hormigón
1 y 2 20 MPa ≤ f’c ≤ 45 MPa
Acero 1; 2; 3 y 4 f y ≤ 420 MPa
f’ c : Resistencia especificada a la compresión del hormigón, en MPa
f y : Tensión de fluencia especificada de la armadura longitudinal, en MPa
- La tensión de fluencia especificada de la armadura transversal f yt , no será
mayor que 500MPa, cuando se dispongan alambres o mallas soldadas.
- Para el caso de Diafragmas (Capítulo 5), se aceptará el uso de mallas
soldadas con una tensión de fluencia especificada f y de 500 MPa, cuando no
colaboren con la resistencia de las vigas.
Tabla A.2: FACTORES DE MAYORACION DE CARGAS (1.3.1.; PR. II)
Sobrecargas y distintasconfiguraciones de techo
f 1 f 2
Lugares de concentración depúblico donde la sobrecarga
sea mayor a 5,00 KN/m2 y
playas de estacionamiento
1,00 --
Otras sobrecargas 0,50 --
Configuraciones particulares detechos (dientes de sierra, etc.),que no permiten evacuar lanieve acumulada
-- 0,70
Otras configuraciones de techo -- 0,20
f 1: factor de mayoración de la sobrecarga
f 2 : factor de mayoración de la carga de nieve
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Resumen de prescripciones)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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Tabla A.3: FACTORES DE REDUCCIÓN DE RESISTENCIA (1.6.; PR. II)
Resistencia según el tipo de solicitación Factor de reducción deresistencia (φ)
a) Cuando la resistencia requerida se basaen las solicitaciones máximas posibles quese desarrollan teniendo en cuenta lasobrerresistencia de las rótulas plásticas.
1,00
b) Cuando la resistencia requerida se basaen las solicitaciones provenientes de lacombinación de los estados de carga (1.3.,PR. II):
• Flexión con o sin tracción o compresión axial
• Corte y torsión
• Aplastamiento del hormigón
0,90
0,85
0,70
Tabla A.4: LIMITACIONES DIMENSIONALES DE VIGAS (2.2.1.; PR. II)
Forma de la sección Dimensiones límites
Secciones rectangulares, con momentosaplicados en ambos extremos por vigasadyacentes, columnas o ambas (2.2.1.1., PR. II)
bw ≥ Ln / 25
hb ≤ 100 bw2 / Ln
Secciones rectangulares de vigas envoladizo (2.2.1.2., PR. II)
bw ≥ Ln / 15
hb ≤ 60 bw2 / Ln
Ancho mínimo de la zona comprimida, desecciones rectangulares, T, L o I (2.2.1.3., PR. II) bw ≥ 200 mm
Ancho del alma de vigas T o L, en donde elala o las alas hayan sido construidasmonolíticamente con el alma (2.2.1.4.,PR. II)
bw ≥ 0,70 Ln / 25
bw ≥ 0,70 Ln / 15
bw : ancho del alma [mm]
hb: altura de la viga [mm]
Ln: longitud libre de un elemento [mm]
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Resumen de prescripciones)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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Tabla A.5: DETERMINACIÓN DE RIGIDECES (2.2.2., PR. II)
Forma de la sección transversal Momento de inercia efectivo (Ie)
Rectangular 0,40 Ig
“T” o “L” 0,35 Ig
I e: momento de inercia efectivo de la sección [mm4]
I g : momento de inercia de la sección bruta [mm4]
Tabla A.6: ARMADURA LONGITUDINAL (2.2.6., PR. II)
Ubicación de las seccionesCuantías (ρ) y áreas de armadura
longitudinal superior (A’s) e inferior (As)
En cualquier sección de la vigadentro de una zona deformación potencial de rótulasplásticas. (La cuantía deberá
calcularse empleando el anchodel alma bw del elemento)
ρmax ≤ (f’c + 10) / 6 f y
o
ρmax ≤ 0,025
En cualquier sección de la vigadentro de una zona deformación potencial de rótulasplásticas
A’s ≥ 0,5 As
En cualquier sección de unaviga. (La cuantía deberácalcularse empleando el ancho
del alma bw del elemento)ρmin ≥ (√ f’c ) / 4 f y
En toda la longitud de la viga ≥ 0,25 A’s superior ó 4 φ 12 (mínimo)
ρmax : cuantía máxima de la armadura longitudinal traccionada (tanto para la arma-
dura superior como para la inferior) calculada usando el ancho del alma bw
As: armadura longitudinal inferior en vigas [mm2]
A’ s: armadura longitudinal superior en vigas [mm
2]
f ’ c : resistencia especificada a la compresión del hormigón [MPa]
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Resumen de prescripciones)
f y : tensión de fluencia especificada de la armadura longitudinal [MPa]
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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Tabla A.7: LIMITACIONES DIMENSIONALES DE COLUMNAS (2.3.1.; PR. II)
Forma de la sección Dimensiones límites
Secciones rectangulares, con momentosaplicados en ambos extremos por vigasadyacentes (2.3.1.1., PR. II)
bc ≥ Ln / 25
hc ≤ 100 bc2 / Ln
Secciones rectangulares de columnas envoladizo (2.3.1.2., PR. II)
bc ≥ Ln / 15
hc ≤ 60 bc2 / Ln
Ancho mínimo de la zona comprimida, desecciones rectangulares, T, L o I (2.3.1.3., PR. II) bc ≥ 200 mm
bc : ancho de la columna [mm]
hc : altura de la columna, paralela al eje longitudinal de la viga [mm]
Ln: longitud libre de un elemento [mm]
Tabla A.8: DETERMINACIÓN DE RIGIDECES (2.3.2., PR. II)
Nivel de esfuerzo axial Momento de inercia efectivo (Ie)
Pu / f’c Ag > 0,50 0,80 Ig
Pu / f’c Ag = 0,20 0,60 Ig
Pu / f ’c Ag ≤ -0,50 0,40 Ig
I e: momento de inercia efectivo de la sección [mm4]
I g : momento de inercia de la sección bruta [mm4]
P u : esfuerzo axial de diseño [N]
f ’ c : resistencia especificada a la compresión del hormigón [MPa]
Ag : área bruta de la sección transversal [mm2]
Tabla A.9: ARMADURA LONGITUDINAL (2.3.8., PR. II)
Ubicación de las secciones Área armadura longitudinal
En cualquier sección Ast ≥ 0,008 Ag
Ast ≤ 18 Ag / f y
En zona de empalmes Ast ≤ 24 Ag / f y
Ast : armadura longitudinal total de columna [mm2]
Ag : área bruta de la sección transversal [mm2]
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Resumen de prescripciones)
f y : tensión de fluencia especificada de la armadura longitudinal [MPa]
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Tabla A.10: ARMADURA TRANSVERSAL (2.3.9., PR. II)
Tipo de estribosCuantía volumétrica "ρs"
o área total efectiva "Ash"
Separaciónvertical
(Emplear la menor)
Circular o en espiral(2.3.9.1., PR. II)
0,25 Φc
o
6 db
Rectangular(2.3.9.1., PR. II)
0,25 (dc o hc)
o
6 db
0,0084 Af
P
f
f
A
A
40 ,2
m-30 ,1
g ' c
u
yt
' c
c
g t s
φ
ρ
ρ
Ag / Ac ≥ 1,20; ρt m < 0,40
byt
y ' '
st
d
1
f
f
d 110
A s =
' ' hs60 0,00 Af
P
f
f
A
A
30 ,3
m-30 ,1
g ' c
u
yt
' c
c
g t sh A
φ
ρ
Ag / Ac ≥ 1,20; ρt m < 0,40
ρs: cuantía volumétrica de estribos circulares o en espiral
ρt : cuantía de la armadura longitudinal total de la columna (ρt = Ast / Ag)
m: relación definida como: m = f y / (0,85 f 'c)
Ag : área bruta de la sección transversal [mm
2
]
Ast : armadura longitudinal total de columna [mm2]
Ac : área del núcleo confinado de hormigón medida desde el perímetro externo de los
estribos [mm2]
P u : esfuerzo axial de diseño [N]
φ: factor de reducción de resistencia
f ' c : resistencia especificada a la compresión del hormigón [MPa]
f y : tensión de fluencia especificada de la armadura longitudinal [MPa]
f yt : tensión de fluencia especificada de la armadura transversal [MPa]d ’’ : diámetro del núcleo confinado de una columna circular medido desde el perímetro
externo de los estribos circulares o espirales [mm]
d b: diámetro de las barras longitudinales [mm]
s: separación de la armadura transversal tomada en dirección paralela al ejelongitudinal del elemento [mm]
h'' : altura del núcleo confinado de una sección rectangular [mm]
d c : ancho de la columna [mm]
hc : altura de la columna, paralela al eje longitudinal de la viga [mm]
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Resumen de prescripciones)
Φc : diámetro de la columna circular [mm]
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Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
f y = 420 MPa
Factor de reducción por recubrimiento: α
= 0,7
* Para barras con db ≤ 32mm, con recubrimiento lateral (normales al plano del
gancho) ≥ 60mm y con recubrimiento en el extremo del gancho ≥ 50mm
db
≥12 db
Sección Crítica
l dh
Tabla A.11: l dh [mm]
d b [mm]
f' c [Mpa] 10 12 16 20 25 32
20 157 188 250 313 391 501
25 150 168 224 280 350 448
30 150 153 204 256 320 409
35 150 150 189 237 296 379
40 150 150 177 221 277 354
45 150 150 167 209 261 334
l dh ≥ 8d b ; l dh ≥ 150 mm
l dh
= l hb 1 ;α
l dh
: longitud de anclaje con gancho a 90º[mm]
d b
: diámetro de las barras longitudinales
f’ c : resistencia especificada a la compresión del hormigón [Mpa]
l hb
= 100 d b / √f’c
l hb
: longitud básica de anclaje [mm]
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Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
f y = 420 MPa
Factor de reducción por estribos: α2
= 0,8
* Para barras con db ≤ 32mm, con ganchos confinados vertical u
horizontalmente por estribos, separados a lo largo de la longitud total de
anclaje, ldh, no más de 3 db
db
≥12 db
Sección Crítica
l dh
Tabla A.12: l dh [mm]
d b [mm]
f' c [MPa] 10 12 16 20 25 32
20 179 215 286 358 447 572
25 160 192 256 320 400 512
30 150 175 234 292 365 467
35 150 162 216 270 338 433
40 150 152 202 253 316 405
45 150 150 191 239 298 382
l dh ≥ 8d b ; l dh ≥ 150 mm
l dh
= l hb 2 ;α
l dh
: longitud de anclaje con gancho a 90º[mm]
d b
: diámetro de las barras longitudinales
f’ c : resistencia especificada a la compresión del hormigón [Mpa]
l hb
= 100 d b / √f’c
l hb
: longitud básica de anclaje [mm]
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Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
f y = 420 MPaFactor de reducción por recubrimiento: α
= 0,7
Factor por reducción de estribos: α2
= 0,8
* Para barras con db ≤ 32mm, con recubrimiento lateral (normales al plano del
gancho) ≥ 60mm y con recubrimiento en el extremo del gancho ≥ 50mm
* Para barras con db ≤ 32mm, con ganchos confinados vertical u horizontalmente por
estribos, separados a lo largo de la longitud total de anclaje, ldh, no más de 3 db
db
≥12 db
Sección Crítica
l dh
Tabla A.13: l dh [mm]
d b [mm]
f' c [MPa] 10 12 16 20 25 32
20 150 150 200 250 313 401
25 150 150 179 224 280 358
30 150 150 164 204 256 327
35 150 150 151 189 237 303
40 150 150 150 177 221 283
45 150 150 150 167 209 267
l dh ≥ 8d b ; l dh ≥ 150 mm
l dh
= l hb 1 ;α α2
l dh
: longitud de anclaje con gancho a 90º[mm]
d b
: diámetro de las barras longitudinales
f’ c : resistencia especificada a la compresión del hormigón [Mpa]
l hb
= 100 d b / √f’c
l hb
: longitud básica de anclaje [mm]
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Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
f y = 420 MPa
Factor de reducción: α = 1
db
≥12 db
Sección Crítica
l dh
Tabla A.14: l dh [mm]
d b [mm]
f' c [Mpa] 10 12 16 20 25 32
20 224 268 358 447 559 716
25 200 240 320 400 500 640
30 183 219 292 365 456 584
35 169 203 270 338 423 541
40 158 190 253 316 395 506
45 150 179 239 298 373 477
l dh ≥ 8d b ; l dh ≥ 150 mm
l dh
= l hb ;α
l dh
: longitud de anclaje con gancho a 90º[mm]
d b
: diámetro de las barras longitudinales
f’ c : resistencia especificada a la compresión del hormigón [Mpa]
l hb
= 100d b / √f’c
l hb
: longitud básica de anclaje [mm]
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Anclaje de barras conformadas sometidas a tracción
f y = 420 MPa
* Separación libre entre barras que se empalman o anclan ≥ d b
* Recubrimiento libre≥
d b
* Estribos a lo largo de l d ≥ que el mínimo reglamentario
* Separación libre entre barras que se empalman o anclan ≥ 2d b y elrecubrimiento libre ≥ d b
ld: longitud de anclaje [mm]
Tabla A.15: Barras superiores
d b [mm]
f' c [MPa] 10 12 16 20 25 32
20 590 700 940 1470 1830 2340
25 520 630 840 1310 1640 2100
30 480 570 770 1200 1500 1910
35 440 530 710 1110 1380 1770
40 410 500 660 1040 1290 1660
45 390 470 630 980 1220 1560
Tabla A.16: Barras inferiores
d b [mm]
f' c [MPa] 10 12 16 20 25 32
20 450 540 720 1130 1410 1800
25 400 480 650 1010 1260 1610
30 370 440 590 920 1150 1470
35 340 410 550 850 1060 1360
40 320 380 510 800 1000 1280
45 300 360 480 750 940 1200
c
y
b
d
f
f
d
l
'25
12 αβλ =
c
y
b
d
f
f
d
l
'5
3 αβλ = para d b ≤ 16para d b ≤ 16
f' c : resistencia especificada a la compresión del hormigón [MPa]
d b: diámetro de las barras longitudinales [mm]
α = 1,3 ; 1,0 (factor por ubicación de la armadura)
β = 1,0 (factor por revestimiento)
λ = 1,0 (factor por hormigón de agregado liviano)
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λ = 1,0 (factor por hormigón de agregado liviano)
Anclaje de barras conformadas sometidas a tracción
f y = 420 MPa
*Otros casos
ld: longitud de anclaje [mm]
Tabla A.17: Barras superiores
d b [mm]
f' c [MPa] 10 12 16 20 25 32
20 880 1050 1410 2200 2750 3520
25 790 940 1260 1970 2460 3140
30 720 860 1150 1790 2240 2870
35 660 800 1060 1660 2080 2660
40 620 750 990 1550 1940 2490
45 590 700 940 1470 1830 2340
Tabla A.18: Barras inferiores
d b [mm]
f' c [MPa] 10 12 16 20 25 32
20 680 810 1080 1690 2110 2700
25 600 730 970 1510 1890 2420
30 550 660 880 1380 1730 2210
35 510 610 820 1280 1600 2040
40 480 570 770 1200 1490 1910
45 450 540 720 1130 1410 1800
c
y
b
d
f
f
d
l
'25
18 αβλ =
c
y
b
d
f
f
d
l
'10
9 αβλ =para d b ≤ 16 para d b ≤ 16
“Ej l d A li ió ” INPRES CIRSOC 103 P II A 1 (A l j )
f' c : resistencia especificada a la compresión del hormigón [MPa]
d b: diámetro de las barras longitudinales [mm]
α = 1,3 ; 1,0 (factor por ubicación de la armadura)
β = 1,0 (factor por revestimiento)
λ = 1,0 (factor por hormigón de agregado liviano)
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Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico Y4)
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7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 337/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico Y4)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 338/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico Y4)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 339/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico Y4)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 340/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico Y4)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 341/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico Y4)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 342/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico Y4)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 343/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico Y4)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 344/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico Y4)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 345/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico Y4)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 346/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 347/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 348/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 349/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 350/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 351/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 352/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 353/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 354/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 355/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 356/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 357/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 358/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 359/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 360/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 361/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 362/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 363/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 364/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 365/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 366/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 367/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 368/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 369/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 370/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 371/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 1 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 372/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 373/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 374/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 375/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 376/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 377/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 378/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 379/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 380/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 381/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 382/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 383/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 384/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 385/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 386/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 387/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 388/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 389/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 390/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 391/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 392/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 393/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 394/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 395/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 396/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 397/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 5 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 398/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 399/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 400/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 401/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 402/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 403/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 404/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 405/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 406/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 407/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 408/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 409/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 410/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 411/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 412/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 413/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 414/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 415/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 416/439 Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 417/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 418/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 419/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
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Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 423/439
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Anexo 1 (Nivel 10 - Pórtico X1)
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
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Índice – Anexo 1
Página
Tabla A.1: CARACTERÍSTICAS MECÁNICAS DE LOS MATERIALES
A1
Tabla A.2: FACTORES DE MAYORACION DE CARGAS
A1
Tabla A.3:
FACTORES DE REDUCCIÓN DE RESISTENCIA
A2
Tabla A.4: LIMITACIONES DIMENSIONALES DE VIGAS
A2
Tabla A.5: DETERMINACIÓN DE RIGIDECES
A3
Tabla A.6: ARMADURA LONGITUDINAL
A3
Tabla A.7: LIMITACIONES DIMENSIONALES DE COLUMNAS
A4
Tabla A.8: DETERMINACIÓN DE RIGIDECES
A4
Tabla A.9: ARMADURA LONGITUDINAL
A4
Tabla A.10: ARMADURA TRANSVERSAL
A5
Tabla A.11: Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
A6
Tabla A.12: Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
A7
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 425/439
Tabla A.13: Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
A8
Tabla A.14: Anclaje de barras traccionadas con ganchos normales
A9
Tabla A.15: Anclaje de barras conformadas sometidas a tracción Barras superiores
A10
Tabla A.16: Anclaje de barras conformadas sometidas a tracción
Barras inferiores
A10
Tabla A.17: Anclaje de barras conformadas sometidas a tracciónBarras superiores
A11
Tabla A.18: Anclaje de barras conformadas sometidas a tracciónBarras inferiores
A11
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
A12
Planilla R 5.1: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A13
Planilla C5.1: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A14
Planilla S5.1: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A15
Planilla F5.1: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A16
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 426/439
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
A17
Planilla R 5.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A18
Planilla C5.2: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A19
Planilla S5.2: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A20
Planilla F5.2: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A21
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
A22
Planilla R 5.3: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A23
Planilla C5.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A24
Planilla S5.3: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A25
Planilla F5.3: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A26
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 427/439
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
A27
Planilla R 5.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A28
Planilla C5.4: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A29
Planilla S5.4: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A30
Planilla F5.4: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A31
Planilla Pc.5:Pandeo y Confinamiento ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)
A32
PLANILLAS RESUMEN (Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4)Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistenciaflexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
A33
Planilla Ce.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas
A34
Planilla Cc.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas
A34
Planilla Ch.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
A35
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 428/439
Planilla Ct.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara de
las columnas
A35
Planilla Cx.5: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
A36
Planilla Ec.5: Esfuerzo de Corte(Vigas Nivel 5 - Pórtico Y4) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
A37
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
A38
Planilla R 10.1: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A39
Planilla C10.1:
CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M (-)
n; M (+)
n ) A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A40
Planilla S10.1: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A41
Planilla F10.1: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A42
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
A43
Planilla R 10.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A44
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 429/439
Planilla C10.2: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A45
Planilla S10.2: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A46
Planilla F10.2: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A47
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
A48
Planilla R 10.3: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A49
Planilla C10.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M (-)n; M (+)n ) A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A50
Planilla S10.3: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A51
Planilla F10.3:
FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φo
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A52
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
A53
Planilla R 10.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A54
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 430/439
Planilla C10.4: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A55
Planilla S10.4: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A56
Planilla F10.4: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A57
Planilla Pc.10: Pandeo y Confinamiento ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)
A58
PLANILLAS RESUMEN (Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4)Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistencia
flexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
A59
Planilla Ce.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas
A60
Planilla Cc.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas
A60
Planilla Ch.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
A61
Planilla Ct.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara delas columnas
A61
Planilla Cx.10: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
A62
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 431/439
Planilla Ec.10: Esfuerzo de Corte
(Vigas Nivel 10 - Pórtico Y4) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
A63
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
A64
Planilla R 1.1: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A65
Planilla C1.1: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A66
Planilla S1.1: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A67
Planilla F1.1: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A68
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
A69
Planilla R 1.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS
(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A70
Planilla C1.2: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A71
Planilla S1.2: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A72
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 432/439
Planilla F1.2: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A73
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
A74
Planilla R 1.3: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A75
Planilla C1.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A76
Planilla S1.3: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A77
Planilla F1.3: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ o (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A78
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
A79
Planilla R 1.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A80
Planilla C1.4:CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A81
Planilla S1.4: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A82
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 433/439
Planilla F1.4:FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A83
Planilla Pc.1: Pandeo y Confinamiento ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)
A84
PLANILLAS RESUMEN (Vigas Nivel 1 - Pórtico X1)Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistenciaflexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
A85
Planilla Ce.1: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas
A86
Planilla Cc.1: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas
A86
Planilla Ch.1: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
A87
Planilla Ct.1: Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara delas columnas
A87
Planilla Cx.1: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
A88
Planilla Ec.1:Esfuerzo de Corte(Vigas Nivel 1 - Pórtico X1) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
A89
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
A90
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 434/439
Planilla R 5.1: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A91
Planilla C5.1: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A92
Planilla S5.1: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A93
Planilla F5.1: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A94
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
A95
Planilla R 5.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A96
Planilla C5.2: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A97
Planilla S5.2: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A98
Planilla F5.2: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A99
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
A100
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 435/439
Planilla R 5.3: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A101
Planilla C5.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A102
Planilla S5.3: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A103
Planilla F5.3: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A104
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
A105
Planilla R 5.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A106
Planilla C5.4: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A107
Planilla S5.4: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A108
Planilla F5.4:FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A109
Planilla Pc.5: Pandeo y Confinamiento ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
A110
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 436/439
PLANILLAS RESUMEN (Vigas Nivel 5 - Pórtico X1)
Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistenciaflexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
A111
Planilla Ce.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas
A112
Planilla Cc.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas
A112
Planilla Ch.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
A113
Planilla Ct.5: Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara delas columnas
A113
Planilla Cx.5: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
A114
Planilla Ec.5: Esfuerzo de Corte(Vigas Nivel 5 - Pórtico X1) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
A115
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V + E H ; sismo izquierda)
A116
Planilla R 10.1: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A117
Planilla C10.1: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A118
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 437/439
Planilla S10.1: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A119
Planilla F10.1: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A120
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V + E H ; sismo izquierda)
A121
Planilla R 10.2: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A122
Planilla C10.2:CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A123
Planilla S10.2: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M (-)oe; M (+)oe ) A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A124
Planilla F10.2: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A125
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 1,2 D + 0,5 L + E V - E H ; sismo derecha)
A126
Planilla R 10.3: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A127
Planilla C10.3: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A128
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 438/439
Planilla S10.3: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M
(-)oe; M
(+)oe )
A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A129
Planilla F10.3: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A130
PLANILLA CÁLCULOS AUXILIARES (Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
( ESTADO DE CARGA: 0,9 D - E V - E H ; sismo derecha)
A131
Planilla R 10.4: REDISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A132
Planilla C10.4: CAPACIDAD FLEXIONAL REAL DE VIGAS (M
(-)n; M
(+)n )
A CARAS DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A133
Planilla S10.4: SOBRERRESISTENCIA FLEXIONAL DE VIGAS (M (-)oe; M (+)oe ) A EJES DE COLUMNAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A134
Planilla F10.4: FACTORES DE SOBRERRESISTENCIA φ
o
(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A135
Planilla Pc.10: Pandeo y Confinamiento
ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGASEN ZONAS DE FORMACIÓN POTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)
A136
PLANILLAS RESUMEN (Vigas Nivel 10 - Pórtico X1)Capacidad de sobrerresistencia flexional en rotulas plásticas de vigasEsfuerzos de corte provenientes de la capacidad de sobrerresistenciaflexional de vigasEsfuerzos de corte provocados por las cargas gravitatorias
A137
Ejemplo de Diseño Sísmico de un Edificio Indice Anexo 1
7/23/2019 DISEÑO SISMICO CIRSOC
http://slidepdf.com/reader/full/diseno-sismico-cirsoc 439/439
Planilla Ce.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a ejes de columnas
A138
Planilla Cc.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a caras de columnas
A138
Planilla Ch.10: Esfuerzos de corte y tensiones nominales “v n” a 2hb de la cara de lascolumnas
A139
Planilla Ct.10:
Esfuerzos de corte y tensiones nominales totales “v n” a 2hb de la cara delas columnas
A139
Planilla Cx.10: Verificación de armaduras en "X" en zonas de formación potencial derótulas plásticas
A140
Planilla Ec.10: Esfuerzo de Corte(Vigas Nivel 10 - Pórtico X1) ARMADURA TRANSVERSAL DE VIGAS EN ZONAS DE FORMACIÓNPOTENCIAL DE RÓTULAS PLÁSTICAS Y ZONAS NORMALES
A141