DISEÑO DE PORTICO
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“DISEÑO DE PORTICO”ALUMNA : PATRICIA A. COSSI AROCUTIPA
FACULTAD : ING. CIVIL.
MODULO : CONCRETO ARMADO DOCENTE : Mgter J. Salas M.
TACNA - PERU2010
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GENERALIDADES Mientras mas complejas es la estructura mas difícil resulta
predecir su comportamiento sísmico. Se aconseja que la estructuración sea lo mas simple y real. (B.B
PAG 5). Para el Perú en las Regiones sísmicas caso Moquegua se debe
considerar análisis o diseño de sismo. La estructura debe concebirse como un conjunto de partes que se
combinan ordenadamente para cumplir una función dada.(R.M. PAG.1)
El reto del Ingeniero Estructural, como diseñar una estructura economica, que sea susceptible de dañarse en un gran terremoto, pero su colapso esté controlado de manera de evitar pérdidas de vidas humanas.
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CONCRETO ARMADO Conformado por los elementos grava, arena, cemento, agua y barras de
refuerzo. Es la combinación de aceros y concretos de alta resistencia. (Pasino Pág.
2). La resistencia del concreto depende de la relación agua cemento. VENTAJAS:
Es un material con aceptación universal y fácil de transportar para su fabricación a un en sitios remotos.
No se necesita mucha habilidad para su fabricación y utilización y no es necesario contar con mano calificada.
Es económico comparando con otros materiales. Se emplea en casi cualquier tipo de forma estructural como: represas,
puentes, edificios, casas, tanques, silos, tuberías, etc. Es un material de construcción con una buena durabilidad y un bajo costo
de mantenimiento. Es un material apropiado para cumplir funciones estructurales y
arquitectónicas.
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DESVENTAJAS El concreto tiene una baja resistencia a los esfuerzos de tracción, 10%. Las grietas hacen permeable al concreto armado y puede producirse la
corrosión de las armaduras en concretos pocos densos y permeables. Para la construcción de los elementos de concreto armado son necesarios
los encofrados, mientras el concreto se encuentra en estado plástico. El proceso constructivo puede ser lento lo que significa un mayor costo de
dinero. El concreto sufre cambio de volumen en el tiempo, la contracción de secado
o retracción que puede originar fisuración en vigas, losas y muros. El concreto armado es un material con baja resistencia por unidad de
volumen si se compara con el acero o la madera.
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CODIGOS O NORMAS REGLAMENTO NACIONAL
E-020 Normas de cargas. E-030 Es la norma de diseño sismorresistente. E-050 La norma de suelos y cimentaciones. E-060 Norma concreto armado. E-070 Norma de Albañilería E-080 Norma de Adobe E-101 Agrupamiento de madera para uso estructural. E-102 Diseño y construcción con madera. E-110 Vidrios. E-120 Seguridad durante la construcción
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FALLAS MAS COMUNES DEBIDAS A SISMO
Edificio que a colapsado debido a tener elementos con poca capacidad resistente en una dirección como columnas con poco peralte en la dirección secundaria.
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Columnas cortas Columnas falladas por efecto de tabiques de
ladrillos altos con ventanas altas y que forman las denominadas columnas cortas
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Si las columna son mas débiles que la viga se forman rotulas plásticas en sus extremos teniendo deformacion lateral.
0
50
100
1ertrim.
3ertrim.
Este
Oeste
Norte
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CAPITULO I : VISTAS DEL PORTICO A ANALIZAR
CAPITULO II : PREDIMENSIONAMIENTO
CAPITULO III : DISEÑO POR FLEXIÓN
CAPITULO IV : DISEÑO POR CORTANTE CAPITULO V : DISEÑO POR FLEXOCOMPRESIÓN
CAPITULO VI : DISEÑO POR CORTANTE EN COLUMNA
CAPITULO VII : DIAGRAMA DE INTERACCION
TEMAS A ANALIZAR
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CAPITULO I
PORTICO A SER ANALIZADO
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VISTA DE PERFIL
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ESTRUCTURA EN PLANTA
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CAPITULO II
PREDIMENSIONAMIENTO
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PREDIMENSIONAMIENTO
PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS
10
Lh
hb %50
b
h
PERALTE h = L / 10 @ h = L / 12
BASE b = 50% h
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PREDIMENSIONAMIENTO
PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS
6 4 7
LUZ MAS CRITICA: L = 7 metros
2.02.0 6
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PREDIMENSIONAMIENTO
PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS
35 cm
70 cm
h
(L/10) b h
7 0.70 0.21 0.35 0.35 0.70 x
7 0.70 0.21 0.35 0.35 0.70 y
Dimensionesb2=(0.5*h)
h
(L/10) b h
7 0.70 0.21 0.35 0.35 0.70 x
7 0.70 0.21 0.35 0.35 0.70 y
luces
PARA AMBAS DIRECCIONES
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PREDIMENSIONAMIENTO
CARGAS A TOMAR PARA LAS COLUMNAS
CM = 4 Tn / m
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PREDIMENSIONAMIENTO
CV = 1.5 Tn / m
CARGAS A TOMAR PARA LAS COLUMNAS
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PREDIMENSIONAMIENTO
CON ESTAS CARGA POR SU ANCHO TRIBUTARIO DE CADA COLUMNA PROCEDEMOS A SER EL
PREDIMENSIONAMIENTO CON LOS SIGUIENTES PARAMETROS:
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PREDIMENSIONAMIENTO
PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
TIPO C1(para las primeros
pisos)
Columna Interior
N < 3 pisos
P = 1.10PGn = 0.30
TIPO C1(para los 4
ultimos pisos superiores)
Columnas interior
N > 4 pisos
P = 1.25PGn = 0.25
TIPO C2,C3 Columnas Externas de
pórticos interiores
P = 1.25n = 0.25
TIPO C4 Columnas de esquina
P = 1.50PGn = 0.20
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PREDIMENSIONAMIENTO
PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNASC-1 = Columna central
C-2 = Columna extrema de un portico principal interior
C-3 = Columna extrema de un portico secundario interior
C-4 = Columna en esquina
Las columnas se predimensionan con :
bT = P
n*f'c
donde :
T = Dimension de la seccion en la direccion del analisis sismico de la columna
b = La otra dimension de la seccion de la columna
P = Carga total que soporta la columna ( tabla)
n = Valor que depende del tipo de columna ( tabla)
f'c = Resistencia del concreto a la compresion simple
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PREDIMENSIONAMIENTO
PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
pisoNcfn
PbD º
´*
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PREDIMENSIONAMIENTO
PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
COLUMNAS EXTERNAS 3
descrip peso ancho trib. total
CM x 4 5.5 22
CV x 1.5 5.5 8.25
CM y 4 6 24
CV y 1.5 6 9
P Y 39.5 - 39.5
P X 33 - 33
PG : 135.75 Tn
DATOS:
PG: 135.75 bt= P
P: 169.69 f`c*n
n: 0.25
f´c: 280.00 bt= 2424.1 0.50
Nª PISOS: 1.00
bt= 49.2 cm2
0.50
TOMAMOS LA SECCION MAS CRITICA
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PREDIMENSIONAMIENTO
PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
ESQUINA
EXTREMO
UTILIZAMOS 3 SECCION DE COLUMNA
C:60*60
CENTRO
C:50*50 C:45*45
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CAPITULO III
DISEÑO POR FLEXION
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DISEÑO POR FLEXION
FLEXION
PARA EL DISEÑO POR FLEXION DEBEMOS SABER QUE EL TIPO DE FALLA DESEABLE ES LA FALLA DUCTIL
CON LA CUAL LA SECCION HA DESARROLLADO GRANDES DEFORMACIONES
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DISEÑO POR FLEXION
CUANTÍA MAXIMA EN TRACCIÓN:Para asegurar que los diseños sean dúctiles o sub.-reforzados, la norma Peruana especifica:
ρmáx ≤ 0.75 ρmáx
CUANTÍA MINIMA EN TRACCIÓN:Para asegurar que el acero colocado provea un momento resistente mayor al momento de agrietamiento.
ρmín. = 0.7√f´c fy
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DIAGRAMA DE MOMENTOS EN 3D
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DIAGRAMA DE MOMENTOS
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DISEÑO POR FLEXION
As
A`s
2 Ø 1”+ 2 Ø 3/4”
2 Ø 1“
DATOS:
Mu = 28.13 ton-m ρb = 0.0283F'c = 280.00 kg/cm2 ρmín = 0.0028
b = 35 cm ρmáx = 0.0213h = 70d = 64 cm
Fy = 4200.00 kg/cm2 ρ ≥ ρmin ρ ≤ 0.75ρb Tipo de falla bmín = 25cmβ1 = 0.85 CUMPLE CUMPLE DÚCTIL CUMPLE
ρ = 0.0055 As = 12.22 cm2
CONDICIONES DE DISEÑO
TRAMO 1
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DISEÑO POR FLEXION
TRAMO 2 → M-1
As
A`s
4 Ø 1”+ 2 Ø 3/4”
2 Ø 1“
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DISEÑO POR FLEXION
TRAMO 2 → M-2
DATOS:
Mu = 32.62 ton-m ρb = 0.0283F'c = 280.00 kg/cm2 ρmín = 0.0028
b = 35 cm ρmáx = 0.0213h = 70d = 64 cm
Fy = 4200.00 kg/cm2 ρ ≥ ρmin ρ ≤ 0.75ρb Tipo de falla bmín = 25cmβ1 = 0.85 CUMPLE CUMPLE DÚCTIL CUMPLE
ρ = 0.0064 As = 14.29 cm2
SIMPLEMENTE REFORZADA
CONDICIONES DE DISEÑO
A´s
As
2 Ø 1”
2 Ø 1”+ 2 Ø 3/4”
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DISEÑO POR FLEXION
TRAMO 2 → M-3
As
A`s
4 Ø 1”
2 Ø 1“
DATOS:
Mu = 41.92 ton-m ρb = 0.0283F'c = 280.00 kg/cm2 ρmín = 0.0028
b = 35 cm ρmáx = 0.0213h = 70d = 64 cm
Fy = 4200.00 kg/cm2 ρ ≥ ρmin ρ ≤ 0.75ρb Tipo de falla bmín = 25cmβ1 = 0.85 CUMPLE CUMPLE DÚCTIL CUMPLE
ρ = 0.0084 As = 18.71 cm2
SIMPLEMENTE REFORZADA
CONDICIONES DE DISEÑO
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![Page 44: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/44.jpg)
DISEÑO POR FLEXION
LOS DEMAS TRAMOS SON DEL MISMO PROCEDIMIENTO LO CUAL SE TOMA REPETITIVO
POR ELLO PASAMOS A DETALLAR EN LOS PLANOS DE AUTOCAD Y EL CALCULO EN LAS HOJAS DE
EXCEL
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CAPITULO IV
DISEÑO POR CORTANTE
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![Page 46: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/46.jpg)
DISEÑO POR CORTANTE EN VIGAS
Resistencia requerida por corte (Vu):
Vu ≤ Φ Vn
Donde el Vu se calculará a una distancia “d” de la cara del apoyo.
Refuerzo transversal:
Estará constituido por estribos cerrados de diámetro mínimo 3/8”
Estará constituido por estribos cerrados con ganchos estándar a 135º.
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DISEÑO POR CORTANTE
DATOS PARA EL DISEÑO POR CORTE
Viga = 35 cm 70 cmd = 64 cm cm
Col.= 60 cm cm
d = h - 6 Nro capasF'c = 280 Kg/cm2
Fy = 4200 Kg/cm2
diam = 0.71Av = 1.42
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DISEÑO POR CORTANTETRAMO 1 - DERECHA
= 19865.66
Diseño con Estribos:
= 1569.64
Vu = 18220
Vc < VuNO REQUIERE ESTRIBOS
CONDICION :
Para el Concreto:
d* b *cf' * 0.53 Vc
VcVu
Vs
Utilizar #¡VALOR!1 @ 0.050 RESTO 0.25
Dist = 1.06 mVu1 = 18.22
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DISEÑO POR CORTANTE
Dist = 0.94 mVu1 = 42.12 Ton
TRAMO 2__IZQUIERDA - - DERECHA
= 19865.66
Diseño con Estribos:
= 29687.29
Vu = 42120
Vc < VuREQUIERE ESTRIBOS
CONDICION :
Para el Concreto:
d* b *cf' * 0.53 Vc
VcVu
Vs
Espaciamiento
= 12.86 cm12.50
Nro de estribos espaciamiento4.72 colocar dato
5 0.125
Vs
dFyAvs
**
Utilizar 0.631 @ 0.050 5 @ 0.125
NUEVA DISTANCIAhttps://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
![Page 50: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/50.jpg)
DISEÑO POR CORTANTE
Dist = 1.62 mVu1 = 22.87 Ton
= 19865.66
Diseño con Estribos:
= 7040.23
Vu = 22870
Vc < VuREQUIERE ESTRIBOS
Espaciamiento
= 54.22 cm12.50
Nro de estribos espaciamiento1.09 colocar datoresto 0.250
Para el Concreto:
CONDICION :
Vs
dFyAvs
**
d* b *cf' * 0.53 Vc
VcVu
Vs
1 @ 0.050 5 @ 0.125 resto 0.250https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
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DISEÑO POR CORTANTE
Dist = 5.11 m LONG. TR. 6.00 mVu1 = 39.16 Ton
TRAMO 2__DERECHA -- IZQUIERDA
= 19865.66
Diseño con Estribos:
= 26204.93
Vu = 39160
Vc < VuREQUIERE ESTRIBOS
Espaciamiento
= 14.57 cm12.50
Nro de estribos espaciamiento4.72 colocar dato
5 0.125
Para el Concreto:
CONDICION :
Vs
dFyAvs
**
d* b *cf' * 0.53 Vc
VcVu
Vs
Utilizar 0.631 @ 0.050 5 @ 0.125
NUEVA DISTANCIAhttps://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
![Page 52: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/52.jpg)
DISEÑO POR CORTANTEDist = 4.44 mVu1 = 20.53
Diseño con Estribos:
= 4287.29
Vu = 20530
Vc < VuREQUIERE ESTRIBOS
Espaciamiento
= 89.03 cm
Nro de estribos espaciamiento0.66 colocar datoresto 0.250
CONDICION :
Vs
dFyAvs
**
VcVu
Vs
1 @ 0.050 5 @ 0.125 RESTO 0.250
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
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DISEÑO POR CORTE
LOS DEMAS TRAMOS SON DEL MISMO PROCEDIMIENTO LO CUAL SE TOMA REPETITIVO
POR ELLO PASAMOS A DETALLAR EN LOS PLANOS DE AUTOCAD Y EL CALCULO EN LAS HOJAS DE
EXCEL
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CAPITULO V
DISEÑO POR FLEXOCOMPRESION
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TIPOS DE COLUMNAS
Columnas cortas de concreto reforzado:
Si una columna de CºAº falla debido a la falla inicial del material, se clasifica como columna corta. Una columna corta es un miembro robusto con poco flexibilidad.
Columnas largas o esbeltas de concreto reforzado:
Cuando los momentos secundarios son de tal magnitud que reducen apreciablemente la capacidad de carga a axial de la columna, esta se denomina larga o esbelta.
DISEÑO FLEXOCOMPRESION
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DATOS QUE VAMOS A UTILIZAR PARA EL DISEÑO DE COLUMNAS
DISEÑO FLEXOCOMPRESION
Datos: Viga = 0.35 0.70 mF'c = 280 Kg/cm2 Col = 0.50 0.50 mFy = 4200 Kg/cm2 Col = 0.60 0.60 m
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DISEÑO FLEXOCOMPRESION
Pu : 553.39 TnMu : 6.80 Tn-m CALCULAMOS RADIO DE GIRO
r : 0.3 h = 0.15 mANALIZAMOS LOS EFECTOS DE ESBELTEZ LOCAL: LONGITUD DEL ELEMENTO DE COMPRESION
Ln: 3 0.6 2.40 m
M1 -4.44 -0.65
16.00 ≤ 41.84 SI CUMPLE M2 6.8
HIPOTESIS __1.5CM + 1.8CV
2
11234
ln
M
M
r
1l
MOMENTO CORREGIDO rec.: 5
Mc = 6.80 Tn-m 40 50
Y: 0.7950
e : 1.23 cm g : 40 = 0.80
50X: 0.02
CUANTIAρ : 1%
As : = 25.0 cm2
gMuslMuMc
tbfc
PuK
**
t
K
tb** https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
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DISEÑO FLEXOCOMPRESION
HIPOTESIS __1.25(CM+CV+CS)
Pu : 448.63 TnMu : 11.2 Tn-m
MOMENTO CORREGIDO
Mc :
ANALIZAMOS LOS EFECTOS DE ESBELTEZ GLOBAL:
20.99 22.00 SI CUMPLE
))((25.1))((25.1 McsgMcvMcml
22r
KLn
1g
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
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DISEÑO FLEXOCOMPRESION
ANALIZAMOS LOS EFECTOS DE ESBELTEZ LOCAL:
16.00 32.13 SI CUMPLE
Mc :
Mc : 11.2 Tn-m
Y: 0.642.49
X: 0.03
ρ : 1.0%
As : = 25.0 cm2
2
11234
ln
M
M
r
Pu
Mc
t
Ktbfc
PuK
**
tb**
))((25.1))((25.1 McsgMcvMcml
1L
HIPOTESIS __1.25(CM+CV+CS)
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
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DISEÑO FLEXOCOMPRESION
HIPOTESIS __1.25(CM+CV-CS)
Pu : 445.16 TnMu : 13.2 Tn-m
MOMENTO CORREGIDO
Mc :
ANALIZAMOS LOS EFECTOS DE ESBELTEZ GLOBAL:
20.99 22.00 SI CUMPLE
))((25.1))((25.1 McsgMcvMcml
22r
KLn
1g
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
![Page 61: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/61.jpg)
DISEÑO FLEXOCOMPRESION
HIPOTESIS __1.25(CM+CV-CS)ANALIZAMOS LOS EFECTOS DE ESBELTEZ LOCAL:
16.00 30.60 SI CUMPLE
Mc :
Mc : 13 Tn-m
Y: 0.64
2.97
X: 0.04
ρ : 1.0%
As : = 25.0 cm2
2
11234
ln
M
M
r
Pu
Mc
t
K
tbfc
PuK
**
tb**
))((25.1))((25.1 McsgMcvMcml
1L
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
![Page 62: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/62.jpg)
DISEÑO FLEXOCOMPRESION
HIPOTESIS __0.9 CM + 1.25 CS
Pu : 272.18 TnMu : 10.2 Tn-m
MOMENTO CORREGIDO
Mc :
ANALIZAMOS LOS EFECTOS DE ESBELTEZ GLOBAL:
20.99 22.00 SI CUMPLE
))((25.1))((9.0 McsgMcml
22r
KLn
1g
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
![Page 63: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/63.jpg)
DISEÑO FLEXOCOMPRESION
HIPOTESIS __0.9 CM + 1.25 CS
ANALIZAMOS LOS EFECTOS DE ESBELTEZ LOCAL:
16.00 30.23 SI CUMPLE
Mc :
Mc : 10.2 Tn-m
Y: 0.39
3.76
X: 0.03
ρ : 1.0%
As : = 25.0 cm2
2
11234
ln
M
M
r
Pu
Mc
t
K
tbfc
PuK
**
tb**
))((25.1))((9.0 McsgMcml
1L
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
![Page 64: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/64.jpg)
DISEÑO FLEXOCOMPRESION
Pu : 268.71 TnMu : 11.7 Tn-m
MOMENTO CORREGIDO
Mc :
ANALIZAMOS LOS EFECTOS DE ESBELTEZ GLOBAL:
20.99 22.00 SI CUMPLE
))((25.1))((9.0 McsgMcml
22r
KLn
HIPOTESIS __0.9 CM - 1.25 CS
1g
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
![Page 65: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/65.jpg)
DISEÑO FLEXOCOMPRESION
HIPOTESIS __0.9 CM - 1.25 CS
ANALIZAMOS LOS EFECTOS DE ESBELTEZ LOCAL:
16.00 29.20 SI CUMPLE
Mc :
Mc : 11.7 Tn-m
Y: 0.38
4.36
X: 0.03
ρ : 1.0%
As : = 25.0 cm2
2
11234
ln
M
M
r
Pu
Mc
t
K
tbfc
PuK
**
tb**
))((25.1))((9.0 McsgMcml
1L
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
![Page 66: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/66.jpg)
DISEÑO FLEXOCOMPRESION
RESUMEN DE LAS 5 HIPOTESIS – COLUMNA 50*50
SE TOMARA LA MAYOR AREA DE ACERO DE LAS CINCO HIPOTESIS:
RESUMEN : DE LAS HIPOTESISAs mayor : 25.00 cm2
4 Φ @ 3/4 + 8 Φ5/8
Ø Área diamet Nro Varillas A.Act
3/8" 0.71 0.98 0.001/2" 1.27 1.27 0.005/8" 2 1.60 8 16.003/4" 2.84 1.91 4 11.361" 5.1 2.55 0.00
AREA TOTAL = 12 27.36
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![Page 67: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/67.jpg)
DISEÑO FLEXOCOMPRESION
RESUMEN DE LAS 5 HIPOTESIS – COLUMNA 60*60
SE TOMARA LA MAYOR AREA DE ACERO DE LAS CINCO HIPOTESIS:
EL CALCULO DE ESTA COLUMNA ESTA DETALLADO EN ECXEL
14 Φ @ 3/4
RESUMEN : DE LAS HIPOTESISAs mayor : 36.00 cm2
Ø Área diamet Nro Varillas A.Act
3/8" 0.71 0.98 0.001/2" 1.27 1.27 0.005/8" 2 1.60 14 28.003/4" 2.84 1.91 4 11.361" 5.1 2.55 0.00
AREA TOTAL = 18 39.36
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![Page 68: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/68.jpg)
CAPITULO VI
DISEÑO POR CORTANTE EN COLUMNAS
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![Page 69: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/69.jpg)
La fuerza cortante Vu se deberá determinarse a partir de las resistencias nominales en flexión (Mn), en los extremos de la luz libre.
factor elpor afectado nominal Momento Mnl
factor elpor afectado nominal Momento Mns
columna la de libre Luz
MnsMnl
HnHn
Vu
DISEÑO POR CORTANTE
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![Page 70: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/70.jpg)
VcVu
DISEÑO POR CORTANTE
v: 35 cm 70 cmc : 60 cm 60 cm
d: 64 cmf'c: 280 fy: 4200
Mul : 39.34 Mnl : 43.71
Mus : 54.53 Mns : 60.59
Hn: 3.0 m
VU1 = 34.77 Tn
Vc: 19865.66 Tn
Vu: 34766.7Vc: 19865.7 Nesecita Estribos
Para el Concreto:
Condicion:
DISEÑO POR CORTE
d* b *cf' * 0.53 Vc
factor elpor afectado nominal Momento Mnl
factor elpor afectado nominal Momento Mns
columna la de libre Luz
MnsMnl
COLUMNAS EN
HnHn
Vu
CORTANTEPORDISEÑO
VcVu
factor elpor afectado nominal Momento Mnl
factor elpor afectado nominal Momento Mns
columna la de libre Luz
MnsMnl
COLUMNAS EN
HnHn
Vu
CORTANTEPORDISEÑO
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![Page 71: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/71.jpg)
VcVu
DISEÑO POR CORTANTE
Diseño con Estribos:
Vu: 34766.66667Vc: 19865.65567 Vs: 21036.31
Tabla de Valores de Av:
Diam.(Pulg) Av Av *4
3/8 1.43 2.85Calculando el espaciamiento:
Av: 2.85Vs: 21036.31d: 64
fy: 4200 S: 36.4 cm
VcVu
Vs
Vs
dFyAvs
**
VcVu
Vs
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![Page 72: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/72.jpg)
VcVu
DISEÑO POR CORTANTE
CONDICIONES ESPECIALES PARA SISMO
La longitud de la zona de confinamiento Io:
h/6 = 50.0cm a y b seccion de la columnamax a,b 60.0cm a : 60cm
lo = 45.0cm b : 60cm
LA ZONA DE CONFINAMIENTO MEDIADA DE LA CARA DE LA COLUMNA SERA:
lo = 60.0cm 60.0cm
Espaciamiento maximo en la zona de confinamiento (S):: 30 cm: 30 cm: 10 cm
Espaciamiento maximo en la zona de confinamiento sera:
S : 10.0 cmEl primer estribo a: 5 cm
en la zona de confinam. 6 estribos
10cmS
/2S
a/2S
:sera ntoconfinamie de zona la de dentro
b
ntoEspaciamie
10cmS
/2S
a/2S
:sera ntoconfinamie de zona la de dentro
b
ntoEspaciamie
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![Page 73: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/73.jpg)
VcVu
DISEÑO POR CORTANTE
Espaciamiento fuera de la zona de confinamiento (S´) :40.6 cm60 cm30 cm
Espaciamiento fuera de la zona de confinamiento :
S' : 30cm
Resto : 25cm
1 Φ3/8 @ 0.05 + 6 Φ3/8 @ 0.10 + resto Φ3/8 @ 0.25
cm
in
toEspaciamen
03S'
b)(a, mS'
allongitudin db 16S'
:sera ntoconfinamie de zona la de fuera
cm
in
toEspaciamen
03S'
b)(a, mS'
allongitudin db 16S'
:sera ntoconfinamie de zona la de fuera
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![Page 74: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/74.jpg)
DISEÑO POR CORTE
PARA LAS DEMAS COLUMNAS DETALLAMOS EN LOS PLANOS DE AUTOCAD Y EL CALCULO EN LAS
HOJAS DE EXCEL
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![Page 75: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/75.jpg)
DIAGRAMA DE INTERACCIONCOLUMNA 1
60 X 60
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![Page 76: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/76.jpg)
DIAGRAMA DE INTERACCIONCOLUMNA 1
60 X 60
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
![Page 77: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/77.jpg)
GRACIAShttps://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
![Page 78: DISEÑO DE PORTICO](https://reader038.fdocument.pub/reader038/viewer/2022102607/547f7672b4af9fc0168b45db/html5/thumbnails/78.jpg)
https://sites.google.com/site/blogparaingcivil/
PATRICIA A. COSSI AROCUTIPA
Bach. ING. CIVIL