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千葉大学大学院工学研究科 人工システム科学専攻 機械系コース
武居 昌宏 平成26年12月12日(金)
Chiba University
Laboratory on Multiphase
Flow and Visualization
プロセス・トモグラフィー法の
マイクロ混相流への展開
名古屋大学大学院工学研究科特別講義
講義資料のダウンロード先 http://www.em.eng.chiba-u.jp/~takei/ 講義 名古屋大学講義
TEAM 3:
プラント・ものづくりへの展開
TEAM 1:
血流への展開
TEAM 2:
マイクロ流路への展開
プロセス・トモグラフィー法
Takei Lab Research Overview 見えない流れを視る技術の開発と産業展開
CONTENTS
Part 1 プロセストモグラフィーとその応用 • PTの概要 ソフトフィールドとハードフィールド
• ソフトフィールドPT
• 原理
• プラントへの展開
• 血流への展開
Part 2 マイクロ流路への展開
Fig. Tomographic image of inside head
by medical CT
医療用トモグラフィーとプロセス・トモグラフィー
医療用トモグラフィー
X-ray or NMR
静止した人体内部
高空間解像度
低時間解像度
混相流への応用
プロセス・トモグラフィー
低空間解像度
高時間解像度
Fig. Overview of PT for particle flow
Pipeline Electrode
Particle
①
②
③
⑫
⑪
⑥
⑧
④ ⑤
⑦
⑨ ⑩
①
②
③
⑫
⑪
⑥
⑧
④ ⑤
⑦
⑨ ⑩
①
②
③
⑫
⑪
⑥
⑧
④ ⑤
⑦
⑨ ⑩
日立メディコWebより ウィキペディアWebより
PTLのWebより
テラヘルツ波
f=100 GHz〜10 THz(波長30 μm〜3 mm) 光波(直進性)と電波(透過性)中間
f=2.45GHz
f=800MHz~
f=3Hz
ソフトフィード:
交流電流で混相流の抵抗やキャパシタンスを計測
交流電流と電磁波の種類
ハードフィード
電磁波で混相流の透過、屈折、反射度を計測
電磁波(Electromagnetic wave )
空間の電場と磁場の変化によって形成された横波となって伝播する波動。波長の長い方から、電波・赤外線・可視光線・紫外線・X線・ γ線など 粒子線(Particle beam)
イオン化された原子や分子などの粒子が束状になって進んでいくビーム。例えば、電子線、陽子線(Proton,水素原子核)、α線(ヘリウム4原子核(陽子2個と中性子2個))、 β線(原子核(中性子)がβ崩壊する際に放出される電子または陽電子)、中性子線など。 放射線(Ionizing radiation) 電離性を有する高いエネルギーを持った電磁波や粒子線(ビーム)
強い電離作用(軌道電子をはじき飛ばすことによって、原子を陽イオンと電子に分離する作用)や蛍光作用を有する。 例えば、 α線、 β線、 γ線、中性子線、X線 放射線の透過能力 α線 紙1枚程度 β線 厚さ数mmのアルミニウム板 γ線 透過力が強く、コンクリートで50cm程度、鉛で10cm程度。
中性子線 最も透過力が強く水やコンクリートの厚い壁に含まれる水素原子によって遮断される。
ハードフィールド・トモグラフィーにおける線の分類
アラン・コーマック(Allan MacLeod Cormack)
アメリカの物理学者。コンピュータ断層撮影 (CT) 技術の開発により、1979年にノーベル生理学・医学賞を受賞。Journal of applied physics (1963,1964)CT理論の論文を発表
ハードフィールドPTの歴史 ヨハン・ラドン(Johan Radon) オーストリアの数学者 1917年 ラドンの画像再構成則
¨Uber die Bestimmung von Funktionen durch
ihre Integralwerte l¨ angs gewisser
Mannigfaltigkeiten Math.-Phys.Kl., 69, 262 267
三次元物体はその投影データ(Projection data)の無限集合から一意的に再生できる
ゴッドフリー・ハウンズフィールド(Godfrey
Hounsfield)
イギリスの電子技術者。コーマックCT理論を用いて1972年にCT装置開発に成功
ノーベル生理学・医学賞(1979)にアラン・コーマックとともに受賞。
Fig. Godfrey Hounsfield 日本放射線技術学会雑誌Vol58No1より転写
Fig.最初の臨床画像 (Atkinson Moley病院の
J.Ambrose医師とともに)
ハードフィールド・トモグラフィーの基礎原理
媒質に入射する前の光の放射照度をI0、媒質中を距離L移動したときの光の強度をI1としたとき
ここでαは吸収係数
α ∝ 分散相の濃度
光吸収透過CT, 光干渉CT
ランベルト・ベールの法則 Lambert-
Beer law
Hard Field Sensorはソースからの走査線が対象内を直進する。
Soft Field Sensorは直進しない。
f(x,y):断面吸収係数分布 Ii:入射側の強度、
I0 :透過強度 ds:走査線に沿った線素
x-y座標系から角度θ回転したr-s座標系
p(r,θ):投影データ
ハードフィールド・トモグラフィー画像再構成の原理 y
x
r
s
θ
f(x,y)
ランベルト・ベールの法則
ラドン変換
投影切断面定理 : θ方向の投影データの一次元フーリエスペクトラムは、f(x,y)の二次元フーリエスペクトラムのθ方向の切断面に等しい
f(x,y)の二次元フーリエス
ペクトラムF(ξcosθ,ξsinθ )
F(ξcosθ,ξsinθ)
ξsinθ
θ ξcosθ
dssrsrfrp )cossin,sincos(),(
rdrjξrpξξF )exp(),()sin,cos(
s
i
I
Idsyxf
0
ln,
ξ:フ-リエ級数の波数ξ
P(ξ, θ)
drdξjξξξPyxf
0
)exp(),(),(
フィルタ補正逆投影(FBP)法
| ξ |:波数ξの絶対値のフィルタ補正 f(x,y):断面吸収係数分布
P(ξ):角度θのときの投影データp(r,θ)のξ(波数)における一次元フーリエスペクトラム
逆フーリエ変換
フーリエ変換
rdrjξrpξP )exp(),(),(
• 2 x 10ms injections
• 100ms offset (A then B)
• Data at 17,000 fps
• Reduced to 3,500 fps
光トモグラフィー (NIR近赤外線分光)
マンチェスター大学Prof. H. McCann の実験例
Rotating
plug
MZI: Mach Zehnder Interferometer
レーザー干渉CT Presented by Prof. Maeno (Chiba Uni.)
M. Ota, K. Maeno, Meas. Sci. Technol. 17
(2006) pp. 2066–2071
FINITE FRINGE INTERFEROGRAM
TAKEN WITH MACH-ZEHNDER
INTERFEROMETER (Θ= 0°)
Zs/D : normalized instantaneous
position of the front of
the primary shock wave
19 degree rotation angle
0 – 90 degree at 5 degree
interval
Symmetrical Characteristics
Fig. Reconstructed normalized density distribution in
cross sections (x-y and y-z plane)
高速噴流の密度分布
Fig. Density distribution of x-y cross section
Isopycnic surface : r/r0 = 0.42, t = 220 ms
Various phenomena of 3-D flow field are clarified by 3-D isopycnic images.
ρ/ρ0
PSW: Primary shock wave
SSW: Secondary shock wave
CS1: Contact surface
Fig. Nuclear fuel rod
Fig. Cross section of fuel rod
Control rod cluster
Upper nozzle
Fuel rod
Control rod guide pipe
Fuel rod
Lower nozzle
Channel box
Fuel rod
Bubbly flow
Fig. Bubbly flow around
fuel rod
Fig. Void fraction measurement part
X-ray tube
Aluminum
Beryllium Channel box
Upper heating
Detector
Pressure container Fuel rod
原子炉におけるX-RAY CT Presented by Prof. Narabayashi (Hokkaido Univ.)
Table Specifications of X-ray CT
Fig. Time mean void fraction distribution by X ray CT
in the case of 140 kW
X-RAY CTによるボイド分布の可視化計測
(a) Uniform arrangement (b) Non-uniform arrangement
Scan method Translation & Rotating
Scan time 60 sec
Sampling time 2 sec
X-ray tube voltage 120 kV
X-ray tube current 25 mA
Detector BGO Scintillator
Detector response time
5.3μs
Space resolution 1,000 * 1,000 pixels 1×1mm
(b) Rotating scanning (a) Translation scanning Fig. Dual scanning method of X-ray CT
レーザーコンプトン散乱γ線 Presented by Dr. Toyokawa (AIST)
Fig. Electron storage ring
LCS photon beam
e- Interaction point
Laser Compton γ-ray
Electron storage ring
High-energy γ-ray
beamline
E = 10 ~ 40 MeV
ΔE/E = 3 ~ 100 %
105 photons/s
LASER COMPTON SCATTERING
レーザーコンプトン散乱
高エネルギー電子をレーザーから発した光子(photon)
に衝突したときに、高エネルギーの短い波長のγ線が放射
制動放射(Bremsstrahlung)
高エネルギー電子がプラス原子核に曲げられたときに
γ線が放射
その他、シンクロトロン放射、パイ中間子の崩壊
LASER COMPTON SCATTERING
Fig. New γ-ray generation by inverse Compton scattering Fig. Conventional Bremsstrahlung
http://www.shokabo.co.jp/sp_e/optical/top.htm
10 cm x 10 cm
0.2 mm width
レーザーコンプトン散乱γ線による非破壊検査
Radiograph with 10 MeV LCS photons
8
.
.
.
1
H. Toyokawa et al., Review of Scientific Instruments, 73(9), 3358(2002).
Low
High
Sample
object
(TH571A) 23
cm
RF tetrode-tube:
(Used as the amplifier
of 172 MHz FM-wave,
which was fed to the
RF cavity of TERAS.)
Ceramic insulator
Ring connectors for
socket plug-in (grids
& cathode)
Density resolution (low-contrast resolution)
Photograph
CT image
Matrix of 5×8 test pieces, made of sintered
iron-based powder, slightly different in
densities.
A test piece of 10 mm
中性子ラジオグラフィの施設 J-PARC
サイクロトロン シンクロトロン 加速器
陽子(Proton)を加速する
中性子(Neutron) 金属に対する
高い浸透性
Fig. Japan Proton Accelerator Research Complex
(J-PARC)
Fig. Process of neutron generation
Fig. Neutron radiography
πpion
Proton beam
Nucleus target
Second particle Muon
Neutrino
k pion
Neutron
Antiproton
Fig. Bubble motion in Fluidized bed
presented by Prof. Ozawa
Fig. Slug flow of liquid air two phase flow
presented by Prof. Takenaka,
中性子ラジオグラフィの二相流への応用
M. Ozawa, et al.
Experimental Thermal and Fluid Science,
Vol.26, No. 6-7,2002, Pages 643-652
N. Takenaka, et al.
Experimental Thermal and Fluid Science,
Volume 29, No. 3, 2005, Pages 393-402
W. Warsito, L. -S. Fan, Chemical Engineering Science, 56, 21-22, Pages 6455-6462
超音波CTの固気液三相流への応用
超音波CTの固気液三相流への応用
ラーモア周波数
原子核(1H)は、原子核スピンにより磁石の性質を持つ。外部静磁場により、核スピンの磁化がそろう。
電磁波を照射し、静磁場方向から傾けると、原子核の磁化は歳差運動を行う。
その公転周波数(ラーモア周波数(ν))
ν=(1/2π)γB
B:静磁場強度(単位:T テスラ) γ:核磁気回転比(定数でプロトン(1H)では約42.6MHz/T) NMR信号
電磁波照射を止めると共鳴周波数の電磁波を放出
その共鳴周波数は1Tの静磁場強度で約42.6MHz
核磁気共鳴(NMR、Nuclear Magnetic Resonance)現象
日立メディコHPより転写
緩和時間: 電磁波照射を止めて定常状態に戻るまでの時間
組織の物理量(粘性など)
に依存
この緩和時間の差を画像コントラストとして表示
原子核(1H)の存在がわかる!!
MRI (Magnetic Resonance Imaging)原理
Fig.傾斜磁場(勾配磁場)
Fig.傾斜磁場中の被写体の出す信号
(周波数により位置が分かる)
XG
XGBB
X
X
πγνν 2/0
0
遠藤真広,ポピュラーサイエンス医療最前線で活躍する物理, 裳華房(2001)より転写
傾斜磁場
位置Xにより磁場強度Bを変える
位置Xに依存した共鳴周波数が得られる。
外部の電磁波周波数を変化させるとX位置で共鳴したNMR信号のみが得られる
いかに位置情報をNMR信号に載せるか?
日立メディコHPより転写
放出する電磁波の共鳴周波数が静磁場に依存!!
原子核(1H)のXの位置がわかる。YとZ方向はスキャンする!!
MRI装置
Shield room
Control unit
Both vertical
and horizontal
flows can be
measured
Permanent magnet of 1T
Presented by Dr. Kawaguchi (Osaka Univ.)
ホッパー内の粒子流
: small funnel flow
: large mass flow
QuickTimeý DzH.264 êLí£ÉvÉçÉOÉâÉÄ
ǙDZÇÃÉsÉNÉ`ÉÉǾå©ÇÈǞǽDžÇÕïKóvÇÇ•ÅB
Presented by Dr. Kawaguchi (Osaka Univ.)
粒子層の可視化 (Tagging method)
Funnel flow Mass flow
t = 0 t = 0 t = 0
t = 0.1 s t = 0.1 s t = 0.1 s
= 45 deg = 63 deg = 76 deg = 34 deg
t = 0
t = 0.1 s
Presented by Dr. Kawaguchi (Osaka Univ.)
= 34 deg = 76 deg
粒子流の速度計測 (Phase method)
0 mm/s
33 mm/s
-33 mm/s 10 mm
60 mm z=0
z=0
z z
Presented by Dr. Kawaguchi (Osaka Univ.)
- 3.6 Re=200 11.0
- 6.7 Re=400 20.0
-11.8 Re=550 38.0
Vz (cm s-1)
Re=200 Re=400 Re=550
In-plane resolution: 780 mm 1560 mm
Image slice thickness: 3 mm
Data acquisition time: 20 ms
IMAGING FLOW IN A FIXED-BED REACTOR Sederman, A.J., Gladden, L.F. et al. , Latest Developments in Dynamic MRI of Multi-phase Systems, Proceedings
of 4th World Congress on Industrial Process Tomography, Vol.1 (2005), pp.8-15.
Vl = 3 mm s-1
Vg = 66 mm s-1
Vg = 66 mm s-1
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0 1 2 3 4 5 6
liquid
hold
up
superficial liquid velocity (mm s-1)
Holdup Wetting
QUANTIFYING HOLDUP AND WETTING DURING TRICKLE FLOW
Re = 2130 Re = 4260
Pipe diameter = 29 mm
Vxy(max) = 4 cm s-1
In-plane spatial resolution 780 mm 780 mm
Slice thickness = 2 mm
Acquisition time = 40 ms
14.0
-4.5
Vz cm s-1
VELOCITY IMAGING OF TURBULENT FLOWS
ポジトロン・エミッション・トモグラフィー
(PET )の原理
陽電子(ポジトロン): 不安定な原子核(放射性トレーサー(13N, 11C,18F))のβ+崩壊により生成される 場内で崩壊して陽電子(ポジトロン、プラスの電子)を放出 陽電子は近傍の電子と対消滅し、電子の静止質量に等しいエネルギー(511keV)のγ線 (光子)が、2個同時に放出される(消滅γ線) これらのγ線は、正反対方向に放出され、周囲の検出器により検出 この正反対のγ線の時間差を計算してトレーサー分布を画像化
Fig. 検出器
Fig. 消滅ガンマ線の検出
Fig. ガンマ線の検出装置
Fの原子番号:9
PETによる回転ドラム内の粒子挙動
放射性トレーサ 18F
Axial and radial dispersion in rolling mode rotating drums A.Ingram, J.P.K.Seville, Powder Technology, 158, 27 (2005), 76-91
Fig. PET Fig. 回転ドラム内の粒子挙動 Fig. 放射性トレーサの挙動
• PTの概要 ソフトフィールドとハードフィールド
• ソフトフィールドPT
• 電気PTの原理
• プラントへの展開
• 血流への展開
Part 2 マイクロ流路への展開
CONTENTS
Part 1 プロセストモグラフィーとその応用
ソフトフィールド・トモグラフィー
走査線が対象内を直進しない
拡散光トモグラフィー
名称 対象となる二相流 測定と求める物理量
連続相 拡散相 測定物理量 求める物理量
キャパシタンス ・ ト モ グ ラフィ (ECT)
非導電性物質(空気)
誘電性物質(粒子)
キャパシタンス
誘電率分布 Permittivity
ε 抵抗トモグラフ ィ(ERT)(EIT)
高導電性物質(水)
抵抗物質 (
粒子) 電流流したときの電位
導電率分布 Conductivit
y σ 磁気インダクタンス・トモグラフィ (EMT)
非透磁性物質(空気)
透磁性物質(磁性粒子)
渦電流によるコイル内の電流変化
透磁率分布 Permeabilit
y μ
ソフトフィールド・トモグラフィーのハードウェア
Fig. アクティブな領域
超高速スイッチング装置
電極 キャパシタンス計測装置
流路断面
画像再構成と装置制御のためのコンピュータ
制御シグナル
微粒子濃度分布画像
Fig. PT(ECT)法のシステム
PTセンサ
PTセンサ断面図
電極 1
2
3
4
5
6
7
8
~
Input
Current V
V
V
V V
ウシ血液 塩化カルシウム水溶液
電極ホルダ (アクリル)
データ収集システム
PC
X
Y Z
30mm
30
mm
スイッチング装置
10
mm
5
mm
1. Two guard electrodes
Concentration of electrical line
2. High Ω Resistance
Protection of stray capacitance
3. Screen electrodes
Noise Absorption
Fig. Guard electrodes
U0=0 U1
Measured electrodes
Guard electrodes
Guard electrodes
Fig. CT sensor
Coaxial cable
Resistance
Earthed electrodes
Guard electrodes
Guard electrodes
Measured electrode
Copper wire
ECTセンサ
Noise
Fig. Screen electrode
Measured
electrodes
Nois
e a
bsorp
tion
Resistance
Noise protection method
Screen
electrode
M.Takei,et al. International Journal of Applied Electromagnetics and Mechanics, IOS Press, (2002)
M.Takei et al., Particulate Science and Technology, Taylor & Francis, (2002)
ERT基礎式#1
Fig. Neighboring method Fig. 空間解像度
JρU
N
K
L
K
L
N
KK
N
N
UU
UU
UU
UU
J
1
1
1
1
1
2
1
1
2
1
1
1
1
1
J: ヤコビ行列(感度関数)
順問題で求める
U(ρ): 電極上の電位
N:空間要素
L:電圧測定パターン
K:電流印加パターン
ρ : 抵抗率分布
未知数(空間解像度) >式数
逆問題で求める
1) Summation of current density on electrodes is currency on electrodes: 2) Current is zero except for the current electrode pair: 3) Contact impedance is considered on the electrodes 4) All current and voltage on all electrodes are zero
基礎式#2と境界条件
ρ: Resistivity distribution on Ω I: Current on electrodes u: Potential distribution on Ω U: Voltage on electrodes el : Surface on lth electrode ν :outward directed normal
vector S: Electrode boundary L: electrode number z : Contact impedance
LlexIdSu
llel
,,2,1,,1
lLl ex
u1\,0
1
LlexUu
zu lll ,,2,1,,1
0,011
L
l
l
L
l
l UI
E1
E2
Ω
ν
j: 電流密度[A/m²], ρ :抵抗率[Ω・m] u : 電位 [V]
xu on , 0
1
Laplace 方程式
境界条件
ρ
ECTの基礎式
Ill posed Inverse Problem
Unknown Number > Expression Number
Image Reconstruction
Approximate Permittivity E
0)]()([ rr V・ --(2)
jr
i
c
ji dVV
C rrr ・)()(0,
)12,,1;11,,2,1( iji
--(1)
Ci,,j:Capacitance between i and j electrodes, ε 0:Vacuum permittivity, VC : Electrode voltage , r : Position vector,
ε : Relative permittivity, Vi : Potential in cross section, Γi : Area covered with electric force line
Governing Equation in the Electrostatic Field
0)]()([ rr V・ --(2)0)]()([ rr V・ --(2)
jr
i
c
ji dVV
C rrr ・)()(0,
)12,,1;11,,2,1( iji
--(1)
Ci,,j:Capacitance between i and j electrodes, ε 0:Vacuum permittivity, VC : Electrode voltage , r : Position vector,
ε : Relative permittivity, Vi : Potential in cross section, Γi : Area covered with electric force line
Governing Equation in the Electrostatic Field
32 × 32 Space Resolution
Pipe inner wall
Nx =32
Ny =32
x
y
Measured Capacitance C
66 × 1
Sensitivity Matrix S e
66 × 1024
Unknown Permittivity
Distribution E
1024 × 1 C = S e E
1
12
11 10 9
8
7
6
5 4 3
2 Electrode
x
y
Sensitivity [ - ]
32 × 32 Space Resolution
Pipe inner wall
Nx =32
Ny =32
x
Nx =32
Ny =32
x
y
Measured Capacitance C
66 × 1
Sensitivity Matrix S e
66 × 1024
Unknown Permittivity
Distribution E
1024 × 1 C = S e E
1
12
11 10 9
8
7
6
5 4 3
2 Electrode 1
12
11 10 9
8
7
6
5 4 3
2 Electrode
x
y
Sensitivity [ - ]
M. Takei et al. Measurement Science and Technology (2004, 2006)
通常の逆問題の解法
C(0): Measured capacitance
E : Relative permittivity
Se:Sensitivity map k:Iterative number
ΔC :Error capacitance ΔE : Error permittivity
g : Gain value 0.0<g<1.0 Im : Unit matrix
1)(
e
T
e
(0)T
e
1)(1)()(
ESSICS
EEE
k
m
kkk
g
E(0)
= Se
T C
(0)
C
(1)
= Se E
(0)
ΔC(1)
= (C(1) – C
(0))
ΔC
G
(1) = g×ΔC(1)
ΔE(1)
= SeT ΔC
G
(1)
E(1)
= (E(0)
- ΔE(1)
)
kth Iterative general solution
Landweber (LW) method
Linear Back Projection (LBP) Method
E = SeT
C
Blurred Image
Necessary Artificial Gain Value
Isaksen,O. 1996 Meas. Sci. Technol.
Yang,W.Q. 2003, Meas. Sci. Technol.
(0)1)(1
1)()( *C*ESSISS*E*ET
e
T
ee
T
e
kkk
Iterative Tikhonov Regularization (ITR) method
CHARACTERISTICS OF GVSPM METHOD
Accurate Images
Evaluation Function
0.1 )((0))()f(
kk C'C'E'
Normalization by Norm
m
i
iie1
ee SESC
No Artificial Gain Value
i
ii
eS
SS
ee '
C
CC'
C
Sei
ii ee '
22
2
2
1 ... nccc C
22
2
2
1 ... neieieii SSS eS
Iterative Solution
Space resolution
m=1024
Total pair number of
electrodes n=66
Normalization
'''' ESSC' ee
m
i
ii e1
C’(k)
C’(0)
Sampled Pattern Vector
Measured Capacitance
Vector y
x
z
Fig. Iteration process in n=3
E’(k): kth iterative solution of SPM
C’(k): Capacitance from E’(k)
C’(0): Measured capacitance
Takei, M. et. al 2004 & 2006 Meas. Sci. & Technol.
INCLUSION OF EVALUATION FUNCTION IN
ITERATIVE SOLUTION
1)(
1)((0)T1)()(
k
kkk
E''S
E''SC''SE'E'
e
ee
General Iterative Solution of GVSPM
k : iterative number
O1)(
1)((0)
k
k
E''S
E''SC'
e
e
O1)f(11)(
1)((0))(
k
kk
E''S
E''SC'E'
e
e
O1)(
1)((0)(0)(0)
k
k
E''S
E''SC'C'C'
e
e
Multiply C’(0)
C’(0)C’(0)=1.0
0.1 )((0))()f(
kk C'C'E'
Evaluation Function
EVALUATION OF RECONSTRUCTION
DCR [%]
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
0 50 100
IC
[-] GVSPM
LW
ITR
IE
[-]
0.1 0
0.2
0.3
0.4 0.5
0.6 0.7
0.8 0.9
GVSPM LW
ITR
0 50 100 DCR [%]
100
CR
[-]
DCR [%]
0
0.1
0.3
0.4
0.5
0.6
GVSPM
LW ITR
0 50
DCR [%]
CR
[-]
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0 50 100
GVSPM
LW
ITR
IC
[-]
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
DCR [%] 0 50 100
GVSPM
LW
ITR
IE
[-]
0
0.5
1
1.5
2
2.5
DCR [%]
0 50 100
IC
[-]
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
DCR [%]
0 50 100
GVSPM
LW
ITR
DCR [%]
0 50 100 0
1
2
3
4
5
6
7
GVSPM
LW
ITR
IE [-
]
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0.35
DCR [%] 0 50 100
GVSPM
LW
ITR
CR
[-]
CR
[-]
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
DCR [%] 0 50 100
GVSPM
LW
ITR
0
1
2
3
4
5
6
7
IE
[-]
DCR [%] 0 50 100
GVSPM
LW
ITR
IC
[-]
DCR [%]
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1 GVSPM LW ITR
0 50 100
(a) bottom image
(b) annular image
(c) center image
(d) four-bulk image CR IE IC
2)0(
2
1
)0()(
C
n
i i
k
i
R
ccC
22
1
)(
original
m
i
original
i
k
i
E
eeI
E
m
i
m
i
originaloriginal
i
kk
i
m
i
originaloriginal
i
kk
i
C
ee
eeI
1 1
22)()(
1
)()(
EE
EE
Evaluation Method
Image Error IE
Residual Capacitance CR
Image Correlation IC
High accuracy reconstructed images
low CR low IE high IC
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
GVSPM
LW
ITR
LBP
Q
1
Q2 Q
3
Particle flow rate
Tim
e m
ea
n c
ap
aci
tan
ce
corr
ela
tion
CC [
-]
CORRELATION OF CAPACITANCE
GVSPM LW ITR LBP
Fig. Correlation of capacitance for polyethylene pellet (Particle flow rate: Q4)
(a) Polyethylene Pellet (PP) (b) Silica Particle (SP) (c) Polyvinyl Chloride (PVC)
1
0.8
0.6
0.4
0.2
1
0.8
0.6
0.4
0.2
100 200 300 400 500 600 700100 200 300 400 500 600 700 100 200 300 400 500 600 700
Time×Δt Time×Δt
Cap
acit
ance
corr
elat
ion C
C[-
]
1
0.8
0.6
0.4
0.2
1
0.8
0.6
0.4
0.2
100 200 300 400 500 600 700100 200 300 400 500 600 700 100 200 300 400 500 600 700100 200 300 400 500 600 700
Time×ΔtTime×Δt
Cap
acit
ance
co
rrel
atio
n C
C[-
]
Q
1
Q2 Q
3
Particle flow rate
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
GVSPM
LW
ITR
LBP
Q
1
Q
2
Q
3
Tim
e m
ea
n c
ap
aci
tan
ce
corr
ela
tion
CC [
-]
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
GVSPM
LW
ITR
LBP
0.2
0
0.4
0.6
0.8
1.0
0.2
0
0.4
0.6
0.8
1.0
Q1 Q2 Q3 Q4Q1 Q2 Q3 Q4
Particle flow rate
Tim
e m
ean
cap
acit
ance
corr
elat
ion
CC
[-]
Tim
e m
ean
cap
acit
ance
corr
elat
ion
CC
[-]
Q3 Q3 Q1 Q1
Fig. Time mean correlation of capacitance
• PTの概要 ソフトフィールドとハードフィールド
• ソフトフィールドPT
• 電気PTの原理 ①ECTの例 ②ERTの例
• プラントへの展開 ③温度分布計測の例
• 血流への展開
CONTENTS
Part 1 プロセストモグラフィーとその応用
High demand of sulfur free & high-octane
gasoline
FCC (fluid catalytic cracking) gasoline
Residual oil + FCC catalysts in CFB
(Circulating Fluidized Bed)
Fig. FCC catalysts
1-2 µm zeolites dispersed on an
amorphous silica-alumina
forming 60 µm powders
Key factor of high quality
Uniform concentration of FCC powder
in CFB
Nondestructive visualization technique in pipe cross section
Circulating Fluidized Bed (Downer)
Pipe I.D: 270mm
Total Height: 5.3m
Sensor length : 660mm
Particle: MFI-type zeolite
Particle Density: 1200 [kg/m3]
Particle diameter: 69.6 µm
Sampling time: 10ms/one frame
Fig. Experimental Setup
1.9
8 m
Switch Switch Switch
Distributor
Air
LCR meter
Hopper Sender
Receiver
tank
Particle
Air
Cyclone
separator
Air
0.3
3 m
0.9
9 m
r
h
1.6
5 m
Experimental Setup
50 粒子の3D拡散現象
流れ方向
残渣油
FCC 触媒粒子
270mm
560m
m
Fig. FCC 循環流動層テストプラント
高
低
粒子濃度分布
大口径のPTセンサ
x y
O
t
x y
O
t
x y
O
t
M.Takei et al. Powder Technology (2009)
M.Takei, et al., Experiments in Fluids, Springer, (2008)
PT(ECT)による循環流動層濃度分布可視化計測
GFFdt
dvm ca
Tdt
dI
Gas phase (Continuum phase ) Solid phase (Discrete phase)
uuuu
2
, )( )()(
egiaggg
ggfp
tmm
Governing Equations & Fluid Drag Force
),(, ipi
g
ia uvf
)8.0(
)1(
4
3
)8.0( 75.1)1(150)1(
7.2
2
2
m
m
e
p
D
e
p
Rd
C
Rd
43.0
Re)Re15.01(24 687.0
DC
μ
ρεduv pp Re
Ergun’s equation, 1952
Drag force
m : Mass of the particle, v : Translational velocity, ω : Rotational velocity, P : Pressure,
I : Moment of inertia, Fa : Force acting on particle exerted by surrounding air,
Fc : Contact force, G : Gravitational force, u : Velocity vector of air,
T : Torque caused by the contact force and the moment of inertia of particle,
ε : Volume fraction, ρg : Density of air, μ : Fluid viscosity, μe : Eddy viscosity ,
CD : Drag coefficient for a single particle, dp : Particle diameter, vp : Particle velocity
)1000(Re
)1000(Re
Wen and Yu’s equation,
1966
0)(
u
t
cnfctt
tttct FFifdt
dxxkF m
cnfct
t
tcnfct FFif
x
xFF mm
dt
dxxkF n
nnncn
Normal contact force
Fig. Models of contact force
Cundall and Strack 1979
Tangential contact force
kn & kt : Stiffness of the springs in the normal and tangential direction
ηn & ηt : Coefficient of viscous dissipation in the normal and tangential direction
xn & xt : Particle displacement in the normal and tangential direction
μf : Friction coefficient.
Turbulence Model ―― Standard k-ε Model
Contact Force
Simulation Conditions
Gas phase Particle phase
Fluid type Air Particle shape spherical
Density(kg/m3) 1.2 Density(kg/m3) 1200
Bed geometry(m) 0.27
(diameter) Particle diameter(mm) 0.3
1.98(height) Number of particles 328400
Superficial velocity (m/s)
20 Spring constant (N/m) 800
Viscosity(kg/ms) 2.0×10-5 Friction coefficient 0.3
Acceleration of gravity (m/s2)
9.8 Time step (s) 10-4
k
dt
n
pp
6
)(
5
23
Time step (Y. Tsuji et al. 1992)
T. Zhao and M.Takei, Advanced Powder Technology, Elsevier, (2008)
T.Zhao and M.Takei, Powder Technology, Elsevier, (2010)
Calculation Domain and Calculation Results Particle
inlet
21
2 122
212 45
270
Particle inlet
270
Air nozzle
(Dimension in mm)
212
122
1980
h=0.33m h=0.99m h=1.65m
Fig. Simulation results of axial position
0.0% 5.0% Powder concentration
Distance from the distributor h [m]
h=300[mm]
h=400[mm]
……
……
……
……
……
……
…
h=1900[mm]
h=0[mm]
Solid
volu
me fra
ction [
-]
T.Zhao, M.Takei,. Flow Measurement and Instrumentation, (2010)
T.Zhao, and M.Takei et al., Advanced Powder Technology, Elsevier, (2010)
Distance from center [mm]
Par
ticl
e v
olu
me
frac
tion
[-]
Calculated Profiles of Axial & Radial Volume Fraction
Fig. Profiles of axial volume fraction
Fig. Profiles of radial volume fraction
Radial Volume Fraction Profiles
h=0.33m (Experiment)
h=0.99m (Experiment)
h=1.65m (Experiment)
h=0.33m (Simulation)
h=0.99m (Simulation)
h=1.65m (Simulation)
0
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0.07
0 15 30 45 60 75 90 105 120 135
0
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0.07
0 15 30 45 60 75 90 105 120 135
0
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0.07
0 15 30 45 60 75 90 105 120 135
1:2
1:1
1:4 Air
Air
Air
Low
Middle
High Part
icle
volu
me fra
ction [
-]
Radial position r [mm]
Functional particle
Nozzle spray of coating solvent to
nucleus particles in fluidized bed
COATING PROCESS IN DRUG PRODUCTION
Coating process
Coating solvent Nucleus particles
Functional particles
Production by coating process
Fig. Functional particles Dry of coating solvent around
nucleus particles by hot air
Fig. Coating process
Nucleus particles
Draft tube
Spray nozzle
Hot air supply
Hot air duct
Spray
nozzle
Apertures
plate
Bug
filter
Exhaust duct
Outer
chamber
Draft tube
Operational factors for uniform
coating
Noninvasive monitoring
technique to visualize the
uniformity of particles
fluidization during coating
process
INSTANTANEOUS CT IMAGES
Spray time
0 min
Spray time
10 min
Spray time
20 min
Spray time
30 min
Spray time
40 min
Spray time
50 min
0.0 1.0
Concentration
Fig. Instantaneous CT Images at each spray time
The high concentration particle distribution is located near the tube
Nucleus powder Crystalline cellulose Asahi Kasei Corporation Celphia 203
Nucleus powder diameter 150μm
Density of powder 870 kg/m3
Relative permittivity of Air 1.0006
Relative permittivity of Powder 2.1
Atomized coating liquid HPC (Hydroxypropyl Cellulose) Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.
Spray coating time 50 minutes
Sampling time Every 5 minutes for several seconds
SPATIAL MEAN CONCENTRATION FROM IMAGE
y xN
y
N
xoutyx
pNNN
tD1 1
1xytE
The spatial mean particle concentration at a time point
outN : the pixel number outside the pipe
Spray time 0 min
Fig. Spatial mean concentration from CT images.
Spray time 10 min Spray time 20 min
100 200 300 400 500 Time
0.2
0.4
0.6
0.8
1
Range
100 200 300 400 500 Time
0.2
0.4
0.6
0.8
1 Range
100 200 300 400 500 Time
0.2
0.4
0.6
0.8
1 Range
100 200 300 400 500 Time
0.2
0.4
0.6
0.8
1 Range
Sp
atia
l m
ean c
once
ntr
atio
n [
- ]
100 200 300 400 500 Time
0.2
0.4
0.6
0.8
1 Range
Spray time 30 min Spray time 40 min Spray time 50 min
100 200 300 400 500 Time
0.2
0.4
0.6
0.8
1 Range
×Δ t[ms]
×Δ t[ms]
Spat
ial
mea
n c
on
cen
trat
ion
[ - ]
M.Takei, et al.,Powder Technology, Elsevier, (2009)
DEM SIMULATION
wallcolleision FFmgdt
dvm
collisionF
wallF:Powder-powder stress
:Powder – wall stress
Powder equations of motion
Fig. Model of Particles Collision
Fig. DEM simulation results
High air velocity
Spring
dashpot
friction slider
• PTの概要 ソフトフィールドとハードフィールド
• ソフトフィールドPT
• 電気PTの原理 ①ECTの例 ②ERTの例
• プラントへの展開 ③温度分布計測の例
• 血流への展開
Part 2 マイクロ流路への展開
CONTENTS
Part 1 プロセストモグラフィーとその応用
水素化脱硫プロセス
石油精製過程において、触媒下で水素化反応と脱硫を行い高品位な精製油を得る
トリクルベッド反応器
(気液下向並流粒子充填層)
QG
QL
問題点
液体の偏流(チャネリング)
– 反応効率の低下
– 反応熱の蓄積
QLとQGに対する流動状態の把握が不十分
-低パフォーマンス化
Fig.着色法による偏流の破壊可視化
トリクルベッドにおける流動様式と問題点
Ravindra, P.V. et al. (1997)
実験装置 T. EDA, M.TAKEI et al., Journal of Power and Energy Systems (2013)
Air 実験#2
実験条件 #1 内径 D=100 mm 層高 Z=600 mm 測定箇所 Bed上面からz=60, 180, 300, 420 mm 液体 0.5 % 食塩水 液体積流量 QL=300, 700, 1100 mL/min 液空塔速度 vL = 0.064, 0.149, 0.233 cm/s 気体流量 QG = 0 mL/min 粒子 活性アルミナ γ-Al2O3 (住友化学社製)
平均粒径 dp = 3.0mm (2.36~4.00mm 99.9%), dp = 5.0mm (4.0~6.7mm 99.7%).
空隙率 𝜀= 0.35
電極数 16
電流 50 mA
測定周波数 f=9600 Hz 測定速度 5.0 frames/sec Δt=0.2 sec /frame 測定数 300 frames = 60 sec
実験条件 #2 内径 D=100 mm 層高 Z=1200 mm 測定箇所 Bed上面からz=780, z=1020mm 液体 0.5 % 食塩水 液体流量 QL = 3 ~ 15 L/min 空塔速度 vL = 0.64 ~ 3.18cm/s 気体 空気 気体流量 QG = 10 ~ 100 L/min 空塔速度 vG = 2.12 ~ 21.22 cm/s 粒子 活性アルミナ(住友化学)
平均粒径 dp = 3 mm(2.36~4.00mm 99.9%), dp = 5 mm(4.0~6.7mm 99.7%)
電極数 16 電流 50 mA 測定周波数 f =19,200 Hz
測定速度 50 frames/second Δt = 0.02 sec /frame 25 fps (相互相関モード) Δt = 0.04 sec /frame
測定数 1,000 frames = 20sec or 40sec
時間平均再構成画像(点供給)
z [mm]
60
180
300
420
0.0 0.2 Normalized Conductivity [-]
↓Liquid
z
dp = 3 mm dp = 5 mm
QL [mL/min]
300 700 1100
QL [mL/min]
300 700 1100
𝜎 (𝑛,𝑚) =1
50 𝜎 𝑛,𝑚, 𝑡
300
𝑡=251
時間平均再構成画像(面供給)
Square array Inlet
z [mm]
60
180
300
420
0.0 0.2 Normalized Conductivity [-]
↓Liquid
z
dp = 3 mm dp = 5 mm
QL [mL/min]
300 700 1100
QL [mL/min]
300 700 1100
𝜎 (𝑛,𝑚) =1
50 𝜎 𝑛,𝑚, 𝑡
300
𝑡=251
脈動流 気泡流 トリクル流
(QL, Q
G)=
(13L/m
in,
70L/m
in)
(QL, Q
G)
=(6
L/m
in, 10L/m
in)
(QL, Q
G)
=(1
3L/m
in,
15L/m
in)
t=4.0
sec
z = 1020 mm,
dp = 5 mm,
x
y
t
3D再構成例
流動様式の比較
(QL, Q
G)=
(13L/m
in,
70L/m
in)
QL
QG
①
② ③
① ② ③
0.0 0.2 Normalized Conductivity [-]
• PTの概要 ソフトフィールドとハードフィールド
• ソフトフィールドPT
• 電気PTの原理 ①ECTの例 ②ERTの例
• プラントへの展開 ③温度分布計測の例
• 血流への展開
Part 2 マイクロ流路への展開
CONTENTS
Part 1 プロセストモグラフィーとその応用
不適切逆問題 未知数 > 式数
画像再構成アルゴリズム
近似的な比誘電率(濃度)分布
デバイ式による比誘電率から 温度分布の計算
Nx =32
Ny =32
x
感度行列 66 × 1024
1
12 11
10 9 8
7
6
5 4 3
2 電極
感度
66 × 1024
10 9 10 9
C = S E 計測したキャパシタンス
求める比誘電率分布
ε0 :真空の誘電率[F/m], M :モル質量[kg/mol],
ρ :密度[kg/m3], NA :アボガドロ定数[l/mol],
T :温度[K], kB :ボルツマン定数[J/K],
μ :永久双極子モーメント[D], ε :比誘電率[-]
逆問題による比誘電率分布の計算
0)]()([ rr V・ --(2)
jr
i
c
ji dVV
C rrr ・)()(0,
)12,,1;11,,2,1( iji
--(1)
Ci,,j:Capacitance between i and j electrodes, ε 0:Vacuum permittivity, VC : Electrode voltage , r : Position vector,
ε : Relative permittivity, Vi : Potential in cross section, Γi : Area covered with electric force line
Governing Equation in the Electrostatic Field
0)]()([ rr V・ --(2)0)]()([ rr V・ --(2)
jr
i
c
ji dVV
C rrr ・)()(0,
)12,,1;11,,2,1( iji
--(1)
Ci,,j:Capacitance between i and j electrodes, ε 0:Vacuum permittivity, VC : Electrode voltage , r : Position vector,
ε : Relative permittivity, Vi : Potential in cross section, Γi : Area covered with electric force line
Governing Equation in the Electrostatic FieldPT法による濃度・温度分布の画像再構成
Ci,j: 電極iとj間のキャパシタンス, ε0: 真空の誘電率, Vc: 電極にかける電圧, r: 位置ベクトル,
ε: 比誘電率, V(r): 位置rにおける電位, Γ: 電気力線がカバーする領域
図 温度分布可視化計測の装置
スイッチング装置&計測装置
• heater
Data acquisition/
Data logger switch
unit
heater
参照用熱電対
セラミック容器
ポリカーボネート粒子
電極
0
1
0 1/1
6 2
/16
3/1
6 4
/16
5/1
6 6
/16
7/1
6
• heater
120[sec] 180[sec] 240[sec]
300[sec] 360[sec] 420[sec]
図 温度分布の時間変化画像
ポリカーボネート粒子のPTセンサ内充填+下部中心より加熱溶解 デバイ式により誘電率分布から温度分布の画像再構成 温度分布の3D(2D+時間)可視化計測に成功 従来技術(熱電対)と比較して数 %の誤差
低
<- 温度
->高
PT法による温度分布可視化計測
図 PT法による温度分布の時間変化
• PTの概要 ソフトフィールドとハードフィールド
• ソフトフィールドPT
• 電気PTの原理
• プラントへの展開
• 血流への展開
Part 2 マイクロ流路への展開
CONTENTS
Part 1 プロセストモグラフィーとその応用
図 血栓が生じた
人工心臓インぺラー
体内植え込み型補助
人工心臓の薬事承認
2011年4月1日より発売
「EVAHEART」「DuraHeart」
①血栓Insitu(その場)検出技術
②血栓Insilico(シミュレーション)予測技術
③血栓Invitro(精密制御体外実験)検証
血栓が生じやすい
脳梗塞などの合併症 補助人工心臓インペラー
左心室
送血管
脱血管
上行大動脈
補助人工心臓を装着して自宅療養・職場復帰
補助人工心臓の例
血栓症の未来予測技術の確立
そこで、私たちの提案!!
トータルソリューションの研究開発
千葉大学病院でも症例多数あり
75
血栓Invitroのマルチ界面・マルチフィジックス
人工物界面
テザリング
生 化 学
因 子
ギャザリング ローリング
G.Matsumiya et al. J Heart Lung Transplant. (2010)
菅原他,日本電気学会論文誌(2011)
流 速
血 栓
構 造
マルチフィジックス
人工物と弾性基質との界面
血液と内皮細胞との界面 人工物界面
人工物と血液との界面
人工物と内皮細胞との界面
Mimic流路
76
従来の血栓モニタリング方法
Oshima S, Sankai Y, ASAIO
Journal, Vol.56, No.5, 2010
Sato, K et al., Journal of
Artificial Organs Vol.11, No.4,
2008 高い時間解像度,簡便な装置・安価で送血管断面計測可能
電気的(インピーダンス(導電率・誘電率))計測
Fig: Spencer Technologies Fig: Thrombus Detection by Scattering
1.29E-11
1.3E-11
1.31E-11
1.32E-11
1.33E-11
1.34E-11
1.35E-11
470
475
480
485
0 20 40 60 80 100 120
Ca
pa
cit
an
ce
C [
F]
Resis
tan
ce R
[Ω
]
Time t [sec]
ResistanceCapacitance
77
血栓通過時間 (いつ) の検出可能性 Thrombus
(3×3mm)
PBS
Electrode
Impedan
ce
Analyzer
PC
? ? ?
(Nakamura & Wada,
2008)
多点計測の時間解像度 ミリ秒-> 流動場に適用可能
レジスタンス・トモグラフィーERT計測の原理
N
K
L
K
L
N
KK
N
N
UU
UU
UU
UU
J
1
1
1
1
1
2
1
1
2
1
1
1
1
1
J: ヤコビ行列(感度関数)
順問題で求める
U(ρ): 電極上の電位
N:空間要素
L:電圧測定パターン
K:電流印加パターン
ρ : 抵抗率分布
Fig 抵抗率の断面分布の時間変化
1
2
3
4
5
6
7
8
~
Input
Current V
V
V
V V
U = J ρ
Low Hig
h
Relative resistivity
ρ(x,y,t)* [-]
t=0.
0
60.
0
82.
0
83.
0
84.
0
85.
0
90.0 [sec]
86.
0
未知数(空間解像度) < 式数
⇓ 逆問題で求める
ERT Experiments: Thrombus Where?
Current
Injection
15 mA
Frequency f 19200 Hz
Electrodes 8
Blood 5 mL
Clot Size Ts 3,5
R=13.45mm
h=34
hw=7.04mm
hew=0.25mm
hd=0.38mm
Data Acquisition
System
(ITS P2000)
Measurement
device
(Glass)
PC
(Back Projection
Algorithm)
h
Blood Clot
Experimental Setup
Sensor Crossection
Chiba Univ Lab
(Room Temperature)
Cacl2
Shibaura Zouki K.K Tokyo
Blood Added Sodium Citrate
Refrigerated Transport
(4 0C)
Blood and Blood Clots
ERT Experiments: When and Where?
Current
Injection
15 mA
Frequency f 19200 Hz
Electrodes 8
Blood 5 mL
Clot Size Ts 3,5
R=13.45mm
h=34
hw=7.04mm
hew=0.25mm
hd=0.38mm
Experimental Setup
Sensor Crossection
Chiba Univ Lab
(Room Temperature)
Cacl2
Shibaura Zouki K.K Tokyo
Blood Added Sodium Citrate
Refrigerated Transport
(4 0C)
Blood and Blood Clots
Data
Acquisition
System
(ITS P2000)
Measurement
device
(Glass)
PC
(Back Projection
Algorithm)
h
Bovine Blood CaCl2
血栓Insitu検出の血栓形成過程の可視化
ウシ血液 塩化カルシウム水溶液
電極ホルダ (アクリル)
データ収集システム
PC
X
Y Z
30mm
30m
m
スイッチング装置
10m
m
5m
m
断面の詳細図
X
Y
R
電極(SUS304)
10mm 3mm
Z
血栓形成過程のPT可視化画像 血栓形成過程のCole-Cole plot
武居,(社)日本人工臓器学会2012年度 Grant
朝倉悠太,武居昌宏他,可視化情報学会論文集(2013)(In Press)
ERT Results: Where.. T
hro
mbus
Loca
tion
T
hro
mbus
Tom
ogra
m
High Low
Ts=3mm Ts=3mm Ts=5mm Ts=5mm Ts=5mm
Ts=Size of Clot (Thrombus Size)
Relative Resistivity[-]
管径20mm 1pixel=0.6mm
電極数増加 画像再構成
⇒ 空間解像度の増加は可能
ERT Results: When & Where?
Clotting
Blood
t [min] t=3 t=6 t=12 t=9 t=15 t=21 t=18
High Low
Normal
Blood
(Control)
Clotting
Blood
t [min] t=24 t=27 t=33 t=30 t=36 t=42 t=39
Normal
Blood
(Control)
0.995
1
1.005
1.01
1.015
1.02
0 10 20 30 40
Aver
age
Rel
ati
ve
Res
isti
vit
y[-
]
Time t[min]
Clotting Blood
Blood Clot: When & Where?
Normal Blood
e
B
AW
jTk
NM
m
0
2
0
*
*
1
1
332
1Polarization
Mw:Number of molecule,NA:Avogadro number,kB:Boltzmann constant,
T:Absolute temperature,ρ:Density, τ0 :Relaxation time
Debye equation
血栓量(どれだけ)の検出可能性
Orientation
polarization
Ions polarization: Negligible
Electron
polarization
Microwave f=2.45GHz
K.Asami,Progress in Polymer
Science, 2002
D:Electrical flux [C/m2],
ε0 :Vacuum permittivity[F/m] ,
E :Electrical field[V/m],
P:Polarization[C/m2],
N: Number of molecule
per unit volume[-],
m: Induced dipole moment [Cm],
F: Effective electric field [V/m],
ε: Relative permittivity[-],
α : Polarizability of molecule [Cm2/V]
μ : Permanent dipole moment[Cm]
Electrical flux and Polarization
D = ε0E + P P = Nm = NαF
(Polar molecule)
誘電緩和法
86
血液誘電緩和特性
Fig 測定周波数と誘電率
電極fec:20kHz
赤血球膜 fm:250kHz
赤血球 fec:2MHz
f<60kHz : 電極分極
60kHz<f<1MHz : 赤血球膜
f>1MHz : 赤血球
0.1
1
10
100
1000
10000
1 10 100 1000
Rela
tive p
erm
itti
vit
y ε
‘/1
03 [
-]
Frequency f [kHz]
H=0% H=10%H=20% H=30%H=36% H=40%H=50% H=60%
電極分極
赤血球膜
赤血球
fm
0
1
2
3
4
5
10 100 1000
Die
lectr
ic l
os
s ε
“/1
03 [
-]
Frequency f [kHz]
H=0% H=10%H=20% H=30%H=36% H=40%H=50% H=60%
赤血球
電極
fec
frc
Fig 測定周波数と誘電損失
Wolf, M., et al.Biochimica Biophysica
Acta (2011)
朝倉他、日本機械学会論文集 (2014)
電極fec:20kHz ERTではその周波数を使っている
矛盾しないか?
87
血液の等価回路 電極 赤血球
赤血球
抵抗 血漿
抵抗
赤血球膜
容量
電極
抵抗
電極
容量
血栓
電極表面
電気二重層
電極
抵抗
電極
容量
電極表面
電気二重層
血漿 フィブリン
CPE CPE
高
周波数
中
周波数
低
周波数
電流 電流 電流
Re
lative
pe
rmittivity[-
]
Frequency[Hz]
Die
lectr
ic lo
ss[-
] 電極分極
赤血球膜
赤血球
電極fec:20kHzと
赤血球膜 fm:250kHzではどこを通っているか確認
88
Impedance
AnalyzerPC
Electrode
20mm
20m
m
Z
X
Y10m
m
O
Impedance
AnalyzerPC
Electrode
20mm
20m
m
Z
X
Y
10m
m
O
血栓体積Vth 血栓ヘマトクリットHthの実験条件
Sample V1 Sample V2 Sample V3 Sample V4
Sample Thrombus
Vth [mL] Blood
Vb [mL] PBS
VPBS [mL]
V1 0.0 3.5 0.5 V2 1.5 2.5 0.0 V3 2.5 1.5 0.0 V4 3.5 0.5 0.0
Vth=0.0 Vth=1.5 Vth=2.5 Vth=3.5
Thrombus Hematocrit Hth = 40 % Const.
Total Volume Vtotal = 4.0 mL Const. Sample Thrombus Hth [%] Blood Hb [%]
D1 - 40 D2 20 48 D3 30 44 D4 40 40 D5 50 36 D6 60 32
Sample D6 Sample D5 Sample D4 Sample D3 Sample D2 Sample D1
Hth=× Hth=20 Hth=30 Hth=40 Hth=50 Hth=60
Thrombus Volume Vth =1.5mL Const..
Total Volume Vtotal = 4.0 mL Const.
Voltage:
500 mV
Frequen
cy: 1kHz-
5MHz
Voltage:
500 mV
Frequen
cy: 1kHz-
5MHz
HIOKI IM3570
HIOKI IM3570
Vth とHthをパラメータ⇒血栓をHeterogeneity(凝集度)D としてとらえる
Vth Hth
⇒血栓をDしかし、これらの違いをクリアにしたい
Vth とHth変化時の ρ'とε'*の変化
y = 0.0176x + 1.0012 R² = 0.996
0.98
1
1.02
1.04
1.06
1.08
1.1
0 1 2 3 4
Thrombus Volume Vth [mL]
y = 0.003x + 0.9849 R² = 0.9526
0.96
1
1.04
1.08
1.12
1.16
1.2
0 10 20 30 40 50 60
Thrombus Hematocrit Hth[%]
No
rma
lize
d R
ela
tive
Pe
rmit
tivit
y ε
'* [
-]
0.94
0.96
0.98
1
1.02
1.04
0 1 2 3 4
0.94
0.96
0.98
1
1.02
1.04
0 10 20 30 40 50 60
Thrombus Hematocrit Hth[%]
Resistivity ρ' Relative Permittivity ε'*
fm:250kHz R
ela
tive
Re
sis
tivit
y ρ
' [-
]
Thrombus Volume Vth [mL]
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
0
500
1000
1500
2000
2500
0 10 20 30 40 50 60
Res
isti
vit
y ρ
[Ω
m]
Re
lati
ve p
erm
itti
vit
y ε
' [-
]
Hematocrit H [%]
Permittivity
Resistivity
無血栓時の血液ヘマトクリットクリットH変化時の ρ'とε'*の変化
90
Vth とHth変化時の ρ‘とε’*の周波数依存性 C
orr
ela
tio
n C
oeff
icie
nt
R2 [
-]
ε‘*
0
0.5
1
1 10 100 1000 10000
Frequency f [kHz]
Thrombus Volume vs Permittivity
fm:250kHz
ρ'
0
0.5
1
1 10 100 1000 10000
Sample Va
Sample Vb
Sample Vc
Frequency f [kHz]
Thrombus Volume vs Resistivity
fm:250kHz これはいくらか
Vth Hth
ε‘*をトモグラフィー計測することで、Vth とHth変化時のHeterogeneity(凝集度)D の検出が可能
91
トモグラフィーのサブドメインの物理的意味
サブドメイン(ピクセル)内の赤血球
Resistivity ρ' 血液ヘマトクリットH依存
Heterogeneity(凝集度)D に依存しない
Permittivity ε'* 血液ヘマトクリットH依存
Heterogeneity (凝集度)D に依存
凝集 D<1.0 均一分散
(凝集なし)
D=1.0
血液ヘマトクリットHが同じならば・・・・
92
Hanaiの式による考察 分散混合(血液) 液の誘電率
赤血球の
誘電率
血漿の誘電率
D
Hplasma
RBCplasma
RBC
1
3/1
*
*
*
**
*
Sedimentation
Rela
tive
Perm
itti
vit
y(ε*)
Kaneko H, et. al,Colloid &
Polymer Science (1991)
Heterogenous ⇒ ⇐Homogeneous
均一分散(凝集なし)
D=1.0
均一分散
RBC Distribution Heterogeneity(D)
Heterogeneity
(凝集度)
凝集 D<1.0
血液ヘマトクリット
93
Evaluation with Bovine vs Swine Blood
t=t0
t=t1
t=t0
t=t1
Rouleaux
Formation
Thrombus
Formation
Added
byCaCl2
0.93
0.94
0.95
0.96
0.97
0.98
0.99
1
1.01
0 10 20 30 40 50 60
fm=250kHz
No
rmalized
Rela
tive
Perm
itti
vit
y ε
'* [
-]
Time t [min]
0.96
0.98
1
1.02
1.04
1.06
0 10 20 30 40 50 60
fm=250kHz N
orm
alized
Re
lati
ve
Perm
itti
vit
y ε
'* [
-]
Time t [min]
94
Bovine Bloodの凝固過程
Extrinsic reaction
Intrinsic reaction
Tissue factor
VIIa
Ca++
X Xa
IX IXa
XIa XI
XIIa XII
Polymerization
・Gelation reaction in liquid
Prothrombin
Thrombin
XIII XIIIa Ca++
Fibrin clot
Fibrin
Fibrinogen
Fibrinolysis
(Cross-link)
Plasmi
n
RBC
aggregation