MEMORIA DECALCULO ESTRUCTURAL

PROYECTO:

"INSTALACION DE LOS SERVICIOS DE SALUD DE PRIMER NIVEL DE COMPLEJIDAD

I-3, EN EL CENTRO POBLADO DE CHEN CHEN DISTRITO MOQUEGUA, PROVINCIA

MARISCAL NIETO - MOQUEGUA"

DEPARTAMENTO: MOQUEGUAPROVINCIA: MARISCAL NIETODISTRITO: MOQUEGUA

AGOSTO - 2013

CONTENIDO

I. GENERALIDADES.- 1.1 ESTRUCTURACION1.2 NORMAS EMPLEADAS 1.3 ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS1.4 CARACTERISTICAS DEL TERRENO Y CONSIDERACIONES DE CIMENTACION1.5 REFERENCIAS

1.5.1 ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA

II. DISEÑO ESTRUCTURAL SISMORESISTENTE.- 2.1CARGAS 2.2ANALISIS ESTRUCTURAL SISMICO 2.3RESULTADOS DEL ANALISIS SISMICO

III. DISEÑO DE COMPONENTES DE CONCRETO ARMADO Y ACERO.- 3.1 DISEÑO DE VIGAS Y COLUMNAS DE C°A° 3.2 DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS 3.3 DISEÑO DE CIMENTACION 3.4 DISEÑO DE OTROS ELEMENTOS

ANEXOS: Anexo 01. Diseño de zapatas aisladas Anexo 02. Diseño de muro de sostenimiento

I. GENERALIDADES .-La presente Memoria corresponde al análisis sísmico y calculo estructural del proyecto "INSTALACION DE LOS

SERVICIOS DE SALUD DE PRIMER NIVEL DE COMPLEJIDAD I-3, EN EL CENTRO POBLADO DE CHEN CHEN

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DISTRITO MOQUEGUA, PROVINCIA MARISCAL NIETO - MOQUEGUA”; edificación conformada por 04 bloques, los

cuales están en un terreno de topografía irregular y niveles de piso terminado variable ; con ubicación en EL C.P DE

Chen Chen; distrito de Moquegua, provincia de Mariscal Nieto y departamento de Moquegua.

La propuesta arquitectónica debe estar conformada por bloques aislados y estar de acorde con los planos de estructuras, para lo cual se tendrá en cuenta los requerimientos mínimos de la norma E.030 ya que presenta irregularidad en planta.

La edificación no debe interrumpir su función inmediatamente después de que ocurra un sismo, clasificando como edificación Esencial; estará conformado por cuatro bloques (bloque A, B, C y D) debidamente aislados por juntas de dilatación, escaleras de concreto armado y rampas para acceso a los niveles superiores, los cuales permitirán dar un confort a las personas que estarán dentro de sus instalaciones. Dada su importancia y por estar en una zona de alto riesgo sísmico, debe estar diseñada para resistir adecuadamente las cargas a las que se encontrará sometida, como son: cargas por efectos de gravedad (carga viva y muerta), cargas por efectos sísmicos, cargas de viento y por ello requiere que su configuración estructural sea sismo resistente.

El proyecto contempla en los bloques un techo aligerado unidireccional de 20.00 cm de espesor, vigas de concreto armado, muros de corte de albañilería y concreto armado, columnas de concreto armado, muros de contención para salvar desniveles del bloque C, rampas y escaleras para comunicación de los diferentes niveles ; la cobertura del bloque A y C del segundo piso en ambos casos está compuesta de tijerales metálicos y cubierta liviana; debido a la configuración arquitectónica de todos los niveles la mayoría de los muros deberán ser construidos con ladrillo liviano (ladrillo perforado o tubular mecanizado) debidamente confinado (salvo los muros de albañilería estructural que se indican en los planos), los cuales funcionaran como tabiques y deberán estar debidamente aislados de la estructura portante a fin de evitar el fenómeno de piso blando en el primer y segundo piso. El sistema estructural planteado para el presente proyecto es como sigue: sistema dual (sistema mixto conformado por pórticos de concreto armado, albañilería confinada y muros de concreto armado) en las direcciones X, Y, tal como se muestra en las figuras adjuntas.

Para el bloque A se está planteando una Ampliación; sin embargo dicho bloque no ha sido construido tomando en consideración los últimos daños ocurridos por el sismo ocurrido en el sismo del año 2001, pese a ser construida en el año 2006,por lo cual se está planteando el reforzamiento de algunas columnas y vigas; ya que de acuerdo al Ensayo en concreto endurecido con diamantina realizado por la empresa SERGEO, se han registrado valores de resistencia en cuatro elementos estructurales con los siguientes resultados:

Muestra f'c (kg/cm2)M-1 149.70M-2 199.65M-3 189.34M-4 196.70

De acuerdo a dichos resultados para efectos de análisis estructural, se está considerando una resistencia a la compresión de 175kg/cm2 para el primer nivel de dicho bloque; así mismo se está encamisando algunas columnas por tener baja resistencia, también se está planteando aislar todos los tabiques de los vanos, a fin de evitar el efecto de columna corta en las columnas.

Con referencia al bloque B estructura construida hace dos años, se ha encontrado elementos tabique no construidos correctamente; por lo que se recomienda que los encargados del planteamiento o culminación de los trabajos evalúen tal situación y deberán aislar y confinar los tabiques de los vanos y en algunos casos demoler tabiques innecesarios que están poniendo en riesgo a la estructura ante un evento sísmico .Por otro lado se ha observado la existencia de acero en vigas y columnas corroídos, para lo cual se recomienda su retiro y reemplazo por acero nuevo; sin embargo los aceros que queden para empalme deben ser lijados y recubiertos por aditivos inhibidores de corrosión.

Respecto del bloque C bloque nuevo se está planteando un nivel de sótano con techo de aligerado y estructuras de sostenimiento; para el primer nivel los techos son de losa aligerada de 20 cm de espesor ,y el segundo piso tiene techo de losa aligerada y una zona de gran luz correspondiente al SUM es con cobertura liviana en base a tijerales tubulares y cubierta de planchas termo acústicas ; así mismo en los volados se está planteando colocar planchas de policarbonato traslucido, a fin de aminorar el peso en dichos elementos de gran volado.

El bloque D es de un solo nivel y está destinado para la caseta de grupo electrógeno y residuos sólidos.

Las escaleras y rampas son de concreto armado; en el caso de la rampa planteada se lo ha dividido en dos bloques debido a que no cumple con los requerimientos de estructuración (relación largo /ancho mayor a 4).

1.1ESTRUCTURACION

1.1.1 DEL SISTEMA PROYECTADO (SUPERESTRUCTURA).-

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El sistema estructural planteado consiste en colocar Columnas y Vigas de CºAº para conformar pórticos en ambos sentidos que contribuyan a la rigidez lateral del sistema. Se tienen secciones de columnas: .25x.25m .15x.40m, .25X40,.25X60,etc; mientras que las vigas son 25x20, 25x40, etc.; así mismo se tiene muros de albañilería de 15 y 25 cm de espesor , muros de concreto de 25 cm .Las dimensiones en tipo se indican en los planos de estructuras correspondiente.El diafragma rígido lo conforman Losas aligeradas unidireccionales de peralte 20 cm en los niveles que componen la estructura, según se indica en los planos.Las alturas de piso terminado a nivel superior de losa se indican en los planos de arquitectura.

El sistema estructural Dual y consta de: - Muros de albañilería confinada (e= .15cm y e= .25cm) con columnas de confinamiento de CºAº. - Pórticos (columnas y vigas) de C°A°.- Muros de corte de Concreto Armado- Muros de sostenimiento de concreto armado.

1.1.2 MODELO DE LA SUB ESTRUCTURALa subestructura ha sido verificada de acuerdo a los esfuerzos a que se encuentra sometido, estos se han obtenido de las hipótesis de combinación de cargas, y realizado la envolvente con los esfuerzos máximos.

La cimentación está conformada básicamente por cimientos corridos, zapatas aisladas con vigas de conexión, los cuales se cimentaran sobre terreno debidamente impermeabilizado.

1.1.3 MODELO DE LOS ELEMENTOS NO ESTRUCTURALESLos elementos no estructurales son todos de carpintería metálica o de madera con que contará la edificación, Además todos los muros de división de ambiente y de cerramiento que no trabajan a nivel de superestructura que comúnmente son llamados muros de tabiquería, se deberán aislar estos elementos de la estructura portante para evitar que interactúen entre sí, este aislamiento generalmente se logra mediante planchas de tecknoport de e=1” selladas con aditivos elastómeros; así mismo se deberá verificar el correcto aislamiento y se debe hacer bruñas sobre estas juntas exactamente para evitar fisuras antiestéticas en estas juntas sísmicas. Del mismo modo deberá aislarse a toda la carpintería de la estructura para que tenga juego y pueda oscilar libremente sin que la superestructura la deforme por ello que deberá tener una separación según las especificaciones técnicas. El aislamiento de los muros de tabiquería y parapetos se hará de acuerdo a los planos de estructuras y de la carpintería se hará de acuerdo a las especificaciones técnicas.

1.2NORMAS EMPLEADAS Se sigue las disposiciones de los Reglamentos y Normas Nacionales e Internacionales descritos a continuación.

-Reglamento Nacional de Edificaciones (Perú) – Normas Técnicas de Edificación (N.T.E.): -NTE E.020 “CARGAS” -NTE E.060 “CONCRETO ARMADO” (versión 2009) -NTE E.030 “DISEÑO SISMORRESISTENTE” -NTE E.070 “ALBAÑILERIA” -NTE E.050 “SUELOS Y CIMENTACIONES” -NTE E.090 “ESTRUCTURAS METALICAS”

- A.C.I. 318 –08 (American Concrete Institute) - Building Code Requirements for Structural Concrete- UBC 1997 Uniform Building Code -AISC-LRFD 93

Se entiende que todos los Reglamentos y Normas están en vigencia y/o son de la última edición.

1.3ESPECIFICACIONES – MATERIALES EMPLEADOS1.3.1 DEL SISTEMA PROYECTADO.-

CONCRETO:-Resistencia (f´c): 210 Kg/cm2 (estructura portante)

-Resistencia (f´c): 175 Kg/cm2 (estructura de tabiquería)-Modulo de Elasticidad (E) : 217,370.65 Kg/cm2 (f´c = 210 Kg/cm2) -Modulo de Poisson (u) : 0.15 -Peso Específico (γC) : 2300 Kg/m3 (concreto simple); 2400 Kg/m3 (concreto armado)

ACERO CORRUGADO (ASTM A-615): -Resistencia a la fluencia (fy) : 4,200 Kg/cm2 (Gº 60): “E”: 2’100,000 Kg/cm2

ALBAÑILERIA MACIZA (MAX 30% DE VACIOS):-Resistencia (f´m): 65 Kg/cm2 -Modulo de Elasticidad (E) : 32,500 Kg/cm2 (E = 500*f’m) -Modulo de Poisson (u) : 0.25 -Peso Específico (γC) : 1900 Kg/m3

RECUBRIMIENTOS MÍNIMOS (R): -Columnas, Vigas 4.00 cm -Losas macizas y aligeradas, Escaleras, confinamiento de tabiques vigas chatas 2.50 cm -Zapatas y elementos en contacto directo con suelo 7.00 cm

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1.4CARACTERISTICAS DEL TERRENO Y CONSIDERACIONES DE CIMENTACION

La capacidad de carga admisible del terreno de fundación en su estado aparentemente seco y en su condición crítica (saturada), se encuentra enmarcada en el rango siguiente:

2.52 Kg/cm2 > qa >2.15 Kg/cm2

De acuerdo al estudio de suelos proporcionado por la entidad no hace mención a la posibilidad de expansión del suelo ; sin embargo debido a que el nivel +3.00 está por encima del nivel natural del terreno se ha planteado la utilización de vigas de cimentación armada.Deberá preverse sistemas de drenaje pluvial, de forma tal que se evite el contacto del agua de cualquier procedencia.Se recomienda asimismo; que las instalaciones de abastecimiento de agua potable internas, sean superficiales y las tuberías del sistema de desagüe, estén debidamente protegidas mediante canaletas a fin de evitar el probable contacto del agua servida con el terreno de fundación.Para la producción del concreto, se recomienda el uso de agregados de buena calidad, debiendo dosificarse de acuerdo al diseño de mezclas elaborado por el Laboratorio de mecánica de suelos y concretos.

De acuerdo al contenido de sulfatos, el grado de alteración que puede ocasionar al concreto es moderado; recomendándose el uso de cemento Portland tipo IP o tipo I.

Según especificaciones del estudio de suelos se ha considerado lo siguiente:

CIMIENTO SUPERFICIAL CUADRADO -Capacidad portante (σ´T) : 2.15 Kg/cm2 -Profundidad de desplante mínimo (DF): 1.50 m

1.5 REFERENCIAS

1.5.1 ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICALa propuesta arquitectónica con la finalidad de que presente cierta regularidad en planta y elevación, estará compuesta por 4 bloques indicados en el ítem de generalidades, escaleras y rampas de concreto armado debidamente aislados, los cuales permitirán dar un confort a las personas que estarán dentro de sus instalaciones.

El diseño arquitectónico es importante desde el punto de vista funcional y estético, pero debe ceñirse a los parámetros estructurales a fin de que sea una estructura segura ante cualquier evento extremo.

II. DISEÑO ESTRUCTURAL SISMORESISTENTE

2.1CARGAS

Las cargas de diseño empleadas son debido al peso propio, a la carga viva y la carga por efectos sísmicos. Dichas cargas son como se detalla a continuación:

CARGA MUERTA: El valor de las Cargas Muertas empleadas comprende el peso propio de los elementos estructurales (losas, vigas, columnas, placas, muros, etc.) según características descritas en el Ítem 1.3; además del peso de los elementos aligeradores en losas, el peso de la tabiquería y el peso de los acabados, según:

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CARGA VIVA:

Cargas en techo (todos los pisos) = 400 Kg/m2Cargas en techo (azotea) = 200 Kg/m2Cargas en pasadizos y graderías = 400 kg/cm2

Notas: 1. Se han considerado diversas condiciones de carga viva.2. Las cargas vivas son las mínimas según RNE-020.3.

2.2ANALISIS ESTRUCTURAL SISMICO

Para el análisis estructural se han considerado el método dinámico y se ha elaborado mediante un sofisticado programa de computadora para análisis y diseño sísmico de edificios denominado ETABS NONLINEAR V9.7.2 basado en el método de la rigidez. Para el análisis estructural se han considerado todas las combinaciones de carga y estos son:

U = 1.4 D + 1.7 LU = 1.25D + 1.25 L + 1.0 EU = 1.25D + 1.25 L – 1.0EU = 0.9D + 0.25 EU = 0.9D – 0.25 E

En donde:D = carga muerta de diseño.L = carga vivaE = carga de sismoUtilizando la envolvente de cargas en cada dirección a analizar.

Para el análisis dinámico en el programa ETABS V. 9.7.2 se ingresa el espectro con un factor de amortiguamiento de 0.05 y para la combinación se utilizará la combinación cuadrática completa de los modos de vibración tal como se indica más abajo.

Espectro y Combinación de Modos de VibraciónEl Análisis Sísmico se realiza utilizando un modelo matemático tridimensional en donde los elementos verticales están conectados con diafragmas horizontales, los cuales se suponen infinitamente rígidos en sus planos. Además, para cada dirección, se ha considerado una excentricidad accidental de 0.05 veces la dimensión del edificio en la dirección perpendicular a la acción de la fuerza. Los parámetros sísmicos que estipula la Norma de Diseño Sismorresistente (NTE E.030) considerados para el Análisis en el Edificio son los siguientes:

Factor Nomenclatura ClasificaciónCategórica Tipo Valor Justificación

Zona Z 3 0.40 Zona Sísmica 3: MoqueguaUso U C 1.5 Edificaciones Esenciales

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Peso propio (Aligerado con e= 0.20m: 300 kg/m2 Peso Muerto: Acabados: 100 kg/m2Tab. Móvil: 100 kg/m2Albañilería: 1900 kg/m2 (maciza)Albañilería: 1400 kg/m2 (tubular)

Suelo STp (s) 2 1.2

0.6GM,SM,SC,CL(de E.M.S.)

Coeficiente dereducción Rx ,Ry Dual 5.25 Pórticos de CºAº y Muros

(irregular)

El factor de Zona de la Edificación clasifica como “Z3”. Por tanto, según la NTE - E.030, las fuerzas sísmicas verticales se consideraran como una fracción de 2/3 del valor de la fuerza sísmica horizontal.

ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONESPara el Análisis Dinámico de la Estructura se utiliza un Espectro de respuesta según la NTE - E.030, para comparar la fuerza cortante mínima en la base y compararlos con los resultados de un análisis estático. Todo esto para cada dirección de la Edificación en planta (X e Y)

Carga sísmica Dirección X e Y para sistema dual: Edificación esencial categoría A según norma E.030

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Sa = ZUSC.g ; g = 9.81 m/s2 y C=2.5(Tp/T) < 2.5R

Parametros de CálculoFACTOR DE ZONA "Z"

Zona Factor de Zona "Z"3 0.40

SISTEMA ESTRUCTURAL "R"

Sistema Estructural EstructuraCoeficiente de Reducción "R"

Sistema Dual Irregular 5.25

CATEGORIA DE EDIFICACION "U"

Categoría Importancia Factor "U"A Edificaciones Esenciales 1.50

PARAMETROS DEL SUELO "S"

Tipo Descripción Tp(s) Factor "S"S2 Suelos Intermedios 0.60 1.20

Gravedad "g" (m/s2) 9.81

Factor de Amplificación Sismica

PeriodoAceleración

EspectralC T Sa

2.50 0.10 3.362.50 0.20 3.362.50 0.30 3.362.50 0.40 3.362.50 0.50 3.362.50 0.60 3.362.14 0.70 2.881.88 0.80 2.521.67 0.90 2.241.50 1.00 2.021.36 1.10 1.831.25 1.20 1.681.15 1.30 1.551.07 1.40 1.441.00 1.50 1.350.94 1.60 1.260.88 1.70 1.190.83 1.80 1.120.79 1.90 1.060.75 2.00 1.01

DETERMINACIÓN DEL ESPECTRO DE PSEUDO-ACELERACIONES

Espectro de aceleraciones para las direcciones X y Y de la estructura – Análisis dinámico

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2.3RESULTADOS DEL ANALISIS ESTRUCTURAL SISMICO

Para el análisis estructural se ha aplicado diversos modelos estructurales, a fin de estudiar la respuesta sísmica y el comportamiento estructural de cada modelo y de acuerdo a los resultados se ha optado por el modelo más realista y cuyos desplazamientos cumplan con las normas vigentes.

DESPLAZAMIENTOS Y DISTORSIONES DE ENTREPISO (BLOQUE C)

De acuerdo a la Norma NTE. E030, para el control de los desplazamientos laterales, los resultados deberán ser multiplicados por el valor de 0.75R para calcular los máximos desplazamientos laterales de la estructura. Se tomaron los desplazamientos del centro de masa y del eje más alejado

Los resultados se muestran en la siguiente tabla para cada dirección de análisis.

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Donde: Δi/he = Desplazamiento relativo de entrepisoAdemás: ΔiX/heX (máx.) = 0.0070 (máximo permisible Concreto armado, NTE E.030 – 3.8) ΔiY/heY (máx.) = 0.0070 (máximo permisible Concreto armado, NTE E.030 – 3.8)

Se observa que tanto en el Eje del Centro de Masa como en los Ejes más alejados de este en cada dirección, todos los entrepisos cumplen con el Desplazamiento relativo máximo permisible de entrepiso (Δi/he) MAX en ambas direcciones.

III. DISEÑO DE COMPONENTES DE CONCRETO ARMADO Y ACERO.-

3.1 DISEÑO DE VIGAS Y COLUMNAS DE CºAº

Se debe indicar que las figuras indican el refuerzo referencial; puesto que el verdadero detalle se indica en los planos de estructuras.

Plantas: Diseño de refuerzo longitudinal en columnas y vigas de C°A°. Se indican áreas (As) en cm2

REFUERZO LONGITUDINAL EN VIGAS BLOQUE C (nivel sótano)

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REFUERZO LONGITUDINAL EN VIGAS BLOQUE C (nivel 1)

REFUERZO LONGITUDINAL EN VIGAS BLOQUE C (nivel 2)

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REFUERZO LONGITUDINAL EN COLUMNAS BLOQUE C

REFUERZO LONGITUDINAL EN COLUMNAS BLOQUE C

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ENVOLVENTE DE MOMENTOS PARA CORTES DE ACERO BLOQUE C

ENVOLVENTE DE MOMENTOS PARA CORTES DE ACERO BLOQUE C

ENVOLVENTE DE MOMENTOS PARA CORTES DE ACERO BLOQUE C

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DIAGRAMA DE INTERACCION COLUMNA EXTREMA EN ELE BLOQUE C (25X60x60)

3.2 DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS DE CºAº

El proyecto contempla para el caso de todos los bloques un techo aligerado de 20.00 cm de espesor, tal como se muestra en el siguiente grafico.

Para el análisis estructural se ha idealizado la losa como un sistema de vigas continuas para ello se ha utilizado el programa SAP 2000 V.14 y se analizado considerando alternancia de cargas para hallar los momentos de diseño críticos.

En los planos se indica zonas de ensanche de vigueta debido a que no pasan los esfuerzos cortantes o simplemente requieren alta cantidad de acero; por lo que a fin de evitar fallas del tipo frágil se ensanchado específicamente las zonas de acero negativo cuyas luces están próximos a 5m.

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MOMENTOS Y ACEROS PARA EL ALIGERADO DEL EL BLOQUE C (tramo continuo)

MOMENTOS Y ACEROS PARA EL ALIGERADO DEL EL BLOQUE C (tramo isostático)

3.3 DISEÑO DE CIMENTACION DE CºAº

La cimentación está conformada básicamente por cimientos corridos, zapatas aisladas con vigas de conexión, los cuales se cimentaran sobre terreno debidamente impermeabilizado.Para la cimentación de nuestra estructura se ha diseñado para que las diferentes cargas sean transmitidos de manera directa al suelo por medio de zapatas aisladas, las vigas de conexión adoptadas solo se encargaran de absorber posibles cambios volumétricos del suelo que puedan ocasionar fisuras especialmente en los muros que no tienen acero. Para el diseño de zapatas se necesitan datos de carga axial y momento flector pero en condiciones de servicio tal como se indica en las figuras siguientes:

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OBTENCION DE LA CARGA AXIAL MUERTA

OBTENCION DE LA CARGA AXIAL VIVA

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OBTENCION DE LA CARGA AXIAL POR SISMO

OBTENCION DEL MOMENTO FLECTOR POR SISMO

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OBTENCION DEL MOMENTO FLECTOR POR CARGA MUERTA

OBTENCION DEL MOMENTO FLECTOR POR CARGA VIVA

Con los datos obtenidos del análisis estructural realizamos el diseño utilizando una hoja de cálculo en Excel, los resultados del mismo se adjuntan al presente en el anexo 01.

El diseño de muros de contención se adjunta en el anexo 02; y se considerado dos posibilidades de verificación de estabilidad, en una primera instancia sin considerar la carga de los muros superiores ( etapa de proceso constructivo) y considerando las cargas de muros superiores y losas ( culminado la estructura), en cuanto a las propiedades física mecánicas del suelo, estos han sido obtenidos del estudio de mecánica de suelos proporcionado por la municipalidad mariscal nieto, para el caso de la cimentación.Para el caso del material de relleno se recomienda el uso de material de préstamo tipo granular, al cual previo al proceso constructivo debe ser analizado y debe acercarse a los parámetros bajo los cuales han sido diseñados.

3.4 DISEÑO DE OTROS ELEMENTOS

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Corresponde a los criterios asumidos para el diseño de muros de albañilería, muros de concreto armado y muros de sostenimiento.

Para los muros de albañilería tenemos que tomar en cuenta los requerimientos mínimos de la norma E.070.A continuación mostramos los esfuerzos a los que esta sometido uno de los muros más críticos del bloque C el cual es de 2 niveles y sótano.

ESFUERZO ACTUANTE POR COMPRESION AXIAL DEBIDO A CARGA VIVA

ESFUERZO ACTUANTE POR COMPRESIÓN AXIAL DEBIDO A CARGA MUERTA

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ESFUERZO ACTUANTE POR CORTANTE DEBIDO A SISMO

Las estructuras metálicas se diseñan tomando en cuenta la NTE E.090 “ESTRUCTURAS METALICAS”Se muestra las secciones adoptadas y sus comprobación en diseño de las estructuras metálicas de los bloque C que tiene la luz de cálculo más crítica.

En los planos se indica los detalles del tijeral tipo I conformado por tubos cuadrados para la brida superior e inferior y montantes extremas de 4”x4”x3mm , tubos cuadrados de 3”x3”x3mm para el resto de montantes, las diagonales lo conforman tubos de sección cuadrada de 2”x2”x2mm; así mismo se ha previsto el colocado de correas de 2”x2”x2mm de sección tubular cuadrada, en el cual para la zona central deberá ser colocado en para superior e inferior según lo indicado en los planos , dichos elementos permitirán el colocado de las planchas termo acústicas de 2mm de espesor compuesto por una lámina de acero cubierta de asfalto modificado por ambas caras, con acabado revestimiento de foil de aluminio pintado de peso aproximado de 5kg/m2 y considerando una pendiente mínima de 5%.

Adicionalmente se ha incluido el peso de un cielorraso suspendido conformado por placas termoacusticas y sistema de suspensión cuyo peso aproximado es de 2.5 kg/m2.

Para evitar el pandeo lateral de la zona inferior del tijeral se ha previsto el colocado de tensores de acero liso A-36 como arriostre los cuales son de 1” de diámetro.

Los tubos metálicos son del tipo LAC ASTM A500 para estructuras.

Las cargas adicionales previstas son las de montaje con un peso de 50 kg/m2

Las cargas de viento se han considerado tomando como referencia el mapa eólico del Perú; así mismo en el cálculo la estructura del tijeral ha considerado como plana, pero en los planos se los considerado como inclinado a dos aguas, teniendo en consideración el drenaje pluvial.

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EDIFICACION TIPO 1

V(km/h): 75h(m): 10

Vh(km/h): 75.00Vhmín(km/h): 75 Según RNE

C (coeficiente barlovento): 0.7

Presión q (kg/m2): 19.69

C (coeficiente sotavento): -0.6

Succión q (kg/m2): -16.88

Consideramos solo la Presión porque la succión va en contra de la carga muerta y viva

CALCULO DE LA CARGA EN COBERTURA

METRADO DE CARGAS DE VIENTO

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MAPA EÓLICO DEL PERU

ESTRUCTURA METALICA EN VOLADO DEL BLOQUE V Y VI

De acuerdo al diseño los elementos considerados no están sobresforzados por lo que se da por aceptado el diseño.

ANEXOS: Anexo 01. Diseño de zapatas aisladas Anexo 02. Diseño de muro de sostenimiento

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ANEXO 01

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ANEXO 02

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