-o OJ.-a 'AZ J ft.; ,ACI 318-08 ,AISC 360-10 c 'J' u I/SDI ...
Baja -Member - AISC 360-10
-
Upload
icizacky-ishaq -
Category
Documents
-
view
359 -
download
21
Transcript of Baja -Member - AISC 360-10
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
1/178
Komponen Struktur Baja:
Teori (AISC36010,LRFD)
Bambang Suryoatmono
April2015
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
2/178
Metode Desain
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
3/178
Prinsip Desain
Struktur dan komponen struktur harus
mempunyai: Kekuatan (strength),
Kekakuan (stiffness),
Keteguhan (toughess)yangcukup agardapat berfungsi selama masa layannya.
Desainnya harus memperhitungkan kemungkinan
kelebihan beban (overload)dan kekurangankekuatan (understrength)dalam batasbatastoleransi statistik yangdapat diterima.
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)3
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
4/178
Kondisi Batas(LimitState)
adalah kondisi suatu struktur atau komponen
struktur pada saat tidak dapat lagi memenuhifungsi yangdiharapkan (serviceabilitylimitstate)atau telah mencapai kapasitas pikul beban ultimit(strengthlimitstate)
Kondisi batas kekuatan:tercapainya kekuatanmaksimum (kekuatan plastis,tekuk,fatik,fraktur,guling,dan gelincir)
Kondisi batas daya layan:terkait dengan okupansibangunan (defleksi,vibrasi,deformasi permanen,dan retak).
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)4
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
5/178
Metode Desain
Desain Kekuatan Izin (ASD=DKI)
Desain Faktor Beban dan Ketahanan
(LRFD=DFBK)
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)5
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
6/178
DesainKekuatanIzin(AllowableStrengthDesign)
Kekuatan izin setiap komponen struktur tidak bolehkurang dari kekuatan yangdibutuhkan
nu
RR
Ru = kekuatan yang dibutuhkan (ASD)
Rn = kekuatan nominal
= faktor keamanan
Rn/ = kekuatan izin
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)6
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
7/178
DesaindenganKekuatanIzin(Allowable
StrengthDesign)(lanjutan)
Gayadalam pada komponen struktur dicari dengan
analisis elastis orde pertama pada kondisi bebankerja.
Kombinasi pembebanan juga dalam kondisi bebankerja
Faktor keamanan diterapkan hanya pada sisiketahanan,dan keamanan dihitung pada kondisibeban kerja (tak terfaktor)
Jadi pada ASDreliabilitas yangseragam tidakmungkin dicapai (tidak dapat diperoleh indeksreliabilitas
Metode desainKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
7
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
8/178
Kombinasi Pembebanan ASD
(ASCE710)
1. D
2. D+L3. D+(Lratau Satau R)
4. D+0.75L+0.75(Lratau Satau R)
5. D+(0.6Watau 0.7E)6a.D+0.75L+0.75(0.6W)+0.75(Lratau Satau R)
6b.D+0.75L+0.75(0.7E)+0.75S
7. 0.6D+0.6W8. 0.6D+0.7E
Lihat kekecualian di dalam ASCE 7-10 Sec. 2.4
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)8
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
9/178
Beban Kerja (ServiceLoad
=working
load)
D=beban mati L=beban hidup
Lr=beban hidup atap
R =beban hujan S=beban salju
W=beban angin
E=beban gempa
Lihat ASCE 7-10 untuk informasi tentang pembebanan
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)9
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
10/178
LRFD(DFBK) Kekuatan desain setiap komponen struktur tidak boleh
kurang dari kekuatan yangdibutuhkan yangditentukanberdasarkan kombinasi pembebanan LRFD
Ru = kekuatan yang dibutuhkan (LRFD)
Rn = kekuatan nominal yang ditentukan dari peraturan
= faktor ketahanan (< 1.0)
i = faktor beban
Qi = salah satu dari N beban kerja di dalam satu kelompok
kombinasi pembeb LRFD
Metode Analisis LangsungKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)10
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
11/178
LRFD(lanjutan) LRFDmemperhitungkan keamanan pada kedua sisi (efek
beban dan tahanan):faktor beban dan faktor ketahanan
Faktor beban ditentukan dengan teori probabilitas danmemperhitungkan: Deviasi beban nominaldari beban aktual
Ketidakpastian didalam analisis yangmentransformasikan bebanmenjadi efek beban
Probabilitas bahwa lebih dari satu beban ekstrim terjadi secarasimultan
Faktor ketahanan ditentukan dengan teori probabilitas danmemperhitungkan:
Pengerjaan yangtidak sempurna Variabilitas kekuatan material
Kesalahan dalam pelaksanaan
Konskuensi kegagalan yangditimbulkan
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
11
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
12/178
LRFD(lanjutan) Gayadalam dapat akibat beban terfaktor (=kekuatan
yangdibutuhkan)dihitung dengan menggunakanmetode analisis: Elastis,
Inelastis,atau
Plastis. Kekuatan nominalASDdan LRFD:sama.
Hubungan antara faktor keamanan (ASD)dan faktorketahanan (LRFD):
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
12
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
13/178
LRFD(lanjutan)
Indeks Reliabilitas =indeks keamanan =
22
)/ln(
QR
nn
VV
QR
bebanefekvariasikoefisien
ketahananvariasikoefisienrataratabebanefek
rataratatahanan
Q
R
V
VQ
R
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
13
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
14/178
LRFD(lanjutan)
22
QR VV )/ln( QR
ln(R/Q)
Pf= P[ln(R/Q
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
15/178
Kombinasi Pembebanan LRFD
(strengthdesign
didalam ASCE710)
1. 1.4D
2. 1.2D+1.6L+0.5(Lratau Satau R)
3. 1.2D+1.6(Lratau Satau R)+(Latau 0.5W)
4. 1.2D+1.0W+L+0.5(Lratau Satau R)5. 1.2D+1.0E+L+0.2S
6. 0.9D+1.0W
7. 0.9D+1.0E
Lihat kekecualian di dalam ASCE 7-10 Sec. 2.3
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
15
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
16/178
Faktor KetahananKondisi Batas Faktor Ketahanan
AISC36010
Tarik:leleh tarik
Tarik:putus tarik
0.90
0.75
D2
Tekan 0.90 E1
Balok: lentur
Balok:geser WF gilas panas dengan
/ 2.24 / lainnya
0.90
1.00
0.90
F1
G1
G1
Las Lihat AISC Tabel J2.5 J3
Sambungan: tarik,geser,dan
kombinasi geser dan tarik
0.75 J3.6, J3.7
Geser Blok 0.75 J4.3Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 16
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
17/178
MaterialBaja
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
18/178
Hubungan Tegangan Regangan
(Hasil uji tarik)
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
18
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
19/178
Bajadengan Titik Leleh yangJelas
Aghayere & Vigil, 2009Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)19
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
20/178
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
21/178
Hubungan Tegangan Regangan
(Hasil uji tarik)
Salmon & Johnson, 2009Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)21
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
22/178
Hubungan Tegangan Regangan yang
Disederhanakan (Hasil uji tarik)
f
Fu
Fy
E
1
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
22
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
23/178
Besaran Material
ModulusElastisitas E=200000MPa (29000ksi) Rasio Poisson=0.3
ModulusGeser,
diambil 77200MPa (11200ksi)
)1(2 EG
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
23
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
24/178
Besaran Material
Jenis Baja Kekuatan tarik
minimumyang
dispesifikasikan Fu
(MPa)
Tegangan leleh
minimumyang
dispesifikasikan Fy(MPa)
BJ34 340 210BJ37 370 240
BJ41 410 250
BJ50 500 290BJ52 520 360
BJ55 550 410
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
24
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
25/178
MaterialProperties
(ASTM)
Salmon & Johnson, 2009 Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
25
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
26/178
Komponen Struktur Tarik
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
27/178
Penampang Komponen Struktur Tarik
Salmon & Johnson, 2009Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)27
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
28/178
Kekuatan Tarik Desain
)75.0dan9.0min( ueygu FAFAP
Leleh pada
penampang
bruto
Fraktur pada
penampang
neto efektif
Pu Pu
Batas kelangsingan sebaiknya < 300
(tidak berlaku untuk batang tarik bulat dan penggantung)Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)28
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
29/178
LuasNetoEfektif,Ae
xU
UAA ne
1
An=luas neto
U=shearlag
factor
Shearlag= distribusi tegangan tarik tak seragam dikomponen struktur atau elemen penyambung disambungan
Jika seluruh elemen penampang disambung,maka luas neto
efektif =luas neto (artinya U=1).Jika tidak,gunakan rumus Udiatas dan Tabel D31AISC36010
Uuntuk penampang terbuka (WF,T,L,2L,C),Utidak perlukurang dari luas bruto elemen yangdisambung/luas brutopenampang
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
29
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
30/178
FaktorShearLagU
AISC 360-10, 2009
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
30
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
31/178
Luas Neto An
Dihitung dengan diameterlubang standar denganmemperhitungkan kemungkinan rusak 2mm
AISC 360-10,Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)31
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
32/178
FaktorShearLagU
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
32
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
33/178
Eksentrisitas sambungan untuk
menghitung U
AISC 360-10, Comm JKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)33
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
34/178
Panjang sambungan untuk menghitung U
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
34
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
35/178
Uuntuk profil siku tunggal dan ganda
Untuk >4pengencang perbaris dalam arah
beban:U=max(0.80,
Untuk 3pengencang perbaris dalam arah
beban:U=max(0.60,
Untuk
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
36/178
Uuntuk profil WFdan T Bilaflens disambung dengan >3pengencang per
baris dalam arah beban dan bf
> 2d/3:U=max
(0.90,
Bilaflens disambung dengan >3pengencang perbaris dalam arah beban dan b
f
4pengencang per
baris dalam arah beban U=max(0.70,
Kasus lain:U=
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
36
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
37/178
Luasnetopadaplatdenganlubang
berseling
- n d tAA gn
gts- n d t +AA gn 4
2
s
g
g
Pu
1
2
3
tebal = t
Pu
Contoh Soal Komponen Struktur
Tarik, ada Lubang BerselingKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 37
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
38/178
Geser Blok(Block
Shear
Rupture)
Geser Blokadalah kondisi batas pada sambungan dimanaputus tarik dan leleh geser atau putus geser terjadi pada
segmen yangsaling tegak lurus.
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
38
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
39/178
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
40/178
Geser Blok(BlockShearRuptureStrength)
(lanjutan)
)6.0(dan)6.0(min ntubsgvyntubsnvun AFUAFAFUAFR
Ubs=koefisien reduksi,digunakan untukmenghitung kekuatan putus geser blok
Batas atas: leleh
geser dan putus
tarik
Putus tarik dan putus geser
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
40
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
41/178
Kasus Ubs=1
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
41
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
42/178
Kasus Ubs=0.5
Contoh Soal Komponen Struktur
Tarik, dengan Geser Blok
AISC 360-10, 2009
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 42
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
43/178
Komponen Struktur Tekan
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
44/178
Jenis Komponen Struktur Tekan
Williams 2011Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 44
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
45/178
Penampang Komponen Struktur Tekan
McCormac & Csemak, 2012Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 45
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
46/178
FenomenaTekukpadaKomponenStruktur
Tekan
Tekuk Lokal (localbuckling)pada Elemen:
Tekuk Lokal diFlens (FLB)Tekuk Lokal diWeb(WLB)
Tekuk lokal dielemen lainpada profil lain
Tekuk pada Komponen Struktur:Tekuk Lentur (flexuralbuckling)
Tekuk Torsi(torsionalbuckling)
Tekuk TorsiLentur (flexuraltorsional
buckling)
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 46
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
47/178
Kondisi BatasBatang
Tekan
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 47
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
48/178
Tekuk Lokal dan Global
Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 48
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
49/178
TekukLokal(flensdanweb)
r
t
b
Langsing
pakai Q
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
50/178
Tekuk Elemen Pelat
tebal = t
b
tebal = t
bw
w w
w
Stiffened Element
Unstiffened Element
Unstiffened Element lebih mudah menekuk dibandingkan Stiffened ElementKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 50
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
51/178
AISC 360-10
Batasruntuk
komponen
strukturtekan
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 51
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
52/178
Elemen Diperkaku dan Tak Diperkaku
Williams2011
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 52
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
53/178
Elemen Diperkaku dan Tak Diperkaku
McCormac andCsernak 2012
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 53
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
54/178
BatasLangsing TidakLangsing,r
Hot Rolled (gilas panas)
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 54
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
55/178
BatasLangsing TidakLangsing,r
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 55
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
56/178
BatasLangsing Tidak Langsing,r
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 56
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
57/178
Siku Sama Kaki Tunggal yang Memikul
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
58/178
SikuSamaKakiTunggalyangMemikul
Tekan
Untuk Fykecil,beberapa
penampang adalah langsing. Untuk Fyyangsemakin besar,
semakin banyak penampang yang
langsing Jadi,faktor reduksi untuk elemen
langsing Qperlu dihitung
Q=QsQa dengan Qa=1bila semuaelemenunstiffened
Data Penampang Siku Sama KakiKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 58
k k l
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
59/178
Qsuntuk Siku Tunggal
yF
E91.0
yF
E45.0
E
F
t
b
Q y
s
76.034.1
2
53.0
tbF
EQ
y
s
b/t
Qs
1
0.64
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 59
Q k ( b) T
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
60/178
Qsuntuk stem(web)T
yF
E03.1
yF
E75.0
E
F
t
d
Q y
s
22.1908.1
2
69.0
tdF
EQ
y
s
d/t
Qs
1
0.65
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 60
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
61/178
TekukKomponenStruktur
Tekuk Lentur Tekuk Torsi Tekuk Torsi LenturKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 61
Tekuk Lentur
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
62/178
Tekuk Lentur
Hanya dapat terjadi terhadap sumbu
utama (sumbu dengan momen inersiamax/min)
Kelangsingan komponen struktur tekandidefinisikan dengan
rKL
K= faktor panjang efektif (dihitung sesuai Ch. C atau App. 7)
L = panjang tak-tertumpu-lateral (laterally unbraced length) komponenstruktur tekan
r = jari-jari girasi
Batas kelangsingan maksimum untuk komponen struktur tekan = 200
Leonhard Euler 1707-1783
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 62
Tegangan Kritis Tekuk Lentur (Elemen
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
63/178
Tidak Langsing
ey
y
FF
F
E25.2atau71.4
ey
y
FFF
E25.2atau71.4
2
2
EFe
y
F
F
cr FF e
y
658.0
ecr
FF 877.0
=tegangan tekuk elastis
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 63
Kelangsingan Transisi untuk Tekuk
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
64/178
g g
Elastis dan Tekuk Inelastis
Fy(MPa) (KL/r)transisi Fe transisi(MPa)
210 145 83.9
240 136 106.7
250 133 111.6
290 123 130.5
360 111 160.2410 104 182.5
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 64
Tegangan Kritis Tekuk Lentur (Elemen
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
65/178
Langsing)
ey
y
FQFQFE 25.2atau71.4
ey
y
FQFQF
E25.2atau71.4
2
2
EFe
yF
QF
cr FQF ey
658.0
ecr FF 877.0
=tegangan tekuk elastis
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 65
Tegangan Kritis Tekuk Lentur
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
66/178
Tegangan Kritis Tekuk Lentur
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
0 50 100 150 200
Fcr
(d
alam
Fy
)
KL/r
FcrAISC(dalamFy)
Fe(dalamFy)
Tekuk inelastis Tekuk elastisKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 66
Kekuatan Desain Penampang Siku Ganda dan T
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
67/178
Sumbu x=sumbu tak simetri,y=sumbu simetri
Hitung Fcr1(tekuk lentur)terhadap sumbu x
Hitung Fcr2(tekuk torsi lentur)terhadap sumbu y
Fcryadalah tegangan kritis tekuk lentur yangdidapat dari rasiokelangsingan terhadap sb yuntuk profil Tdankelangsinganmodifikasi,untuk profil siku ganda,Fcrzadalah
Fcr=min(Fcr1,Fcr2)
cPn=0.90FcrAg
2
411
2crzcry
crzcrycrzcry
crFF
HFF
H
FFF
20rA
GJ
Fg
crz
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 67
Kekuatan Desain Penampang Siku Ganda dan T
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
68/178
(lanjutan)
Ix,Iy=momen inersia terhadap sumbu utama
J=konstanta torsi
Kx,Ky=faktor panjang efektif untuk tekuk lenturterhadap masingmasing sumbu xdan y
Kz=faktor panjang efektif untuk tekuk torsi
=radiusgirasi polarterhadap pusat geser rx,ry=radiusgirasi terhadap masingmasing sumbu xdan y
x0,y0=koordinat pusat geser terhadap pusat berat
H=1
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 68
Pusat Geser berbagai profil
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
69/178
Pusat Geser berbagai profil
McCormac andCsernak 2012
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 69
Kelangsingan modifikasi penampang
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
70/178
tersusun
Untuk konektor antara berupa baut kencang pas:
Untuk konektor antara berupa baut pratarik atau las:
Apabila
40, maka
Apabila
40, maka
Siku ganda Kanal ganda
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 70
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
71/178
Baut PratarikBaut Kencang PasKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 71
Kelangsingan modifikasi penampang tersusun
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
72/178
(lanjutan)
Contoh perhitungan kekuatan tekan
penampang siku ganda
penampang T
m=rasio kelangsingan modifikasi komponenstruktur tersusun
0=rasio kelangsingan komponen struktur tekantersusun sebagai satu kesatuan dalam arah tekukyangsedang ditinjau
Ki=0.50untuk siku berpunggungan,0.75untukkanal berpunggungan,dan 0.86untuk kasus lain
a =jarak antara konektor
ri=radiusgirasiminimumkomponen individual
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 72
Kekuatan Desain Penampang Siku
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
73/178
Tunggal Sumbudanadalah sumbu utama,dansumbu xdanyadalah sumbu sejajar kakisiku
Hitung Fcr(tekuk lentur)terhadap sumbuatauyangmempunyai rasio kelangsingan terbesar
Apabiladiujung siku terdapat sambungan
hanya disatu kaki,hitung Fcr(tekuk lentur)terhadap sumbu berat xyangsejajardengan kakiyangdisambung,denganmenggunakan rasio kelangsingan
modifikasi,sesuai AISC10Sec.E5a,b Fcr=Fcrterkecil
cPn=0.90FcrAgKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 73
Kekuatan Desain Penampang Siku Tunggal(lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
74/178
Kelangsinganmodifikasi
Untuk siku samakakidansiku tidak samakakiyangdisambung padakakipanjang yangmerupakan batang diagonal/vertikal dari rangkabatangbidangyangdisambung padasisi yangsamapadapelat buhul(sumbu xadalah sumbu sejajar pelat buhul):
72 0.75
apabila
80
min32 1.25
,200)apabila
80
Untuksiku samakakidansiku tidak samakakiyangdisambung padakakipanjang yangmerupakan batang diagonal/vertikal dari rangkabatangruangyangdisambung padasisi yangsamapadapelat buhul(sumbu xadalah sumbu sejajar pelat buhul):
60 0.80
apabila
75
min45
,200)apabila
75
Contoh Perhitungan Komponen Struktur Tekan:
Siku TunggalKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD) 74
Penampang lainnya
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
75/178
Penampang lainnya
Simetri ganda dan Z(tekuk
torsi)
Simetri tunggal (tekuk torsi
lentur),ysumbu simetri:
Tanpa sumbu simetri (tekuk
torsilentur):
yxz
we
II
GJ
LK
ECF
1
2
2
24
112ezey
ezeyezey
eFF
HFF
H
FFF
0)()())()((
2
2
0
2
2
2
0
2
r
yFFF
r
xFFFFFFFFFrootF oexee
oeyeeezeeyeexee
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 75
Persamaan Tekuk Torsidan Tekuk TorsiLentur
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
76/178
Jenis Penampang Persamaan
yxz
we
IIGJ
LK
ECF
1
2
2
2
411
2ezey
ezeyezey
eFF
HFF
H
FFF
0)()())()((
2
2
0
2
2
2
0
2
r
yFFF
r
xFFFFFFFFFrootF oexee
oeyeeezeeyeexee
2
411
2 crzcry
crzcrycrzcry
cr FF
HFF
H
FFF
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD) 76
Persamaan Tekuk Torsidan Tekuk Torsi
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
77/178
Lentur (lanjutan)
dan
J=konstanta torsi,mm4
Cw=konstanta pilin,mm6
Ag=luas bruto,mm2
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)77
Penampang lainnya (lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
78/178
Simetri ganda dan Z Periksa tekuk lentur terhadap sumbu dengan kelangsingan
komponen struktur terbesar Fcr1
Periksa tekuk torsiFcr2dengan menggunakan Fe
Simetri tunggal: Periksa tekuk lentur terhadap sumbu tak simetri xFcr1
Periksa tekuk torsilentur Fcr2terhadap sumbu simetri ydengan menggunakan Fe
Tanpa sumbu simetri: Periksa tekuk lentur terhadap sumbu utama dengan
kelangsingan komponen struktur terbesar Fcr1 Periksa tekuk torsilentur Fcr2dengan menggunakan Fe
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)78
Penampang lainnya (lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
79/178
p g y ( j )
gcrnc
crcrcr
y
ecr
y
y
F
QF
cr
AFP
FFF
QF
EFF
QF
EFQF e
y
90.0
)danmin(
71.4jika877.0
71.4jika658.0*
21
2
2
Contoh Perhitungan Komponen Struktur Tekan
Profil U, Profil IKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
79
Kdan KL
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
80/178
Faktor panjang efektif =K=rasio antara panjangefektif dan panjang tak berbreis (unbraced
length)komponen struktur tekan (=KL/L) Panjang efektif =KLadalah
Panjang kolom identik yangmempunyai kekuatansama apabila dianalisis dengan kondisi kedua ujungsendi (AISC36010)
Jarak antara titiktitik dengan momen nol pada kolom,yaitu jarak antara titiktitik belok (McCormac danCsernak 2012)
Panjang dimana sebuah kolom sesungguhnyamenekuk (Williams2011)
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)80
Kuntuk kolom yangberdiri sendiri
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
81/178
AISC 360-10
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)81
AlignmentChartuntuk mendapatkan K
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
82/178
Asumsi: Perilaku materialelastis
Semua komponen struktur mempunyai penampangprismatis
Semua titik hubung rigid
Untuk kolom pada rangka tak bergoyang,rotasi diujung
jauh balok penahan kolom tersebut sama besar danberlawanan arah sehingga terjadi lentur berkelengkungantunggal
Untuk kolom pada rangka bergoyang,rotasi diujung jauhbalok penahan kolom tersebut sama besar dan arahnya,sehingga terjadi lentur berkelengkungan ganda
Parameterkekakuan
sama
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)82
AlignmentChartuntuk mendapatkan K
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
83/178
(lanjutan) Hitung Gdikedua ujung komponen tekan,GA
dan GB
Tentukan apakah komponen struktur tekantersebut bergoyang atau tak bergoyang
Dapatkan Kdarialignmentchart
b
c
L
I
L
I
G
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)83
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
84/178
Rumus Ksecara analitis
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
85/178
Komponen struktur struktur tak bergoyang
Komponen struktur struktur bergoyang
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)85
Rasio Kekakuan G
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
86/178
Gkolom: Tumpuan sendi:Gteoritis =,gunakan G=10.0
Tumpuan jepit:Gteoritis =0,gunakan G=1.0 Gbalok:
Apabila struktur tak bergoyang: Jika ujung jauh balok jepit,kalikan EI/Lbalok tersebut dengan 2
Jika ujung jauh balok sendi,kalikan EI/Lbalok tersebut dengan 1.5
Apabila struktur bergoyang: Jika ujung jauh balok jepit,kalikan EI/Lbalok tersebut dengan 2/3
Jika ujung jauh balok sendi,kalikan EI/Lbalok tersebut dengan 0.5
Bila kolom berperilaku inelastis,maka kekakuan kolom,
G,dan K.Namun penurunan Kini biasanya kecil,sehingga dapat diabaikan (konservatif)
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)86
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
87/178
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)87
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
88/178
Desain terhadap Stabilitas
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
88
Balok (Profil I)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
89/178
BEAM GIRDERBEAM GIRDER
P l k P
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
90/178
PengelompokanPenampang
p
t
b
r
Langsing(Balok Pelat)
Tidak Kompak(Ada masalah
tekuk lokal)
Kompak(Tidak ada
masalah tekuk lokal)
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
90
Bataspdanruntuk komponen struktur lentur
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
91/178
AISC 360-10 Table B4-1b
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
91
Bataspdanruntuk komponen struktur lentur
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
92/178
AISC 360-10 Table B4-1b
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
92
B t b t p d r fil WF (di l)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
93/178
Batasbataspdanrprofil WF(dirol)
Elemen p r
Flens
Web
f
f
t
b
2
wt
h
yF
E
76.3
yF
E
38.0
yF
E
70.5
yF
E0.1
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
93
Batasbatasp
danr
(lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
94/178
p r
yF
E76.3
BJ34 BJ37 BJ41 BJ50 BJ55
11.73 10.97 10.75 9.98 8.39
30.86 28.87 28.28 26.26 22.09
116.04 108.54 106.35 98.74 83.04
175.91 164.54 161.22 146.69 125.89
y
pfF
E38.0
y
rwF
E70.5
y
rfF
E0.1
ypw F
E76.3
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
94
DaftarProfilWFStandarJISyangNonKompak
(berdasarkan kelangsingan flensnya)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
95/178
(berdasarkankelangsinganflensnya)
BJ34,BJ37,
BJ41 BJ50 BJ52 BJ55
Tidakada(semua
kompak)
WF300x300x10x15(lainnya:kompak)
WF298x149x5.5x8WF300x300x10x15
WF346x174x6x9
WF350x350x12x19
WF396x199x7x11
WF400x400x13x21
(lainnya:kompak)
WF250x250x9x14WF298x149x5.5x8
WF300x300x10x15
WF346x174x6x9
WF350x350x12x19
WF396x199x7x11
WF400x400x13x21
(lainnya:kompak)
Jadi tidak ada yang langsing flensnya.
Semua web kompak
Tabel ProfilKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
95
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
96/178
AISC 360-10
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
96
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
97/178
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
97
Kondisi Batas Momen Lentur
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
98/178
KondisiBatasMomenLentur TercapainyaMomenPlastis(yielding)
MomenyangmenyebabkanterjadinyaTekukTorsiLateral(LTB)
MomenyangmenyebabkanterjadinyaTekukLokaldiFlensTekan(FLB)
MomenyangmenyebabkanterjadinyaTekukLokaldiWeb
(WLB) Momenyangmenyebabkan
terjadinyalelehpadaflenstarik(TFY)
Hanya untuk
lentur terhadap
sumbu kuat
Tidak ada untukpenampang
kompak
Tidak ada untuk
penampang I
Berlaku untuk
lentur thd sumbu
kuat maupun
lemah
Tidak ada untuk
penampang I
simetri gandaKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
98
Momen Leleh dan Momen Plastis (terhadap
sumbu kuat x)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
99/178
sumbu kuat x)
bf
d
tw
tfr
x
Fy Fy
Fy Fy
Distribusi
tegangan
normal
akibat Myx
Distribusi
tegangan
normal
akibat MpxKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
99
MomenPlastis
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
100/178
Terhadapsumbux:
Mpx=ZxFy
Terhadapsumbuy:M
py
=min(Zy
Fy
dan1.6Sy
Fy
)
Untuk profil WF hot rolled Standar JIS:
Zy < 1.6 Sy, maka
Mpy = ZyFy
Kondisi batasKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
100
Tekuk TorsiLateral(LTB)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
101/178
Dapatdicegahdenganmemasangtumpuanlateral(crossframe,diafragma,dsb
Lb=jarakantaratumpuanlateral(simbol:x)
KekuatanLTBdiperiksadisetiapsegmenLbKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
101
Momen nominalMnuntuk Tekuk TorsiLateral
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
102/178
Lb
Mn
LrLp
p
pr
pb
yxppbn M
LL
LLFSMMCM dan
)(
)(7.0min
Mp
)danmin( pxcrn MSFM
Tidak
ada
LTB
LTB
inelastis
LTB
elastisKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)
102
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
103/178
Besaran
penampangb b t k I
Ada di Tabel Baja Ind
d, bf, tw, tf, r
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
104/178
berbentuk I
rtdh
ttdtbJ
ttdbtZ
tdttdtbZ
tdIC
f
wfff
wfffy
fwfffx
fy
w
22
3
)(2
)2(4
1
4
2
)2(4
1)(
4
)(
33
22
2
2
bf
d
tw
tf
r
, f, w, f,
Ix, Iy, A, Sx, Sy , rx, ry
Tidak Ada di Tabel Baja Indonesia:
x
y
Konstanta pilin
Konstanta torsi
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)104
Faktor Modifikasi untuk Momen tak
Seragam
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
105/178
Seragam
Mmax=|momen maks disegmen Lb|
MA=|MdiLb/4|
MB=|MdiLb/2|
MC=|Mdi3Lb/4|
0.3dan3435.25.12
minCBAmax
max
mb RMMMM
M
C
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)105
FaktorModifikasiuntukMomentak
Seragam (lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
106/178
Seragam(lanjutan)
Rm=1.0untuk penampang simetri ganda,
Rm=1.0untuk penampang simetri tunggal
yangmengalami kelengkungan tunggal
untuk penampang
simetri tunggal yangmengalami kelengkunganganda
2
25.0
y
yc
mI
IR
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)106
FaktorModifikasiuntukMomentak
Seragam (lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
107/178
Seragam(lanjutan) Iy=momen inersia penampang thd sumbu
lemah y
Iyc=momen inersia flens terkecil thd sumbu
lemah penampang y
Secara konservatif,Cbdapat diambil =1untuksemua kasus
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)107
FaktorModifikasiuntukMomentak
Seragam (lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
108/178
Seragam(lanjutan)
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)108
FaktorModifikasiuntukMomentak
Seragam(lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
109/178
g ( j )Mu
Lb = L
Cb = 1.67
Cb = 1.0
wu
Lb = L
Cb = 2.38
wu
Lb = L/2
Cb = 2.38
Pu
Lb = LCb = 1.92
Pu
Lb = L/2Cb = 2.27
Kondisi batas
Beban apapun
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)109
MomenNominaluntukTekukLokalFlenspadaProfilI
SimetrigandadenganWebKompak,LenturTerhadap
Sumbux
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
110/178
r
f
f
pt
b
2
y
pF
E38.0
y
rF
E0.1
f
f
r
t
b
2
pr
p
xypxpxn SFMMM
)7.0(
Bila flens nonkompak, yaitu:
Bila flens langsing, yaitu:
2
2
9.0
f
f
xcn
t
b
SEkM
w
c
t
hk
4dengan Ambil nilai kc diantara 0.35 sampaidengan 0.76
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)110
Tekuk lokal flens (FLB)akibat momen
negatif terhadap sumbu x
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
111/178
g p
http://911research.com/mirrors/guardian2/fire/SCI.htm
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)111
MomenNominaluntukTekukLokalFlenspadaProfilI
SimetrigandadenganWebKompak,LenturTerhadap
Sumbuy
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
112/178
r
f
f
pt
b
2
y
pF
E38.0
y
rF
E0.1
f
f
r
t
b
2
pr
p
yypypyn SFMMM
)7.0(
Bila flens nonkompak, yaitu:
Kondisi batas
Bila flens langsing, yaitu:
2
2
69.0
f
f
y
n
t
b
ESM
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)112
TekukLokalWeb(WLB)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
113/178
Hanyamungkinterjadipadapenampang
berbentukboks(persegimaupunpersegipanjang)denganwebyangnonkompak
Kondisi batasKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)113
Leleh pada Flens Tarik (TFY)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
114/178
Hanya dapat terjadi pada penampang Isimetri
tunggal yangmelentur terhadap sumbu kuat,dengan Sxt
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
115/178
Terhadap Sumbu Kuat x
Mn=min(Mpx,MnLTB,MnFLB)
Terhadap Sumbu Lemah y
Mn=min(Mpy,MnFLB)
Mu
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
116/178
Persamaaninteraksiuntukkondisimomenbiaksial
(momenterhadapsumbuxdanterhadapsumbuy):
0.1nyb
uy
nxb
ux
M
M
M
M
Contoh Perhitungan Momen Biaksial Profil IKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
116
Kekuatan geser
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
117/178
fv
fvfv
fv
fv
fv
fv
fvTegangan geser pada elemen diferensial Transformasi tegangan ke arahutama
menjadi tegangan utamaKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)117
Tekuk Webakibat GayaGeser
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
118/178
Arah tegangan utama tekanKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)118
Kuat Geser Penampang ISimetri
Ganda tanpa Pengaku
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
119/178
Untuk Geser sejajar web
Untuk profil gilas dengan
Untuk profil gilas dengan atauprofilbuiltup
ww
vwyn
nvu
dtA
CAFV
VV
6.0
yw F
E
t
h 24.2
0.1dan0.1 vv C
26024.2 wy th
FE
5dengan)(dan90.0 vvv kpagenextseeC
Vu
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)119
Koefisien Geser WebCv
C
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
120/178
y
v
FEk37.1
y
v
FEk10.1
w
yv
v
th
FEkC
/
/10.1
yw
vv
F
E
th
kC
2)/(
51.1
h/tw
Cv
1.0
0.8
260
tekuk
inelastis
Tekuk
elastis
leleh
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)120
Kuat Geser Penampang ISimetri Ganda tanpa Pengaku
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
121/178
UntukGesertegaklurusweb
ffw
vwyn
nvu
tbA
CAFV
VV
2
6.0
2.1dengan
)(dan90.0
v
vv
k
pagepreviousseeC
Vu
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)121
Kuat Geser Penampang Itanpa Pengaku (lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
122/178
h/twmaksimum untuk semua profilhotrolledstandar JISadalah
50(WF346x174)dan 49.43(WF800x300) 2.24(E/Fy)terkecil adalah untuk BJ55,yaitu 49.47
Jadi:kekuatan geser desain semua profilhotrolledStandar JIS
(kecuali WF346x174Bj.55)dapat dihitung dengan
Geser sejajar web
Geser tegak lurus webffynvu tbFVV 26.09.0
wynvu dtFVV 6.00.1
Contoh Perhitungan Kuat Geser Desain Profil I
Contoh Perhitungan Kuat Geser dan Kuat LenturKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
122
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
123/178
Pelat Landasan Balok
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
124/178
Dimensi pelat landasan
B=lebar (searah dengan lebar flens) =panjang (searah dengan arah longitudinalbalok
t=tebal
bf
tw
B
t
Plat landasan balok
d
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)124
Pelat Landasan Balok (lanjutan)
harus cukup untuk mencegah leleh pada badan (web
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
125/178
a us cu up u u e cega e e pada bada ( ebyielding)dan lipat pada badan (webcrippling).WebYielding:Penyebaran beban diasumsikan berarah 1:2.5(vertikal :horizontal).k=tf+r
d
+ 2.5k
k
R
+ 5k
k
R
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)125
Pelat Landasan Balok (lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
126/178
Kekuatan Desain untuk
WebYielding
dilokasi
tumpuan
Kekuatan Desain untukWebYieldingdilokasi
bebaninterior
1
)5.2(
dengan
wybn tFkR
1
)5(
dengan
wybn tFkR
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)126
Pelat Landasan Balok (lanjutan)
WebCripplingadalah tekuk dibadan akibat gaya tekan yangdisalurkanl l i fl F k k h 0 75
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
127/178
melalui flens.Faktor ketahanan =0.75.
Kekuatan Desain untukWebCripplingdilokasi bebaninterior.
Kekuatan Desain untukWebCrippling
dilokasi tumpuan
w
fy
f
wbwn
t
tEF
t
t
dtR
5.1
2 3180.0
2.02.04
140.0
2.03140.0
5.1
2
5.1
2
dt
tEF
t
t
dtR
dt
tEF
t
t
dtR
b
w
fy
f
wbwn
b
w
fy
f
wbwn
untuk
untuk
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)127
Pelat Landasan Balok (lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
128/178
UkuranBditetapkan sedemikian sehingga luas pelat
landasan A1=B dapat mencegah terjadinyakegagalan tumpu pada materialdibawah plat
landasan (biasanya beton)
65.04
85.0
12
1
21
'
c
ccpc
AA
A
AAfP
dandengan
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)128
Pelat Landasan Balok (lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
129/178
df=tebal efektif pondasi beton dibawah pelat
landasan A2=(B+4df)( +4df)
Williams 2011
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)129
Pelat Landasan Balok (lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
130/178
Tebal pelat landasan tharus cukup untuk memikul momen lenturuniaksial pada platlandasan
dengan
2
22
22.2
22.2
n
FBtR
FB
nRt
yb
u
yb
u
atau
rt
kkB
n w
22
21
1 dan
Contoh Perhitungan Pelat Landasan BalokKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
130
Pelat
Landasan
Kolom
Pelat landasan
kolom
Pu
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
131/178
0.95ddN
B
bf
0.80bf
n
m
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)131
PelatLandasan 2
8.0;
2
95.0
f
bpc
bBn
dNm
NP
notasidenganbalok,landasanpelat
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
132/178
Landasan
Kolom
2
2
2
2
9.0
9.02
)',,max(;4
1'
)
11
2,0.1min(
)(
4
yu
y
u
f
pc
u
f
f
BNFtP
BNFPt
nnmdbn
X
X
P
P
bd
db
X
atau
Contoh Perhitungan
Pelat landasan KolomKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
132
Desain Terhadap Stabilitas
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
133/178
Desain terhadap Stabilitas
Metode Analisis Langsung (directanalysis
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
134/178
method)(AISCCh.C):dapat digunakan untuk
semuastruktur
Metode Panjang Efektif:ada pembatasan
(lihat AISCApp.7) Metode Analisis Orde Pertama:ada
pembatasan (lihat AISCApp.7)
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)134
Metode Analisis Langsung
Perhitungan kekuatan yangdiperlukan.A li i h
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
135/178
Analisisnya harus:
Meninjau deformasi lentur,geser,aksial,dan sambungan
Memperhitungkan efek Pdan Pdengan analisis orde kedua atau pendekatan analisis orde ke dua (metode B1B2)
Memperhitungkan semua beban gravitasi dan beban lainyangmempengaruhi stabilitas struktur
Menggunakan kombinasi pembebanan LRFD Ketidaksempurnaan awal harus ditinjau
Kekakuan harus dikoreksi
Perhitungan kekuatan yangtersedia:denganmenggunakan K=1
Prinsip LRFDKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)135
Efek Pdelta
P P
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
136/178
Pada kolom tak bergoyang
disebut efek PPada kolom bergoyang
disebut efek PKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)136
Efek Pdelta(lanjutan)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
137/178
AISC 360-10Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)137
Ketidaksempurnaan Awal
Pemodelan langsung ketidaksempurnaan:struktur dianalisis dengan titiktitik potongan
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
138/178
struktur dianalisis dengan titik titik potongankomponen struktur terletakbukan pada lokasinominalnya. Besarnya harus maksimum yangditinjau dalam
desain.
Polanya harus memberikan efek yangpalingmembahayakan stabilitas.
Penggunaan beban imajinatif (notionalload)untuk merepresentasikan ketidaksempurnaan:
Beban imajinatif diterapkan pada struktur dengangeometri nominal
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)138
Beban Imajinatif
Beban imajinatif diterapkan sebagai beban laterald l l b i t b h d i b b
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
139/178
pada semua level,sebagai tambahan dari beban
lateralyangada,dan harus ditambahkan padasemua kombinasi pembebanan.Besarnya:
Ni=0.002Yi
=1untuk LRFDNi=beban imajinatif yangditerapkan pada levelI
Yi=beban gravitasi dileveli dari kombinasi
pembebanan LRFD
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)139
Beban Imajinatif
Beban imajinatif disetiap levelharus didistribusikan padaleveltersebut dengan cara sama seperti beban gravitasi di
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
140/178
leveltersebut.Beban tersebut harus diterapkan dalam arah
yangmemberikan efek tidak stabil terbesar. Koefisien 0.002didasarkan atas rasio ketidaktegakan 1/500.
Untuk kasus rasio yanglain,koefisien tersebut dapatdisesuaikan secara proporsional
Untuk struktur dengan rasio antara driftorde ke duamaksimum dan driftorde pertama maksimum (keduanyadihitung dengan kombinasi pembebanan LRFD,dengankekakuan telah dikoreksi)disemua tingkat < 1.7,Nidapatditerapkan pada kombinasi pembebanan gravitasi saja,tidak pada kombinasi pembebanan yangmeliputi bebanlaterallainnya.
Metode Analisis LangsungKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
140
Koreksi Kekakuan
Faktor 0.80harus digunakan pada semua kekakuanyangberkontribusi pada stabilitas struktur. Faktor ini
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
141/178
y g pdapat digunakan pada semua kekakuan pada struktur.
Faktor tambahanbditerapkan pada kekakuan lentursemua komponen struktur yangdianggap berkontribusipada stabilitas struktur. ApabilaPr/Py< 0.5,makab=1.0
ApabilaPr/Py>0.5,makab=4(Pr/Py)[1 Pr/Py]
=1.0=faktor koreksi levelgaya
Pr=kekuatan tekan aksial yangdiperlukan dengan
kombinasi pembebanan LRFDPy=kekuatan leleh aksial =FyAg
Desain terhadap StabilitasKomponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)141
Metode Panjang Efektif
Hanya dapat digunakan apabila kedua syarat
b ik t i i di hi
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
142/178
berikut ini dipenuhi:
Beban gravitasi terutama dipikul oleh kolom,
dinding,atau rangka
Rasiodriftorde 2/driftorde 1maksimum disemua
tingkat akibat kombinasi pembebanan LRFD
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
143/178
Dihitung dengan menggunakan kekakuan nominal(tidak direduksi)
Beban imajinatif seperti pada Metode AnalisisLangsung diterapkan pada struktur,hanya padakombinasi pembebanan gravitasi
Perhitungan kekuatan yangtersedia: Untuk struktur yangketahanan lateralnya tidakbergantung pada kolom (sistem berbreis,dindinggeser,dan lainlain):K=1
Untuk struktur sistem rangka,Kdicari dengan analisistekuk bergoyang
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)143
Faktor B2
B2adalah pengali untuk memperhitungkan efek P,yangditentukan untuk semua tingkat pada struktur dan setiaparah translasi lateral di titik tersebut
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
144/178
arah translasi lateraldititik tersebut.
Pstory= beban vertikal totalyangdipikul tingkat tersebutdengan menggunakan kombinasi LRFDtermasuk beban dikolom yangbukan merupakan sistem penahan gaya lateral
Pe story=kekuatan tekuk kritis elastis untuk tingkat tersebut
dalam arah translasi yangsedang ditinjau,yangditentukandengan analisis tekuk bergoyang,atau dengan
RM=1 0.15(Pmf/Pstory)
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)144
Faktor B2(lanjutan)
L=tinggi tingkat
Pmf=beban vertikal totaldikolomkolom yang
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
145/178
mf y gmerupakan bagian dari rangka momen,jika ada,dalamarah translasi yangsedang ditinjau (=0untuk sistemrangka berbreis
H=driftantar tingkat orde1dalam arah translasi yangsedang ditinjau akibat beban lateral,yangdihitungdengan menggunakan kekakuan yangharus digunakandalam analisis
H=gaya geser tingkat dalam arah translasi yangsedang ditinjau,yangdiakibatkan oleh gayagaya yangdigunakan dalam menghitungH
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)145
Metode Analisis Orde Pertama
Hanyadapat digunakan apabila ketiga syarat berikut initerpenuhi:
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
146/178
Beban gravitasi terutama dipikul oleh:kolom,dinding,atau
rangka Rasiodriftorde2/driftorde1maksimum disemua tingkat
akibat kombinasi pembebanan LRFD< 1.5.Rasio ini dapatdiambil =B2
Kekuatan tekan aksial yangdibutuhkan pada semuakomponen struktur yangkekakuan lenturnya berkontribusipada stabilitas lateralstruktur memenuhi:
0.5
Pr=kekuatan tekan aksial yangdibutuhkan dari kombinasipembebanan LRFD
Py=FyA
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)146
Metode Analisis Orde Pertama
(lanjutan) Perhitungankekuatan yangdiperlukan: Dihitung dengan menggunakan analisis orde pertama yang
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
147/178
memperhitungkan deformasi lentur,aksial,dan geser
Beban imajinatif diterapkan pada struktur pada semuakombinasi pembebanan LRFD:
max 2.1
, 0.0042
Yi=beban gravitasi yangditerapkan pada leveli dari kombinasipembebanan LRFD
/L=rasio maksimum/Luntuk semua tingkat pada struktur
=driftantar tingkat orde1akibat kombinasi pembebanan LRFDL=tinggi tingkat
Faktor amplifikasi untuk momen balok kolom takbergoyang B1harus digunakan untuk momen total
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)147
Metode Analisis Orde Pertama
(lanjutan) Perhitungan kekuatan yangtersedia:
Semua komponen struktur dihitung dengan
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
148/178
Semua komponen struktur dihitung dengan
menggunakan faktor panjang efektif K=1
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)148
Faktor B1
B1=faktor pengali untuk memperhitungkan
efek P yang ditentukan untuk setiap
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
149/178
efek P yangditentukan untuk setiapkomponen struktur tekan dan lentur.B1diambil =1untuk komponen struktur yang
tidak mengalami tekan
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)149
Faktor B1(lanjutan)
Pe1=kekuatan tekuk kritis elastis dibidang lentur yangdihitungdengan asumsi tidak ada translasi lateraldikedua ujung komponenstruktur
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
150/178
EI*=rigiditas lentur yangharus digunakan dalam analisis (=0.8bEIapabila metode analisis langsung digunakan,=EIuntuk metodepanjang efektif dan metode analisis orde 1)
E=moduluselastisitas bajaI=momen inersia dibidang lentur
L=panjang komponen struktur
K1= faktor panjang efektif dibidang lentur,yangdihitung dengan
asumsi tidak ada translasi lateraldikedua ujung komponenstruktur;gunakan 1.0apabila tidak ada analisis yangmenjustifikasinilai
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
151/178
M1=momen ujung dgharga mutlak terkecil
M2=momen ujung dgharga mutlak terbesar
Keduanya dihitung dengan analisis orde 1
Bila ada beban transversal:
dihitung dengan analitis,atau ambil Cm=1.0
21
4.06.0 M
M
Cm
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)151
TandaM1/M2didalamCm
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
152/178
02
1 M
M0
2
1 M
MKelengkungan tunggal: Kelengkungan ganda
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)152
Rangkuman Desain terhadap StabilitasMetode Analisis Langsung Panjang Efektif Analisis Orde 1
Batasan
Penggunaan
Tidak ada Beban gravitasi
terutama dipikuloleh kolom,dinding,
atau rangka
B2< 1.5
Beban gravitasi
terutama dipikul olehkolom,dinding,atau
rangka
B2< 1.5dan Pr< 0.5Py
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
153/178
Perhitungan kekuatan yangdiperlukan
Kekakuan Direduksi dengan
0.8b
Tidak direkduksi Tidak direkduksi
Ketidaksempur
naan awal
Geometri tak
sempurna,atau
Geometrinominal+Ni=
0.002Yi
Geometri nominal+Ni=
0.002Yi hanya pada
kombinasi pembebanangravitasi
Geometrinominal+Ni=
max 2.1
, 0.0042
Analisis Orde 2,atau pendekatan
dengan metode B1
B2
2,atau pendekatan
dengan metode B1B
2
1,dan momen total
dikalikan dengan B1
Perhitungan kekuatan yangtersedia
K 1 Kolom tak bergoyang:1
Kolom bergoyang:dicari
1Komponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
153
Balok Kolom (Profil I)
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
154/178
Persamaan Interaksi (harus ditinjau padasemua
kombinasi pembebanan)
:2.0c
r
P
PUntuk
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
155/178
0.12
:2.0
0.19
8
cy
ry
cx
rx
c
r
c
r
cy
ry
cx
rx
c
r
M
M
M
M
P
P
PP
M
M
M
M
P
P
Untuk
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)155
Persamaan Interaksi (lanjutan)
Pr=kekuatan aksial yangdibutuhkan dari kombinasipembebanan LRFD
P = P kekuatan aksial desain
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
156/178
Pc=cPnkekuatan aksial desain Mr=kekuatan lentur yangdibutuhkan dari kombinasi
pembebanan LRFD
Mc=bMnkekuatan lentur desain
x =subskrip terkait dengan lentur terhadap sumbukuat
y =subskrip terkait dengan lentur terhadap sumbulemah
c=faktor ketahanan untuk tekan =0.90 b=faktor ketahanan untuk lentur =0.90
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)156
Persamaan Interaksi Khusus GayaAksial Tekan dan Momen
Terhadap Sumbu x
c
r
P
P
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
157/178
cx
rx
M
M
1.0
1.00.9
0.2
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)157
Analisis Orde Kedua Pendekatan
Pada metode ini hasil analisis elastis orde
pertama diperbesar dengan menggunakan:
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
158/178
B1untuk mengestimasi efek Pterhadap momentak bergoyang pada komponen struktur tekan,dan
B2untuk mengestimasi efek Pmomenbergoyang pada komponen struktur tekan
Hanya dapat digunakan pada struktur yang
memikul beban gravitasi terutama kolom
vertikal,dinding atau rangka
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)158
Faktor Pengali B1dan B2
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
159/178
AISC 360-10
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)159
Faktor Pengali B1dan B2(lanjutan)
Perhitungan Faktor Pengali B1sama dengan
perhitungan padaMetode Analisis Orde
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
160/178
Pertama
Perhitungan Faktor Pengali B2sama dengan
perhitungan padaMetode Panjang Efektif
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)160
Mrdan PrOrde 2
Kekuatan lentur dan aksial orde ke dua yangdibutuhkan
ltntr
ltntr
PBPP
MBMBM
2
21
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
161/178
Mnt=momen orde 1menggunakan kombinasi pembebanan LRFD,dengan struktur dikekang terhadap translasi lateral(nt =notranslation)
Mlt=momen orde 1menggunakan kombinasi pembebanan LRFD,
akibat translasi lateralstruktur saja (lt =lateraltranslation).Momen ini dapat disebabkan oleh beban lateralatau oleh beban
gravitasi yangtak simetris.Mlt=0jika balok kolom memang takbergoyang.
Pnt
=gaya aksial orde 1menggunakan kombinasi pembebananLRFD,dengan struktur dikekang terhadap translasi lateral
Plt=gaya aksial orde 1menggunakan kombinasi pembebananLRFD,akibat translasi lateralstruktur saja
ltntr 2
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)161
ContohKolomBergoyang
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
162/178
Contoh
perhitungan
Kolom BergoyangSegui 2012
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)162
Topik Lanjut:
Lentur terhadap sumbu kuat xpada:
Balok Isimetri ganda dengan WebNonkompak,dan
Balok Isimetri tunggal dengan web
kompak/nonkompak
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
163/178
BataspdanrprofilI(builtup)
Elemen p r
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
164/178
Flens
Web(simetri
ganda)
Web(simetri
tunggal)
f
f
tb2
wth
yFE76.3
yFE38.0
yFE70.5
L
c
FEk95.0
w
c
th
yFE70.5
r
y
p
yp
c
M
M
F
E
h
h
dan
09.054.0
min
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)164
PenampangBuiltupSimetriTunggal
bfc
tfcFlens tekan
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
165/178
tw
yc
yt
Sb berat x
hc/2
Sb netral plastis (PNA)
hp/2yPNA
bft Flens tarik
tft
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)165
BesaranPenampang
)5.0()5.0(5.0
;;
twc
fttfcwfcc
c
wwftfttfcfcc
AAA
tdAhtAtAy
htAtbAtbA
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
166/178
22
22
2333
)()(2
)2
()2
(
)0)()((
)
2
()
2
(
)2
(121
ftPNAfcPNAw
ft
PNAt
fc
PNAcx
wftPNAtwfcPNAcPNA
c
ft
tcfcw
fc
ccftftwfcfcx
tydtyt
tydA
tyAZ
ttydAttyArooty
yt
dAyh
tA
tyAtbhttbI
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)166
BesaranPenampang
33312
1ftftwfcfcy bthtbtI
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
167/178
3
121
fcfcyc btI
333
31:tidakBila;23.0bila0 ftftwfcfc
y
yc tbhttbJI
IJ
c
xxcy
IS
t
xxty
IS
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)167
Kondisi BatasMomen Lentur terhadap sumbu
Kuat
Tercapainya Momen yangmenyebabkan flens tekan leleh
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
168/178
Momen yangmenyebabkanterjadinya Tekuk TorsiLateral
Momen yangmenyebabkan
terjadinya Tekuk Lokal diFlensTekan (FLB)
Momen yangmenyebabkanterjadinya leleh pada flens tarik
(TFY)
Tidak ada bilaLb < Lp
Tidak ada bila
flens kompak
Tidak ada bila
Sxt > Sxc
Ambil yang terkecil
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)168
Lelehflenstekan
Mn=RpcMyc=RpcFySxc
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
169/178
Kondisi BatasKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
169
MomenNominalLTB
BilaLb< Lp:tidakadaLTB
BilaLp
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
170/178
BilaLb>Lr:
denganMyc=FySxc
ycpc
pr
pb
xcLycpcycpcbn MRLL
LLSFMRMRCM dan
)(
)(min
)danmin( ycpcxccrn MRSFM
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)170
BesarandidalamMnLTB
ddid k i
22-flensberatpusatkeduaantarajarak; 0
fcfc
ftfc
fcfc
wcw
bb
ttdh
tb
tha
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
171/178
ysumbuadaptekan terhflensinersiamomen
sumbuterhadapinersiamomen
078.01
6112
dengandidekatiatau
612
2
0
2
2
0
2
0
yc
y
t
b
xc
t
b
bcr
w
t
w
t
I
yI
rL
hSJ
r
L
ECF
ar
dh
ha
d
hr
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)171
BesarandidalamMnLTB
2
1.1p ty
EL r
F
S hFE J
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
172/178
0
0
3 3 3
1.95 1 1 6.76
Untuk 0.7 : 0.7
Untuk 0.7 : max dan 0.5
10 bila 0.23 ; Bila tidak :
3
xcLr t
L xc
xt
L yxc
xt xtL y y
xc xc
yc
fc fc w ft ft
y
S hFE JL rF S h E J
SF F
S
S SF F F
S S
IJ J b t ht b t
I
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)172
FaktorPlastifikasiWebRpc
p
pcpwc
M
MR
t
h :Untuk
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
173/178
w
c
yxcyxp
yc
p
pwrw
pw
yc
p
yc
p
pcpw
w
c
ycw
t
h
FSFZM
M
M
M
M
M
MR
t
h
Mt
)6.1danmin(dengan
dan1min:Untuk
Kondisi BatasKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
173
Tekuk Lokal Flens Tekan
rffcpf
ff
pffc
xcLycpcycpcn SFMRMRM
)(
Bila flens tekan nonkompak, yaitu:
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
174/178
yp F
E38.0
L
c
r F
Ek95.0
fcrf pfrf
Bila flens tekan langsing, yaitu:
2
9.0
fc
xccn
SEk
M w
c
t
hk
4
denganAmbil nilai kc di
antara 0.35 sampaidengan 0.76
Kondisi Batas
fc
fc
fc
t
b
2
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)174
LelehFlensTarik
HanyaberlakubilaSxt
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
175/178
xtyptytptn SFRMRM
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)175
Faktor Plastifikasi Webpada kondisi
batas Leleh Flens Tarik Rpt
yt
p
ptpw
w
c
MMM
M
MR
t
h
:Untuk
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
176/178
w
c
yt
p
pwrw
pw
yt
p
yt
p
ptpw
w
c
th
M
M
M
M
M
MR
t
hUntuk
dengan
dan1min:
Contoh Penampang I Simetri TunggalKomponen Struktur Baja - Teori(AISC 360-10, LRFD)
176
DaftarPustaka
AmericanInstituteofSteelConstruction.2010.SpecificationforStructuralSteelBuildings(AISC36010).AISC,Inc.Chicago,IL.
AmericanInstituteofSteelConstruction.2011.SteelConstructionManual.14th Ed.AISC.Inc.Chicago,IL.
American Society of Civil Engineers 2010 Minimum Design Loads
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
177/178
AmericanSocietyofCivilEngineers.2010.MinimumDesignLoadsforBuildingsandOtherStructures(ASCE710).Reston,VA
Aghayere,A&Vigil,J.2009.StructuralSteelDesign:APracticeOrientedApproach.PrenticeHall.Newjersey
McCormac,JackC.&Csemak.2012.StructuralSteel
Design.
5
rd
Ed.Pearson.Boston,MA.
Salmon,C.G.&Johnson.2009.SteelStructures:DesignandBehavior5th Ed.Pearson.NewJersey.
Segui,WilliamT.2012.SteelDesign.5rd Edition.Thomson
Brooks/Cole. Williams,A.2011.StructuralSteelDesign.McGrawHill.
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)177
-
7/25/2019 Baja -Member - AISC 360-10
178/178
Sekian
Komponen Struktur Baja - Teori
(AISC 360-10, LRFD)178