Anejo 06

EDAR TRES CANTOS (MADRID)

ANEJO 6: CÁLCULOS ELÉCTRICOS

Cálculos Eléctricos Redacción del Proyecto de Ejecución y Construcción de la Ampliación de la EDAR de Tres Cantos (Madrid)

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ÍNDICE

Página

1. POTENCIA INSTALADA 3

2. CÁLCULO DEL TRANSFORMADOR NECESARIO 3

3. ACOMETIDA EN MEDIA TENSIÓN 4

4. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN 8

4.1. INTENSIDAD DE MEDIA TENSIÓN 8

4.2. INTENSIDAD EN BAJA TENSIÓN 8

4.3. CORTOCIRCUITOS 9

4.3.1. OBSERVACIONES 9

4.3.2. CÁLCULO DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 9

4.3.3. CORTOCIRCUITO EN EL LADO DE ALTA TENSIÓN 10

4.3.4. CORTOCIRCUITO EN EL LADO DE BAJA TENSIÓN 10

4.4. DIMENSIONADO DEL EMBARRADO 11

4.4.1. COMPROBACIÓN POR DENSIDAD DE CORRIENTE 11

4.4.2. COMPROBACIÓN POR SOLICITACIÓN

ELECTRODINÁMICA 11

4.4.3. COMPROBACIÓN POR SOLICITACIÓN TÉRMICA 11

4.5. PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS Y CORTOCIRCUITOS 12

4.6. DIMENSIONAMIENTO DE LOS PUENTES DE MEDIA TENSIÓN 12

4.7. DIMENSIONADO DE LA VENTILACIÓN DEL CENTRO DE

TRANSFORMACIÓN 13

4.8. DIMENSIONADO DEL POZO APAGAFUEGOS 13

4.9. CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA 14

4.9.1. INVESTIGACIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DEL

SUELO 14

4.9.2. DETERMINACIÓN DE LAS CORRIENTES MÁXIMAS DE

PUESTA A TIERRA Y DEL TIEMPO MÁXIMO

CORRESPONDIENTE A LA ELIMINACIÓN DEL

DEFECTO 14


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4.9.3. DISEÑO PRELIMINAR DE LA INSTALACIÓN DE

TIERRA 15

4.9.4. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DEL SISTEMA DE

TIERRA 15

4.9.5. CÁLCULO DE LAS TENSIONES DE PASO EN EL

INTERIOR DE LA INSTALACIÓN 19

4.9.6. CÁLCULO DE LAS TENSIONES DE PASO EN EL

EXTERIOR DE LA INSTALACIÓN 20

4.9.7. CÁLCULO DE LAS TENSIONES APLICADAS 21

4.9.8. INVESTIGACIÓN DE LAS TENSIONES

TRANSFERIBLES AL EXTERIOR 23

4.9.9. CORRECCIÓN Y AJUSTE DEL DISEÑO INICIAL 24

5. CÁLCULO DE LOS INTERRUPTORES DE BAJA TENSIÓN QUE

PROTEGEN A LOS SECUNDARIOS DE LOS TRANSFORMADORES

DE POTENCIA 25

5.1. INTENSIDAD NOMINAL 25

5.2. PODER DE CORTE DE LOS INTERRUPTORES 25

6. CÁLCULO DE CABLES 26

6.1. CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 26

6.2. CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN 27

6.3. INTENSIDAD ADMISIBLE EN CORTOCIRCUITO 29

7. CÁLCULO DEL EQUIPO DE CORRECCIÓN DEL FACTOR DE

POTENCIA 40

8. CÁLCULO DE LA RED DE TIERRAS 41

9. CÁLCULO DE ALUMBRADO DE VIALES 43

10. CÁLCULOS DE ILUMINACIÓN INTERIOR 45

11. LISTADO DE MOTORES 130

12. LISTADO DE INSTRUMENTACIÓN 143


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1. POTENCIA INSTALADA Del listado de motores y diversos equipos eléctricos de la EDAR se obtienen los valores de

potencia eléctrica simultánea de los cuadros que se resumen en la siguiente tabla:

EDAR TRES CANTOS

RESUMEN CONSUMIDORES

POT. TOTAL Instalada Simultanea Absorbida kW kW kW

TOTAL CCM 1 99,27 79,42 44,67 TOTAL CCM 2 238,91 191,13 181,70 TOTAL CCM 3 11,83 9,46 6,75 TOTAL CCM 4 459,10 367,28 330,19 TOTAL CCM 5 916,39 733,11 473,60 TOTAL CCM 6 223,61 178,89 112,19 TOTAL CCM 7 420,00 336,00 236,68 TOTAL CCM 8 151,45 121,16 110,95 CUADROS AUXILIARES 134,00 134,00 134,00

TOTAL EDAR 2.654,56 2.150,45 1.630,73

2. CÁLCULO DEL TRANSFORMADOR NECESARIO Para el cálculo del transformador se ha tomado como potencia de cálculo la potencia total

simultánea, que asciende a 2.150,45 KW, dado que se requiere la potencia conjunta de los

transformadores sea un 50% superior a la punta de consumo.

Aplicando a estos valores un coeficiente de simultaneidad de 0,85 y un factor de potencia de

0,8, se obtiene la potencia aparente:

kVA 85,284.28,0

85,045,150.2==

xS

La potencia aparente total sería:

S’ = Potencia Aparente x Reserva = 2.284,85 x 1,5 = 3.427,27 kVA < 3x1.250 kVA.


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La potencia conjunta de los transformadores será mayor de un 50% superior a la punta de

consumo, tal como exige el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares.

Se instalaran dos transformadores de 1.250 KVA de potencia unitaria, y uno de reserva de

los dos, con la misma potencia.

3. ACOMETIDA EN MEDIA TENSIÓN

El suministro de energía a la Estación Depuradora se realizará con línea subterránea desde

el punto de entronque hasta conectar con el Centro de Seccionamiento de la depuradora.

Para esta línea de Media Tensión subterránea se toma, conforme a los requerimientos de la

compañía eléctrica, un conductor de Al, norma IBERDROLA, con sección de 240 mm² y

tensión de aislamiento 12/20 KV.

Desde el Centro de Seccionamiento se alimenta mediante línea subterránea el Centro de

Transformación donde se ubicarán los transformadores.

Para esta línea de Media Tensión subterránea se toma, un conductor de Al, norma IBER-

DROLA, con sección de 150 mm² y tensión de aislamiento 12/20 KV.

Los cálculos justificativos del conductor se realizan considerando los siguientes criterios:

• Tensión de red y régimen de explotación.

• Máxima intensidad admisible en el conductor.

• Máxima intensidad de cortocircuito admisible.

• Máxima caída de tensión.

Tensión de red y régimen de explotación:

La compañía suministra la energía a la tensión de 20 KV, siendo:

KV 11,55 3

20KV 3

KV U0 ===


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Por lo que el aislamiento entre el conductor activo y su pantalla debe establecerse para U0 >

11,55 KV, mientras que entre fases activas debe ser de 20 KV o más. Se establece la ten-

sión de aislamiento en 12/20 KV.

Máxima intensidad admisible en el conductor:

Para un cable unipolar de 240 mm2 de sección, conductor de aluminio y aislamiento de po-

lietileno reticulado 12/20 KV, la intensidad admisible es de 415 A.

Para un cable unipolar de 150 mm2 de sección, conductor de aluminio y aislamiento de po-

lietileno reticulado 12/20 KV, la intensidad admisible es de 305 A.

El conductor para la acometida al CS es capaz de transportar una potencia de:

P = 3 x V x I = 3 x 20.000 x 415 = 14,37 MVA

Potencia superior a la que transportará (2,5 MVA) por tanto el cable proyectado es válido

según este criterio.

El conductor para la acometida al CT es capaz de transportar una potencia de:

P = 3 x V x I = 3 x 20.000 x 305 = 10,56 MVA

Potencia superior a la que transportará (2,5 MVA) por tanto el cable proyectado es válido

según este criterio.

Máxima intensidad de cortocircuito admisible:

Según datos de la compañía la potencia de cortocircuito es de 350 MVA, y por tanto la in-

tensidad de cortocircuito será:

KA 10,103 20 x 3

350.000 x V3

Icc Icc ===


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De acuerdo con los datos facilitados por el fabricante para un conductor de Al con aislamien-

to en polietileno reticulado, la densidad de corriente de cortocircuito que soporta durante 1

segundo es de 94 A/mm2.

La sección del cable necesaria para soportar el cortocircuito durante 1 segundo será:

22 mm 107,5

9410.103

A/mmIcc S ===

La sección de los conductores proyectados es 240 mm2 y 150mm2, superior a la necesaria

para soportar el cortocircuito y por tanto válida.

Máxima caída de tensión:

La caída de tensión máxima admisible en este tramo de la instalación es del 5%.

La fórmula a emplear es:

U x S x CL x P U =∆

Donde:

P = Potencia a transportar en W

L = Longitud del conductor en m

S = Sección del conductor en mm2

C = Conductividad del material en m/Ωmm2

U = Tensión en V

Acometida al CS:

La potencia a transportar es de 2.500 KVA, la longitud de la línea es de 200 m y la conducti-

vidad del aluminio es de 35 m/Ωmm2.


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Aplicando la fórmula:

V 2,38 20 x 240 x 35200 x 0,8 x 2500 U ==∆

Que en tanto por ciento es 0,012%, inferior a la máxima admisible (5%).

Con los resultados obtenidos, se proyecta para la acometida subterránea en media tensión

al Centro de Seccionamiento de la E.D.A.R. tres cables de 1 x 240 mm2 HEPRZ-1 12/20 KV

de Al.

Acometida al CT:

La potencia a transportar es de 2.500 KVA, la longitud de la línea es de 280 m y la conducti-

vidad del aluminio es de 35 m/Ωmm2.

Aplicando la fórmula:

V 5,33 20 x 150 x 35280 x 0,8 x 2500 U ==∆

Que en tanto por ciento es 0,026%, inferior a la máxima admisible (5%).

Con los resultados obtenidos, se proyecta para la acometida subterránea en media tensión

al Centro de Transformación de la E.D.A.R. cuatro (uno de reserva) cables de 1 x 150 mm2

HEPRZ-1 12/20 KV de Al.


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4. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

Según el punto 2 del presente anejo, se instalarán dos transformadores de 1.250 KVA de

potencia unitaria, más uno de reserva.

4.1. INTENSIDAD DE MEDIA TENSIÓN La intensidad primaria en un transformador trifásico viene dada por la expresión:

pp

x V3P I =

(3.1.a).

donde:

P = potencia del transformador en KVA.

Vp = tensión primaria en KV

Ip = intensidad primaria en A

En el caso que nos ocupa, la tensión primaria de alimentación es de 20 KV, la potencia es

de 1.250 KVA, en cada transformador, la intensidad primaria unitaria será:

Ip = 36,08 A

y por tanto, la total:

Ip = 72,16 A

4.2. INTENSIDAD EN BAJA TENSIÓN

La intensidad secundaria en un transformador trifásico viene dada por la expresión:

s s

x V3P I =

(3.2.a)

donde:


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P = potencia del transformador en KVA

Vs = tensión secundaria en KV

Is = intensidad secundaria en A

La potencia en cada transformador es de 1.250 KVA, y la tensión secundaria es de 420 V en

vacío.

La intensidad en las salidas de 420 V puede alcanzar el valor:

Is = 1718,30 A

4.3. CORTOCIRCUITOS

4.3.1. Observaciones

Para el cálculo de las intensidades que origina un cortocircuito, se tendrá en cuenta la po-

tencia de cortocircuito de la red de Media Tensión, valor especificado por la Compañía su-

ministradora.

4.3.2. Cálculo de las corrientes de cortocircuito Para el cálculo de la corriente de cortocircuito en la instalación, se utiliza la expresión:

p x V3Scc Iccp =

(4.3.2.a)

donde:

Scc = potencia de cortocircuito de la red en MVA

Vp = tensión de servicio en KV

Iccp = corriente de cortocircuito en KA


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Para los cortocircuitos secundarios, se va a considerar que la potencia de cortocircuito dis-

ponible es la teórica de los transformadores de MT-BT, siendo por ello más conservadores

que en las consideraciones reales.

La corriente de cortocircuito secundaria de un transformador trifásico, viene dada por la ex-

presión:

sEcc x V x 3P x 100 Iccs =

(4.3.2.b)

donde:

P = potencia del transformador en KVA

Ecc = tensión de cortocircuito del transformador en %

Vs = tensión secundaria en V

Iccs = corriente de cortocircuito en KA

4.3.3. Cortocircuito en el lado de Alta Tensión

Utilizando la expresión 4.3.2.a, y teniendo en cuenta que la potencia de cortocircuito es de

350 MVA y la tensión de servicio es 20 KV, la intensidad de cortocircuito es:

Iccp = 10,1 KA

4.3.4. Cortocircuito en el lado de Baja Tensión

Los tres transformadores proyectados tienen una potencia unitaria de 1.250 KVA, la tensión

porcentual de cortocircuito del 6 %, y la tensión secundaria es de 400 V.

La intensidad de cortocircuito en el lado de Baja Tensión de cada transformador a 400 V

será, según la fórmula 4.3.2.b:

Iccs = 30,07 KA


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4.4. DIMENSIONADO DEL EMBARRADO

Las celdas fabricadas por ORMAZABAL o SCHNEIDER han sido sometidas a ensayos para

certificar los valores indicados en las placas de características, por lo que no es necesario

realizar cálculos teóricos ni hipótesis de comportamiento de las celdas.

4.4.1. Comprobación por densidad de corriente

La comprobación por densidad de corriente tiene por objeto verificar que el conductor indi-

cado es capaz de conducir la corriente nominal máxima sin superar la densidad máxima

posible para el material del embarrado. Esto, además de mediante cálculos teóricos, puede

comprobarse realizando un ensayo de intensidad nominal, que con objeto de disponer de

suficiente margen de seguridad, se considera que es la intensidad del bucle, que en este

caso es de 400 A.

4.4.2. Comprobación por solicitación electrodinámica

La intensidad dinámica de cortocircuito se valora en aproximadamente 2,5 veces la intensi-

dad eficaz de cortocircuito calculada en el apartado 4.3.3. de este capítulo, por lo que:

Icc (din) = 36,1 KA

4.4.3. Comprobación por solicitación térmica

La comprobación térmica tiene por objeto comprobar que no se producirá un calentamiento

excesivo de la celda por efecto de un cortocircuito. Esta comprobación se puede realizar

mediante cálculos teóricos, pero preferentemente se debe realizar un ensayo según la nor-

mativa en vigor. En este caso, la intensidad considerada es la eficaz de cortocircuito, cuyo

valor es:

Icc (ter) = 10,1 KA

Para las celdas del sistema CGM la certificación correspondiente que cubre el valor necesi-

tado se ha obtenido con el protocolo GPS-98/01432 en el laboratorio de CESI en Italia.


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4.5. PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS Y CORTOCIRCUITOS

Los transformadores están protegidos tanto en MT como en BT. En Media Tensión la pro-

tección la efectúan las celdas asociadas a los transformadores, mientras que en Baja Ten-

sión, la protección se incorpora en el cuadro general de distribución.

La protección en MT de este transformador se realiza utilizando una celda de interruptor

automático, que proporciona todas las protecciones al transformador bien sea por sobrecar-

gas, faltas a tierra o cortocircuitos gracias a la presencia del relé de protección. El interrup-

tor tendrá capacidad de corte tanto para las corrientes nominadas como para los cortocircui-

tos.

En esta celda de protección de los transformadores se incluye un relé ekor RPG para prote-

ger contra sobreintensidades y fugas a tierra.

Se instalará un termómetro por transformador para verificar que la temperatura del dieléctri-

co de los transformadores no supera los valores máximos admisible.

Se incluye en Baja Tensión un interruptor automático de la suficiente intensidad nominal

como para permitir la utilización de toda la potencia del transformador al que está unido, y

con una capacidad de corte superior a la corriente de cortocircuito calculada para ese trans-

formador.

4.6. DIMENSIONAMIENTO DE LOS PUENTES DE MEDIA TENSIÓN

El cable proyectado para la conexión de las cabinas y de éstas con el transformador será de

aislamiento 12/20 KV tipo DHZ1, unipolar y sección 1 x 150 mm² con conductor de Aluminio.

La intensidad nominal demandada por cada uno de los transformadores es de 38,08 A, este

valor es inferior a la intensidad admisible del cable proyectado que es 315 A según datos del

fabricante. Esta sección soporta la intensidad de cortocircuito aguas arriba del transforma-

dor.


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4.7. DIMENSIONADO DE LA VENTILACIÓN DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

Para calcular la superficie de la reja de entrada de aire en el edificio del Centro de Transfor-

mación, se utiliza la expresión:

3fecu

rT x hK x x 0,24

W W S

∆

+=

(4.7.a)

donde:

Wcu = Pérdidas en el cobre del transformador

Wfe = Pérdidas en el hierro del transformador

K = Coeficiente en función de la forma de las rejas de entrada

h = Distancia vertical entre las rejillas de entrada y salida

∆T = Aumento de temperatura del aire

Sr = Superficie mínima de las rejas de entrada

Para un transformador de 1250kVA 20/0,42kV Dyn11 y baño de aceite se estiman unas

pérdidas en el cobre de 13500W y unas perdidas en el hierro de 2130W.

Para un incremento de temperatura del aire de 5 ºC y distancia entre las rejillas de 3m se

obtendría una superficie 0,84m2, por que como mínimo se instalaran rejillas de 0,9m2.

4.8. DIMENSIONADO DEL POZO APAGAFUEGOS

Para el caso de edificios de obra civil anexos o dentro de edificios destinados a otros usos,

el RAT prescribe la utilización de fosas colectoras de aceite de suficiente capacidad para la

recogida del mismo. Por ello, se construirán los fosos adecuados para recoger el aceite de

cada transformador.

Puesto que el volumen de aceite de cada trafo es de 590litros, se dispone de un colector

común de recogida de 1800 litros de capacidad para los tres transformadores. Cada trans-

formador cuenta con una arqueta de recogida de aceite cubierto de grava para la absorción


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del fluido y canalizar el aceite al colector común prevenir el vertido del mismo hacia el exte-

rior y minimizar el daño en caso de fuego.

4.9. CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA

4.9.1. Investigación de las características del suelo

El RAT indica que, para instalaciones de tercera categoría, y de intensidad de cortocircuito

inferior o igual a 16 KA, es posible estimar la resistividad del terreno, siendo necesario me-

dirla para corrientes superiores.

Según la investigación previa del terreno donde se instalará este Centro de Transformación,

se determina la resistividad media en 150 ohm x m.

4.9.2. Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y del tiempo máximo correspondiente a la eliminación del defecto

En instalaciones de Media Tensión de tercera categoría, los parámetros que determinan los

cálculos de faltas a tierra son los siguientes:

De la red:

Tipo de neutro: el neutro de la red puede estar aislado, rígidamente unido a tierra, o unido a

esta mediante resistencias o impedancias. Esto producir una limitación de la corriente de la

falta, en función de las longitudes de líneas o de los valores de impedancias en cada caso.

Tipo de protecciones: cuando se produce un defecto, éste se elimina mediante la apertura

de un elemento de corte que actúa por indicación de un dispositivo relé‚ de intensidad, que

puede actuar en un tiempo fijo (tiempo fijo), o según una curva de tipo inverso (tiempo de-

pendientes). Adicionalmente, pueden existir reenganches posteriores al primer disparo, que

sólo influirán en los cálculos si se producen en un tiempo inferior a los 0,5 seg.

No obstante, y dada la casuística existente dentro de las redes de cada compañía suminis-

tradora, en ocasiones se debe resolver este cálculo considerando una intensidad máxima

empírica, y un tiempo máximo de ruptura, valores que, como los otros, deben ser indicados

por la compañía eléctrica.


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La intensidad máxima de defecto se obtiene mediante:

n2

n2

ncal.dmáx

x+ R x 3

U = I

donde :

Un = Tensión de servicio en KV.

Rn = Resistencia de puesta a tierra del neutro en Ohmios.

Xn = Reactancia de puesta a tierra del neutro en Ohmios.

Idmaxcal = Intensidad máxima calculada en Amperios.

En este caso, la intensidad máxima de defecto calculada es:

Idmaxcal = 461,88 A.

Superior o similar al valor establecido por la compañía eléctrica suministradora que es:

Idmax = 400 A.

4.9.3. Diseño preliminar de la instalación de tierra

El diseño preliminar de la instalación de puesta a tierra se realiza basándose en las configu-

raciones tipo presentadas en el Anexo 2 del método de cálculo Unesa, que está‚ de acuerdo

con la forma y dimensiones del Centro de Transformación, según el método de cálculo des-

arrollado por este organismo.

4.9.4. Cálculo de la resistencia del sistema de tierra

Características de la red de alimentación.

Tensión de servicio: Ur = 20 KV


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Puesta a tierra del neutro:

Resistencia del neutro Rn = 0 Ω

Reactancia del neutro Xn = 25 Ω

Limitación de la intensidad a tierra: Iadm. = 400 A.

Nivel de aislamiento de las instalaciones en BT:

Vbt = 10.000 V.

Características del terreno:

Resistencia tierra Ro = 150 Ωm

Resistencia hormigón Ro = 3.000 Ωm

La resistencia máxima de la puesta a tierra de protección del Edificio, y la intensidad del

defecto se calculan mediante:

Id x Rt ≤ Vbt (4.9.4.a)

donde:

Id = Intensidad de falta a tierra en A

Rt = Resistencia total de puesta a tierra en ohmios

Vbt = Tensión de aislamiento en Baja Tensión en V

La intensidad de defecto se calcula mediante:

( ) 2n

2tn

nd

X R R x 3

U I++

=

(4.9.4.b)

Donde:


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Un = Tensión de servicio [V].

Rn = Resistencia de puesta a tierra del neutro [Ω].

Rt = Resistencia total de puesta a tierra [Ω].

Xn = Reactancia de puesta a tierra del neutro [Ω].

Id = Intensidad de falta a tierra [A]

Operando en este caso, el resultado preliminar obtenido es:

Id = 300 A

y la resistencia total de puesta a tierra preliminar:

Rt = 33,3 ohm

Se selecciona el electrodo tipo (de entre los incluidos en las tablas, y de aplicación en este

caso concreto, según las condiciones del sistema de tierras) que cumple el requisito de te-

ner una Kr más cercana inferior o igual a la calculada para este caso:

El valor unitario de resistencia de puesta a tierra del electrodo se calcula mediante:

o

tR R

R K ≤ (4.9.4.c)

donde:

Rt = Resistencia total de puesta a tierra en ohmios

Ro = Resistividad del terreno en ohm*m

Kr = Coeficiente Kr del electrodo

Para este caso, y según los valores antes indicados:

Kr ≤ 0,2887


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La configuración adecuada para este caso tiene las siguientes propiedades:

Configuración seleccionada: 8/22

Geometría del sistema: picas alineadas

Distancia entre picas: 3 m

Profundidad electro horizontal: 0,8 m

Número de picas: 2

Longitud de las picas [m] 2

Parámetros característicos del electrodo:

De la resistencia Kr = 0,194

De la tensión de paso Kp = 0,0253

De la tensión de contacto Kc = 0

Medidas de seguridad adicionales para evitar tensiones de contacto.

Para que no aparezcan tensiones de contacto exteriores ni interiores, se adaptan las si-

guientes medidas de seguridad:

Las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del Centro no tendrán contacto eléctrico

con masas conductoras susceptibles de quedar sometidas a tensión debido a defectos o

averías.

En el piso del Centro de Transformación se instalar un mallazo cubierto por una capa de

hormigón de 10 cm, conectado a la puesta a tierra de protección del Centro.

En caso de instalar las picas en hilera, se dispondrán alineadas con el frente del Edificio.

Una vez seleccionado este electrodo, el valor real de la resistencia de puesta a tierra del

Centro de Transformación ser:

R't = Kr x Ro (4.9.4.d)


19

donde:

Kr = Coeficiente del electrodo

Ro = Resistencia del terreno en Ω x m

R't = Resistencia total de puesta a tierra en Ω

por lo que

R't = 29,1 ohm

y la intensidad de defecto real, tal y como indica la fórmula (4.9.4.b):

I'd = 300,98 A

4.9.5. Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación

Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las tensiones de

paso y contacto en el interior, ya que estas son prácticamente cero.

La tensión de defecto vendrá dada por:

V'd = R't x I'd (4.9.5.a)

donde:

R't = Resistencia total de puesta a tierra en Ω

I'd = Intensidad de defecto en A

V'd = Tensión de defecto en V

por lo que, en este caso:

V'd = 8758,64 V


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La tensión de paso en el acceso ser igual al valor de la tensión máxima de contacto, siem-

pre que se disponga de una malla rodeando al Centro, conectada al electrodo de tierra, se-

gún la fórmula:

V'c = Kc x Ro x I'd (4.9.5.b)

donde:

Kc = Un coeficiente.

Ro = Resistencia del terreno.

I'd = Intensidad de defecto.

V'c = Tensión de paso en el acceso.

En este caso al estar las picas alineadas frente a los accesos al Centro de transformación

paralelas a la fachada, la tensión de paso en el acceso va a ser prácticamente nula por lo

que no se considera.

4.9.6. Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación

Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las tensiones de

contacto en el exterior de la instalación, ya que estas serán prácticamente cero.

La tensión de paso en el exterior vendrá dada por:

V'p = Kp x Ro x I'd (4.9.6.a)

donde:

Kp = Coeficiente.

Ro = Resistividad del terreno.

I’d = Intensidad de defecto.

V’p = Tensión de paso en el exterior.

por lo que, para este caso:


21

V'p = 1.142,23 V

4.9.7. Cálculo de las tensiones aplicadas

Los valores admisibles son, para una duración total de la falta igual a:

t = 0,7 s

K = 72

n = 1

Tensión de paso en el exterior:

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡+=

1.000R x 6

1 t

K x 10 V onp

(4.9.7.a)

donde:

K = Un coeficiente.

t = Tiempo total de duración de la falta [s].

n = Un coeficiente.

Ro = Resistividad del terreno en [Ωm].

Vp = Tensión admisible de paso en el exterior [V].

por lo que, para este caso:

Vp = 1.954,3 V

La tensión de paso en el acceso al Centro de Transformación:

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡ ++=

000.1R' R x 3

1 x t

K x 10 V oon)acc(p

(4.9.7.b)


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donde:

K = Un coeficiente.

t = Tiempo total de desviación de la falta [s].

n = Un coeficiente.

Ro = Resistividad del terreno [Ωm].

R’o = Resistividad del hormigón [Ωm].

Vp(acc) = Tensión admisible de paso en acceso.

por lo que en este caso:

Vp(acc) = 1.954,29 V

Comprobamos ahora que los valores calculados para el caso de este Centro de Transfor-

mación son inferiores a los valores admisibles:

Tensión de paso en el exterior:

V'p = 1.142,23 V ≤ Vp = 1.954,3 V

Tensión de paso en el acceso al Centro:

V'p (acc) = 0 V ≤ Vp (acc) = 10.748,6 V

Tensión de defecto:

V'd = 8.758,64 V ≤ Vbt = 10.000 V

Intensidad de defecto:

Ia = 50 A ≤ Id = 300,98 A ≤ Idm = 400 A


23

4.9.8. Investigación de las tensiones transferibles al exterior

Para garantizar que el sistema de tierras de protección no transfiera tensiones al sistema de

tierra de servicio, evitando así que afecten a los usuarios, debe establecerse una separación

entre los electrodos más próximos de ambos sistemas, siempre que la tensión de defecto

supere los 1000 V.

En este caso es imprescindible mantener esta separación, al ser la tensión de defecto supe-

rior a los 1.000 V indicados.

La distancia mínima de separación entre los sistemas de tierras viene dada por la expresión:

π=

x 2.000I' x R

D do

(4.9.8.a)

donde:

Ro = Resistividad del terreno [Ωm].

I’d = Intensidad de defecto [A].

D = Distancia mínima de separación [m].

Para este Centro de Transformación:

D = 7,2 m

Se conectará al sistema de tierras de servicio a neutro del transformador así como la tierra

de los secundarios de los transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida.

Las características del sistema de tierras de servicio serán :

Identificación: 5/22 (según método UNESA)

Geometría: Picas alineadas

Número de picas: 2

Longitud entre picas: 2 m


24

Profundidad de las picas: 0,5 m

Los parámetros según esta disposición serán:

Kr = 0,201

Kc= 0,0392

El criterio de selección de la tierra de servicio es no ocasionar en el electrodo una tensión

superior a 24 V cuando existe un defecto a tierra en la instalación de BT protegida contra

contactos indirectos por un diferencial de 650 mA. Para ello la resistencia de puesta a tierra

de servicio debe ser inferior a 37 Ohm.

Rtserv = Kr . Ro = 0,201 . 150 = 30,15 < 37Ohm.

Para mantener los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio independientes, la

puesta a tierra del neutro se realizará con cable aislado de 0,6/1 KV, protegido con tubo de

PVC de grado de protección 7 como mínimo, contra daños mecánicos.

4.9.9. Corrección y ajuste del diseño inicial

Según el proceso de justificación del electrodo de puesta a tierra seleccionado, no se consi-

dera necesaria la corrección del sistema proyectado.

No obstante, se puede ejecutar cualquier configuración con características de protección

mejores que las calculadas, es decir, atendiendo a las tablas adjuntas al Método de Cálculo

de tierras de UNESA, con valores de "kr" inferiores a los calculados, sin necesidad de repetir

los cálculos, independientemente de que se cambie la profundidad de enterramiento, geo-

metría de la red de tierra de protección, dimensiones, número de picas o longitud de estas

picas, ya que los valores de tensión serán inferiores a los calculados en este caso.


25

5. CÁLCULO DE LOS INTERRUPTORES DE BAJA TENSIÓN QUE PROTEGEN A LOS SECUNDARIOS DE LOS TRANSFORMADORES DE POTENCIA

5.1. INTENSIDAD NOMINAL

La potencia aparente Pa es: Pa = 3 x In x V

Siendo:

In = Intensidad nominal en (A)

V = Tensión nominal en (V)

Pa = Potencia nominal del transformador en (VA)

Dejando In, tendremos:

)(A 27,804.1 = 040 x 3

000.250.1 = V x 3

P = I an dortransformacadaen

La intensidad nominal del interruptor de protección de los transformadores debe ser de

2.000 A.

5.2. PODER DE CORTE DE LOS INTERRUPTORES La potencia de cortocircuito de la línea según La Compañía es de 350 MVA para los 20 KV.

Los datos de los transformadores del Centro son:

Nº unidades = 3 (2 + 1)

Potencia unitaria = 1250 KVA

Relación = 20.000/400-230 V

Tensión de cortocircuito: 6%

La impedancia del transformador es ZT = Ucc x PtPcc

siendo:


26

ZT = Impedancia del transformador en %

Ucc = Tensión cortocircuito del transformador en %

Pcc = Potencia de cortocircuito de la línea en KVA

Pt = Potencia del transformador en KVA

%8,16 = 1250

350.000 x 0,06 = ZT

La potencia de cortocircuito en el lado de Baja Tensión es:

KVA 33,833.20 = 8,16

350.000 = ZTP = P cc

ccbt

Y la Icc será:

KA 64,28 = 042 x 3

33,833.20 = u x 3

P = I ccbtccBT

Puesto que hay dos transformadores trabajando en paralelo, el poder de corte de los inter-

ruptores será de 80 KA a 420 V para cumplir las Especificaciones Técnicas.

6. CÁLCULO DE CABLES

Los cables se han calculado por intensidad de corriente, por caída de tensión y por intensi-

dad admisible en cortocircuito.

6.1. CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE La intensidad se ha obtenido de las fórmulas:

α cos x U x 3PK x = In

Para líneas trifásicas


27

UP = I Para líneas monofásicas

donde:

I = Intensidad de corriente en amperios

K = Coeficiente de carga

K = 1,8 para lámparas de descarga

K = 1,25 para motores

K = 1,0 para las demás cargas

P = Potencia activa en vatios

U = Tensión de servicio, en voltios

U = 380 V para líneas trifásicas

U = 220 V para líneas monofásicas

cos α = 0,8

Los conductores proyectados son de los tipos siguientes:

Cables de transformadores a Cuadro General de Distribución: RV-K 0,6/1 KV.

Cables de Cuadro General de Distribución a Cuadros de Fuerza: RV-K 06/1 KV.

Cables de Cuadros de Fuerza a motores y equipos: RV-K 0,6/1 KV.

6.2. CÁLCULO POR CAÍDA DE TENSIÓN La caída de tensión se ha calculado por las fórmulas:

U x S x CL x PK x = U∆

Para líneas trifásicas.

U x S x CL x PK x x 2 = U∆

Para líneas monofásicas.

donde:


28

∆U = Caída de tensión del tramo en voltios

K = Coeficiente por tipo de carga

K = 1,8 para lámparas de descarga

K = 1,25 para motores

K = 1 para las demás cargas

P = Potencia activa transportada, en vatios

L = Longitud de la línea en metros

C = Conductibilidad del cobre: 56 m/Ohm.m2

S = Sección del conductor de fase en mm2

U = Tensión entre fases en voltios

U = 380 V para líneas trifásicas

U = 220 V para líneas monofásicas

Como caída de tensión máxima admisible se ha tomado el 5% para fuerza, y el 3% para

alumbrado, de acuerdo con el estipulado en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión,

habiéndose efectuado el siguiente reparto de dicha caída de tensión:

Distribución de fuerza:

De CT a Cuadro General de Distribución 0,5%

De cuadro General de Distribución a cuadros de fuerza 2 %

De cuadro de fuerza a motores 2,5 %

Total 5,0 %

Distribución de alumbrado a edificios:

De cuadro General de Distribución a cuadro General

de Alumbrado 0,5 %

De cuadro General de Alumbrado a cuadros locales 1,0 %

De cuadro General de Alumbrado a receptores 1,5 %

Total 3,0 %


29

6.3. INTENSIDAD ADMISIBLE EN CORTOCIRCUITO La intensidad de cortocircuito en bornes de uno de los transformadores es de 30,07kA.

La alimentación desde el transformador hasta el nuevo Cuadro General de Distribución se

ha proyectado mediante línea de cable RV-K 0,6/1kV Cu de 6x4x(1x240)mm2.

La sección de cobre capaz de soportar esta intensidad de cortocircuito durante 1 segundo

será:

Aislamiento PVC XLPE, EPR BUTIL

K, cobre 143 176 166

K, aluminio 95 116 110

K, acero 52 64 60

K = 176

T = 1 segundo

S = 170,85 mm2, inferior a la proyectada y por lo tanto, válida.

Partiendo de una intensidad de cortocircuito en el cuadro general de distribución de 57,28kA

calcularemos la Icc en cada CCM y la validez de sus líneas de alimentación considerando

que las protecciones del Cuadro General de Distribución actúan en al menos 0,5 segundos.


30

I ADMISIBLE

Línea Acometida V P(KW) Cos (Fi) S(KVA) In COND/FASE In cable In*K Corrección agrup. Sección Iadm Iadm mod Estatus

CGD (de Trafo 1) 400 1250 1 1250 1804,22 6 300,70 300,70 0,85 240 401 340,85 OK CGD (de Trafo 2) 400 1250 1 1250 1804,22 6 300,70 300,70 0,85 240 401 340,85 OK CGD (de Trafo 3) 400 1250 1 1250 1804,22 6 300,70 300,70 0,85 240 401 340,85 OK CCM4A 400 225,34 0,87 259,01 373,85 2 186,93 233,66 0,85 240 401 340,85 OK CCM4B 400 111,38 0,87 128,02 184,79 2 92,39 115,49 0,85 240 401 340,85 OK CCM5 400 473,60 0,87 544,37 785,73 4 196,43 245,54 0,85 240 401 340,85 OK CCM6 400 112,19 0,87 128,95 186,13 2 93,06 116,33 0,85 240 401 340,85 OK CCM7 400 236,68 0,87 272,05 392,66 2 196,33 245,42 0,85 240 401 340,85 OK CCM8 400 110,95 0,87 127,53 184,07 1 184,07 230,09 0,85 240 401 340,85 OK CGD Existente 400 325,43 0,87 374,05 539,90 3 179,97 179,97 0,85 240 401 340,85 OK Auxiliares 400 134,00 0,87 154,02 222,31 1 222,31 222,31 0,85 240 401 340,85 OK


31

CAIDA DE TENSION

Línea Acometida V P(KW) Cos (Fi) S(KVA) In K COND/FASE Sección L Conductividad Caída tensión % STATUS

CGD (de Trafo 1) 400 1250 1 1250 1804,22 1 6 240 15 54 0,60 0,15 OK CGD (de Trafo 2) 400 1250 1 1250 1804,22 1 6 240 15 54 0,60 0,15 OK CGD (de Trafo 3) 400 1250 1 1250 1804,22 1 6 240 15 54 0,60 0,15 OK CCM4A 400 225,34 0,87 259,01 373,85 1,25 2 240 284 54 7,72 1,93 OK CCM4B 400 111,38 0,87 128,02 184,79 1,25 2 240 284 54 3,81 0,95 OK CCM5 400 473,60 0,87 544,37 785,73 1,25 4 240 15 54 0,43 0,11 OK CCM6 400 112,19 0,87 128,95 186,13 1,25 2 240 236 54 3,19 0,80 OK CCM7 400 236,68 0,87 272,05 392,66 1,25 2 240 47 54 1,34 0,34 OK CCM8 400 110,95 0,87 127,53 184,07 1,25 1 240 169 54 4,52 1,13 OK CGD Existente 400 325,43 0,87 374,05 539,90 1,00 3 240 15 54 0,31 0,08 OK Auxiliares 400 134,00 0,87 154,02 222,31 1,00 1 240 15 54 0,39 0,10 OK


32

CORTOCIRCUITO

Línea Acometida V P(KW) Cos (Fi) S(KVA) In COND/FASE S L

Zcc CGD (ohm)

Zcc línea (ohm)

Zcc cuadro (ohm)

Icc cuadro KA)

Smínima cc (1s)

CCM4A 400 225,34 0,87 259,01 373,85 2 240 284 0,004032 0,016176 0,020208 11,43 45,91 2x3x(1x240)+(1x240) CCM4B 400 111,38 0,87 128,02 184,79 2 240 284 0,004032 0,016176 0,020208 11,43 45,91 2x3x(1x240)+(1x240) CCM5 400 473,6 0,87 544,37 785,73 4 240 15 0,004032 0,000427 0,004459 51,79 208,08 4x3x(1x240)+2x(1x240) CCM6 400 112,19 0,87 128,95 186,13 2 240 236 0,004032 0,013442 0,017474 13,22 53,10 2x3x(1x240)+(1x240) CCM7 400 236,68 0,87 272,05 392,66 2 240 47 0,004032 0,002677 0,006709 34,42 138,30 2x3x(1x240)+(1x240) CCM8 400 110,95 0,87 127,53 184,07 1 240 169 0,004032 0,019252 0,023284 9,92 39,85 3x(1x240)+(1x120) CGD Existente 400 325,43 0,87 374,05 539,9 3 240 15 0,004032 0,000570 0,004601 50,19 201,64 3x3x(1x240)+2x(1x240) Auxiliares 400 134 0,87 154,02 222,31 1 240 15 0,004032 0,001709 0,005741 40,23 161,63 3x(1x240)+(1x120)


33

CCM 4A

CCM 4A c.d.t. 1,93 % CGD c.d.t. 0,15 %

Total Admisible c.d.t. 5 % Admisible c.d.t. 2,92 % I ADMISIBLE CAIDA DE TENSIÓN

Equipo Tipo Uds. V P(KW)Cos (Fi) S(KVA) In

COND/ FASE

In cable K In*K Agrup. S Iadm

Iadm mod Estatus L CDT % STATUS

BOMBA CENTRIFUGA SUMERGIBLE EXIS-TENTE D 2 400 7,50 0,87 8,62 12,44 1 12,44 1,25 15,55 0,85 10 60 51 OK 128 5,56 1,39 OK COMPUERTA AISLAMIENTO ENTRADA POZO DE DESBASTE I 1 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 90 1,56 0,39 OK BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE DE NUEVA INSTALACIÓN D 2 400 7,50 0,87 8,62 12,44 1 12,44 1,25 15,55 0,85 10 60 51 OK 128 5,56 1,39 OK POLIPASTO ELÉCTRICO PARA EL IZADO DE LAS BOMBAS AC 1 400 1,10 0,87 1,26 1,82 1 1,82 1,25 2,28 0,85 2,5 26 22,1 OK 128 3,26 0,81 OK TAMIZ DE VERTEDERO AC 2 400 1,10 0,87 1,26 1,82 1 1,82 1,25 2,28 0,85 2,5 26 22,1 OK 42 1,07 0,27 OK PUENTE GRÚA AC 1 400 9,00 0,87 10,34 14,93 1 14,93 1,25 18,66 0,85 10 60 51 OK 25 1,30 0,33 OK CUCHARA BIVALVA AC 1 400 4,00 0,87 4,60 6,64 1 6,64 1,25 8,30 0,85 2,5 26 22,1 OK 25 2,31 0,58 OK BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL AE 3 400 55,00 0,87 63,22 91,25 1 91,25 1,00 91,25 0,85 35 127 107,95 OK 15 1,09 0,27 OK BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL CON VARIADOR DE FRECUENCIA VF 1 400 55,00 0,87 63,22 91,25 1 91,25 1,00 91,25 0,85 35 127 107,95 OK 15 1,09 0,27 OK COMPUERTA AISLAMIENTO DE CANALES I 4 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 30 0,38 0,10 OK COMPUERTA BY-PASS CANAL DE EMER-GENCIA I 2 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 32 0,41 0,10 OK REJA DE GRUESOS D 2 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 30 0,52 0,13 OK TORNILLO PRENSA RESIDUOS REJAS D 1 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 35 0,61 0,15 OK TAMIZ DE FINOS D 2 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 35 0,61 0,15 OK TORNILLO PRENSA RESIDUOS TAMICES D 1 400 1,50 0,87 1,72 2,49 1 2,49 1,25 3,11 0,85 2,5 26 22,1 OK 35 1,22 0,30 OK COMPUERTA AISLAMIENTO ENTRADA A DA-DE I 2 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 39 0,50 0,12 OK PUENTE DESARENADOR AC 2 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 46 0,59 0,15 OK BOMBA DE EXTRACCIÓN DE ARENAS D 2 400 1,50 0,87 1,72 2,49 1 2,49 1,25 3,11 0,85 2,5 26 22,1 OK 46 1,60 0,40 OK POLIPASTO ELÉCTRICO 1.000 KG AC 1 400 1,10 0,87 1,26 1,82 1 1,82 1,25 2,28 0,85 2,5 26 22,1 OK 50 1,27 0,32 OK


34

SOPLANTES DESARENADO VF 3 400 18,50 0,87 21,26 30,69 1 30,69 1,00 30,69 0,85 10 60 51 OK 50 4,28 1,07 OK VENTILADOR CABINA SOPLANTE D 3 400 0,18 0,87 0,21 0,30 1 0,30 1,25 0,37 0,85 2,5 26 22,1 OK 50 0,21 0,05 OK VENTILADOR/EXTRACTOR SALA DE SO-PLANTES D 2 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 50 0,64 0,16 OK POLIPASTO ELÉCTRICO 2.000 KG AC 1 400 1,80 0,87 2,07 2,99 1 2,99 1,25 3,73 0,85 2,5 26 22,1 OK 50 2,08 0,52 OK CLASIFICADOR DE ARENAS D 1 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 42 0,73 0,18 OK CONCENTRADOR DE GRASAS D 1 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,25 0,52 0,85 2,5 26 22,1 OK 36 0,21 0,05 OK VENTILADOR/EXTRACTOR SALA DE CUA-DROS D 1 400 0,37 0,87 0,43 0,61 1 0,61 1,25 0,77 0,85 2,5 26 22,1 OK 5 0,04 0,01 OK CCM 4B

CCM 4B c.d.t. 0,95 % CGD c.d.t. 0,15 %



COND/ FASE



COMPUERTA REPARTO AL TRATAMIENTO F-Q EXISTENTE I 1 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 60 0,76 0,19 OK COMPUERTA AISLAMIENTO BYPASS DE TRATAMIENTO F-Q I 3 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 60 0,76 0,19 OK COMPUERTA AISLAMIENTO TRATAMIENTO F-Q I 2 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 30 0,38 0,10 OK AGITADOR RÁPIDO EN CÁMARA DE MEZCLA NUEVA D 2 400 1,50 0,87 1,72 2,49 1 2,49 1,25 3,11 0,85 2,5 26 22,1 OK 65 2,26 0,56 OK AGITADOR LENTO EN CÁMARA DE FLOCU-LACIÓN Nº 1 VF 2 400 0,37 0,87 0,43 0,61 1 0,61 1,00 0,61 0,85 2,5 26 22,1 OK 75 0,51 0,13 OK AGITADOR LENTO EN CÁMARA DE FLOCU-LACIÓN Nº 2 VF 2 400 0,37 0,87 0,43 0,61 1 0,61 1,00 0,61 0,85 2,5 26 22,1 OK 75 0,51 0,13 OK COMPUERTA AISLAMIENTO SALIDA A DE-CANTADOR PRIMARIO I 2 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 80 1,02 0,25 OK PUENTE DECANTADOR PRIMARIO RADIAL D 2 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 90 1,56 0,39 OK BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE DE FLO-TANTES D 2 400 1,80 0,87 2,07 2,99 1 2,99 1,25 3,73 0,85 2,5 26 22,1 OK 72 3,00 0,75 OK POLIPASTO SALA DE FANGOS PRIMARIOS AC 1 400 1,10 0,87 1,26 1,82 1 1,82 1,25 2,28 0,85 2,5 26 22,1 OK 50 1,27 0,32 OK


35

BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL FANGOS PRIMARIOS D 2 400 5,50 0,87 6,32 9,12 1 9,12 1,25 11,41 0,85 4 34 28,9 OK 95 7,56 1,89 OK BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL FANGOS PRIMARIOS VF 2 400 5,50 0,87 6,32 9,12 1 9,12 1,00 9,12 0,85 4 34 28,9 OK 95 6,05 1,51 OK BOMBA DE RECIRCULACIÓN DE REACTIVOS AE 2 400 15,00 0,87 17,24 24,89 1 24,89 1,00 24,89 0,85 10 60 51 OK 75 5,21 1,30 OK VENTILADOR DESODORIZACIÓN EDIFICIO DE PRETRATAMIENTO AE 1 400 37,00 0,87 42,53 61,38 1 61,38 1,00 61,38 0,85 25 103 87,55 OK 85 5,82 1,46 OK VENTILADOR DESODORIZACIÓN ESPESA-DORES Y TAMPON AE 1 400 30,00 0,87 34,48 49,77 1 49,77 1,00 49,77 0,85 25 103 87,55 OK 85 4,72 1,18 OK VENTILADOR CABINA INSONORIZACIÓN (PRETRATAMIENTO) D 1 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,25 0,52 0,85 2,5 26 22,1 OK 85 0,49 0,12 OK VENTILADOR CABINA INSONORIZACIÓN (ESPEASADORES) D 1 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,25 0,52 0,85 2,5 26 22,1 OK 85 0,49 0,12 OK COMPRESOR DE AIRE D 2 400 4,00 0,87 4,60 6,64 1 6,64 1,25 8,30 0,85 2,5 26 22,1 OK 18 1,67 0,42 OK SECADOR FRGORIFICO D 1 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,25 0,52 0,85 2,5 26 22,1 OK 18 0,10 0,03 OK CCM 5

CCM 5 c.d.t. 0,11 % CGD c.d.t. 0,15 %



COND/ FASE



COMPUERTA REPARTO REACTOR I 2 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 120 1,53 0,38 OK COMPUERTA AISLAMIENTO BYPASS REAC-TOR I 1 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 120 1,53 0,38 OK AGITADOR SUMERGIDO camara contacto D 2 400 4,00 0,87 4,60 6,64 1 6,64 1,25 8,30 0,85 4 34 28,9 OK 115 6,66 1,66 OK AGITADOR SUMERGIDO camara anaerobia D 4 400 4,00 0,87 4,60 6,64 1 6,64 2,25 14,93 0,85 4 34 28,9 OK 116 12,08 3,02 OK AGITADOR SUMERGIDO camara anoxica D 4 400 5,50 0,87 6,32 9,12 1 9,12 1,25 11,41 0,85 4 34 28,9 OK 110 8,75 2,19 OK PUENTE GRÚA AC 1 400 1,80 0,87 2,07 2,99 1 2,99 1,25 3,73 0,85 2,5 26 22,1 OK 15 0,63 0,16 OK CUADRO DE CONTROL PRINCIPAL AC 1 400 0,18 0,87 0,21 0,30 1 0,30 1,25 0,37 0,85 2,5 26 22,1 OK 5 0,02 0,01 OK CUADRO DE CONTROL LOCAL AC 3 400 0,18 0,87 0,21 0,30 1 0,30 1,25 0,37 0,85 2,5 26 22,1 OK 5 0,02 0,01 OK TURBOCOMPRESOR VF 3 400 250,00 0,87 287,36 414,76 1 414,76 1,00 414,76 0,85 240 490 416,5 OK 8 0,39 0,10 OK


36

VENTILADOR CABINA TURBOCOMPRESOR D 3 400 0,18 0,87 0,21 0,30 1 0,30 1,25 0,37 0,85 2,5 26 22,1 OK 8 0,03 0,01 OK VENTILADOR/EXTRACTOR SALA DE SO-PLANTES D 2 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 8 0,14 0,03 OK BOMBA AXIAL SUMERGIBLE AE 2 400 11,00 0,87 12,64 18,25 1 18,25 1,25 22,81 0,85 6 44 37,4 OK 45 4,77 1,19 OK COMPUERTA REPARTO DECANTADORES SECUNDARIOS I 2 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 90 1,15 0,29 OK PUENTE DECANTADOR CIRCULAR D 2 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 60 1,04 0,26 OK SOPLANTE DE AIRE DEL DECANTADOR DE SUCCIÓN D 2 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 60 0,76 0,19 OK BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE PARA LIMPIEZA DE VERTEDERO D 2 400 1,50 0,87 1,72 2,49 1 2,49 1,25 3,11 0,85 2,5 26 22,1 OK 60 2,08 0,52 OK POLIPASTO SALA DE FANGOS SECUNDA-RIOS AC 1 400 1,10 0,87 1,26 1,82 1 1,82 1,25 2,28 0,85 2,5 26 22,1 OK 50 1,27 0,32 OK BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE DE FLO-TANTES D 2 400 1,70 0,87 1,95 2,82 1 2,82 1,25 3,53 0,85 2,5 26 22,1 OK 40 1,57 0,39 OK BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL CON VARIADOR DE FRECUENCIA VF 3 400 22,00 0,87 25,29 36,50 1 36,50 1,00 36,50 0,85 10 60 51 OK 60 6,11 1,53 OK BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE D 2 400 1,80 0,87 2,07 2,99 1 2,99 1,25 3,73 0,85 2,5 26 22,1 OK 85 3,54 0,89 OK BOMBA CENTRÍFUGA RODETE TIPO VÓRTEX CON VARIADOR DE FRECUENCIA D 2 400 1,50 0,87 1,72 2,49 1 2,49 1,25 3,11 0,85 2,5 26 22,1 OK 60 2,08 0,52 OK COMPRESOR DE AIRE D 2 400 4,00 0,87 4,60 6,64 1 6,64 1,25 8,30 0,85 2,5 26 22,1 OK 10 0,93 0,23 OK SECADOR FRGORIFICO D 1 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,25 0,52 0,85 2,5 26 22,1 OK 10 0,06 0,01 OK CCM 6

CCM 6 c.d.t. 0,80 % CGD c.d.t. 0,15 %



COND/ FASE



PUENTE ESPESADOR DE GRAVEDAD NUE-VO D 1 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,25 0,52 0,85 2,5 26 22,1 OK 120 0,69 0,17 OK POLIPASTO ELÉCTRICO 1.000 KG AC 1 400 1,10 0,87 1,26 1,82 1 1,82 1,25 2,28 0,85 2,5 26 22,1 OK 90 2,29 0,57 OK BOMBA HELICOIDAL D 2 400 4,00 0,87 4,60 6,64 1 6,64 1,25 8,30 0,85 4 34 28,9 OK 90 5,21 1,30 OK


37

ESPESADOR DE FLOTACIÓN AC 1 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,25 0,52 0,85 2,5 26 22,1 OK 95 0,55 0,14 OK BOMBA CENTRÍFUGA PRESURIZACIÓN DE ESPESAMIENTO POR FLOTACIÓN AE 2 400 11,00 0,87 12,64 18,25 1 18,25 1,25 22,81 0,85 6 44 37,4 OK 110 11,67 2,92 OK CUADRO LOCAL PRESURIZACION AC 2 400 0,30 0,87 0,34 0,50 1 0,50 1,25 0,62 0,85 2,5 26 22,1 OK 110 0,76 0,19 OK COMPRESORES PRESURIZACION FLOTA-DOR D 2 400 4,00 0,87 4,60 6,64 1 6,64 1,25 8,30 0,85 2,5 26 22,1 OK 110 10,19 2,55 OK AGITADOR SUMERGIDO D 1 400 1,50 0,87 1,72 2,49 1 2,49 1,25 3,11 0,85 2,5 26 22,1 OK 20 0,69 0,17 OK BOMBA HELICOIDAL VF 3 400 5,50 0,87 6,32 9,12 1 9,12 1,00 9,12 0,85 4 34 28,9 OK 15 0,95 0,24 OK BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁLTICA VF 3 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,00 0,41 0,85 2,5 26 22,1 OK 14 0,06 0,02 OK POLIPASTO ELÉCTRICO 2.000 KG AC 1 400 3,00 0,87 3,45 4,98 1 4,98 1,25 6,22 0,85 2,5 26 22,1 OK 24 1,67 0,42 OK COMPRESOR DE BIOGÁS AE 3 400 30,00 0,87 34,48 49,77 1 49,77 1,25 62,21 0,85 25 103 87,55 OK 24 1,67 0,42 OK SOPLANTE INFLADO GASÓMETRO D 1 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 35 0,45 0,11 OK ANTORCHA DE QUEMADO DE BIOGÁS AC 1 400 0,50 0,87 0,57 0,83 1 0,83 1,25 1,04 0,85 2,5 26 22,1 OK 85 0,98 0,25 OK POLIPASTO ELÉCTRICO 2.000 KG AC 1 400 3,00 0,87 3,45 4,98 1 4,98 1,25 6,22 0,85 2,5 26 22,1 OK 45 3,13 0,78 OK CUADRO DE CONTROL DE LA CALDERA AC 2 400 0,17 0,87 0,19 0,28 1 0,28 1,25 0,35 0,85 2,5 26 22,1 OK 45 0,17 0,04 OK SOPLANTES CANAL LATERAL COMPRESIÓN BIOGÁS A CALDERA D 3 400 2,20 0,87 2,53 3,65 1 3,65 1,25 4,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 45 2,29 0,57 OK BOMBA CENTRÍFUGA CIRCUITO AGUA CA-LIENTE D 3 400 3,00 0,87 3,45 4,98 1 4,98 1,25 6,22 0,85 2,5 26 22,1 OK 45 3,13 0,78 OK BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL CIRCUI-TO RECIRCULACIÓN FANGOS D 3 400 4,00 0,87 4,60 6,64 1 6,64 1,25 8,30 0,85 4 34 28,9 OK 45 2,60 0,65 OK BOMBA CENTRÍFUGA VERTICAL ACELERA-DORA AGUA EN CALDERA D 3 400 0,55 0,87 0,63 0,91 1 0,91 1,25 1,14 0,85 2,5 26 22,1 OK 45 0,57 0,14 OK GRUPO PRESIÓN APORTE GASÓLEO AC 2 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,25 0,52 0,85 2,5 26 22,1 OK 45 0,26 0,07 OK VENTILADOR/EXTRACTOR EDIFICIO D 2 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 45 0,78 0,20 OK VENTILADOR/EXTRACTOR EDIFICIO D 2 400 0,37 0,87 0,43 0,61 1 0,61 1,25 0,77 0,85 2,5 26 22,1 OK 45 0,39 0,10 OK BOMBA HELICOIDAL D 3 400 7,50 0,87 8,62 12,44 1 12,44 1,25 15,55 0,85 4 34 28,9 OK 45 4,88 1,22 OK PUENTE ESPESADOR DE GRAVEDAD D 1 400 0,37 0,87 0,43 0,61 1 0,61 1,25 0,77 0,85 2,5 26 22,1 OK 70 0,60 0,15 OK AGITADOR SUMERGIDO D 1 400 1,50 0,87 1,72 2,49 1 2,49 1,25 3,11 0,85 2,5 26 22,1 OK 70 2,43 0,61 OK BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE SOBRE-DENANTES VF 2 400 2,20 0,87 2,53 3,65 1 3,65 1,00 3,65 0,85 4 34 28,9 OK 70 1,78 0,45 OK AGITADOR MECANICO D 1 400 1,50 0,87 1,72 2,49 1 2,49 1,25 3,11 0,85 2,5 26 22,1 OK 70 2,43 0,61 OK BOMBA DOSIFICADORA DE COAGULANTE VF 2 400 0,18 0,87 0,21 0,30 1 0,30 1,00 0,30 0,85 2,5 26 22,1 OK 13 0,04 0,01 OK PUENTE DECANTADOR SOBREDENANTES D 1 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 70 1,22 0,30 OK


38

BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL FLO-TANTES D 2 400 1,10 0,87 1,26 1,82 1 1,82 1,25 2,28 0,85 2,5 26 22,1 OK 70 1,78 0,45 OK BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL FANGOS DECANTADOS D 2 400 1,10 0,87 1,26 1,82 1 1,82 1,25 2,28 0,85 2,5 26 22,1 OK 70 1,78 0,45 OK CCM 7

CCM 7 c.d.t. 0,34 % CGD c.d.t. 0,15 %



COND/ FASE



BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL D 3 400 5,50 0,87 6,32 9,12 1 9,12 1,25 11,41 0,85 2,5 26 22,1 OK 20 2,55 0,64 OK BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL CON VARIADOR DE FRECUENCIA VF 1 400 5,50 0,87 6,32 9,12 1 9,12 1,00 9,12 0,85 2,5 26 22,1 OK 20 2,04 0,51 OK BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁLTICA VF 2 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,00 0,41 0,85 2,5 26 22,1 OK 28 0,13 0,03 OK CUADRO DE CONTROL DE FILTROS AC 1 400 0,78 0,87 0,90 1,30 1 1,30 1,25 1,62 0,85 2,5 26 22,1 OK 25 0,45 0,11 OK COMPRESOR DE AIRE D 2 400 7,50 0,87 8,62 12,44 1 12,44 1,25 15,55 0,85 4 34 28,9 OK 20 2,17 0,54 OK PUENTE GRÚA AC 1 400 7,50 0,87 8,62 12,44 1 12,44 1,25 15,55 0,85 4 34 28,9 OK 35 3,80 0,95 OK VENTILADOR/EXTRACTOR EDIFICIO D 1 400 0,37 0,87 0,43 0,61 1 0,61 1,25 0,77 0,85 2,5 26 22,1 OK 15 0,13 0,03 OK SISTEMA DE DESINFECCIÓN UV AC 2 400 8,80 0,87 10,11 14,60 1 14,60 1,25 18,25 0,85 4 34 28,9 OK 22 2,80 0,70 OK BOMBA HELICE AE 1 400 11,00 0,87 12,64 18,25 1 18,25 1,25 22,81 0,85 4 34 28,9 OK 15 2,39 0,60 OK BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL MULTI-CELULAR AE 4 400 75,00 0,87 86,21 124,43 1 124,43 1,25 155,54 0,85 95 241 204,85 OK 15 0,69 0,17 OK GRUPO DE AGUA INDUSTRIAL RED DE RIE-GO Y SERVICIOS AC 4 400 11,00 0,87 12,64 18,25 1 18,25 1,25 22,81 0,85 4 34 28,9 OK 15 2,39 0,60 OK FILTRO AUTOLIMPIANTE AC 1 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,25 0,52 0,85 2,5 26 22,1 OK 15 0,09 0,02 OK BOMBA DOSIFICADORA PARA DESINFEC-CIÓN VF 2 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,00 0,41 0,85 2,5 26 22,1 OK 28 0,13 0,03 OK BOMBA DOSIFICADORA PARA LIMPIEZA DE EQUIPOS VF 2 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,00 0,41 0,85 2,5 26 22,1 OK 28 0,13 0,03 OK


39

CCM 8

CCM 8 c.d.t. 1,13 % CGD c.d.t. 0,15 %



COND/ FASE



BOMBA HELICOIDAL FANGOS A DESHIDRA-TACION VF 4 400 5,50 0,87 6,32 9,12 1 9,12 1,00 9,12 0,85 4 34 28,9 OK 15 0,95 0,24 OK EQUIPO AUTOMATICO DE POLIELECTROLI-TO (NUEVA INSTALACIÓN) AC 1 400 3,00 0,87 3,45 4,98 1 4,98 1,25 6,22 0,85 2,5 26 22,1 OK 12 0,83 0,21 OK BOMBA DOSIFICADORA DE POLIELECTROLI-TO VF 2 400 1,10 0,87 1,26 1,82 1 1,82 1,00 1,82 0,85 2,5 26 22,1 OK 12 0,24 0,06 OK POLIPASTO ELÉCTRICO 6.300 KG AC 1 400 5,50 0,87 6,32 9,12 1 9,12 1,25 11,41 0,85 4 34 28,9 OK 25 1,99 0,50 OK CENTRÍFUGA DE NUEVA INSTALACIÓN D 1 400 97,00 0,87 111,49 160,93 1 160,93 1,25 201,16 0,85 120 280 238 OK 25 1,17 0,29 OK VENTILADOR/EXTRACTOR EDIFICIO D 3 400 0,75 0,87 0,86 1,24 1 1,24 1,25 1,56 0,85 2,5 26 22,1 OK 25 0,43 0,11 OK TORNILLO TRANSPORTADOR DE FANGOS D 1 400 3,00 0,87 3,45 4,98 1 4,98 1,25 6,22 0,85 2,5 26 22,1 OK 29 2,01 0,50 OK BOMBEO DE FANGO DESHIDRATADOS A TOLVA VF 1 400 15,00 0,87 17,24 24,89 1 24,89 1,25 31,11 0,85 10 60 51 OK 29 2,52 0,63 OK ACCIONAMIENTO TAJADERA AC 4 400 0,37 0,87 0,43 0,61 1 0,61 1,25 0,77 0,85 2,5 26 22,1 OK 29 0,25 0,06 OK CCM 3 Admisible c.d.t. 2,50 %

I ADMISIBLE CAIDA DE TENSIÓN


COND/ FASE



BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁLTICA LI-NEA NUEVA VF 3 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,00 0,41 0,85 2,5 26 22,1 OK 15 0,07 0,02 OK BOMBA DOSIFICADORA DE POLIELECTROLI-TO LÍNEA NUEVA VF 3 400 0,37 0,87 0,43 0,61 1 0,61 1,00 0,61 0,85 2,5 26 22,1 OK 15 0,10 0,03 OK BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁLTICA LI-NEA NUEVA VF 5 400 0,25 0,87 0,29 0,41 1 0,41 1,00 0,41 0,85 2,5 26 22,1 OK 20 0,09 0,02 OK


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7. CÁLCULO DEL EQUIPO DE CORRECCIÓN DEL FACTOR DE POTENCIA Para la compensación de la energía reactiva se instalan condensadores, que serán fijos en

el lado de B.T. de los transformadores y una batería automática conectada a barras del cua-

dro general de distribución.

El consumo propio de energía reactiva de los transformadores se compensará mediante la

instalación de tres (uno por transformador) condensadores fijos de 60 KVAr de potencia re-

activa.

Actualmente existe una batería de condensadores automática de 377kVAr que podrá com-

pensar la energía reactiva consumida por los CCM’s existentes que se alimentan desde el

Cuadro General de Distribución Existente (CCM1, CCM2 y CCM3).

Por otro lado, para compensar la energía reactiva consumida por los CCM’s de nueva cons-

trucción (CCM4A, CCM4B, CCM5, CCM6, CCM7 y CCM8) alimentados desde el nuevo

Cuadro General de Distribución, se instalará una batería de condensadores de 1.026 KVAr,

con escalonamiento físico de (54 x 9 + 108) KVAr. y tensión nominal 440 V.

Los datos de partida para el cálculo son:

Potencia eléctrica consumida: P= 1.637,26 kW.

Factor de simultaneidad= 0,85.

Potencia nominal resultante: P= 1.391,67 kW.

Tensión nominal: V= 420 V.

Factor de potencia inicial: cosΦ1 = 0,87.

Factor de potencia final: cosΦ2 = 1,0.

La potencia reactiva a suministrar por la batería de condensadores viene dada por la si-

guiente fórmula:

( )21 Φ−Φ= tgtgPQ


41

Para los datos de salida arriba indicados, y escogiendo la potencia nominal resultante al

aplicar factor de simultaneidad, resulta una potencia reactiva igual a 788,70kVAr. Se conclu-

ye que una batería de condensadores de 1.026 kVAr a 440V será suficiente para satisfacer

las necesidades de la instalación.

8. CÁLCULO DE LA RED DE TIERRAS La red de tierras de la Planta se ha proyectado en base a los siguientes elementos:

45 picas de acero cobrizado de 2,00 m de longitud.

1.115 m de cable de cobre desnudo de 50, 35 de sección.

Sensibilidad de los interruptores de protección diferencial de la intensidad de fuerza 300 mA.

Para el proyecto de la red de tierras se ha considerado el Reglamento Electrotécnico de

Baja Tensión, Instrucción ITC-BT-18 “Instalaciones de puesta a tierra” y, para los cálculos, el

punto 9, “Resistencia de las tomas de tierra”, en el que se dan, en las tablas 4 y 5 respecti-

vamente, los valores medios de la resistividad en función del terreno y de la resistencia de

tierra para diversos electrodos.

TABLA 4. Valor medio aproximado de la resistividad en función del terreno

Naturaleza del terreno Valor medio de la resistividad

ohm.m

Terrenos cultivables y fértiles, terraplenes compactos y

húmedos 50

Terraplenes cultivables poco fértiles, terraplenes 500

Suelos pedregosos desnudos, arenas secas permea-

bles 3000


42

TABLA 5. Fórmulas para estimar la resistencia de tierras en función de la resistivi-

dad del terreno y las características del electrodo.

Electrodo

Resistencia de tierra en ohmios

Placa enterrada R = 0,8 Pϕ

Pica vertical R =nLϕ

Conductor enterrado horizontalmente R = L2ϕ

Donde:

ϕ = Resistividad del terreno en ohmios.m

P = Perímetro de la placa en m

L = Longitud de la pica o del conductor en m

n = Número de picas

Aplicando las tablas anteriores tenemos:

Resistencia de las picas:

ohm 33,33 = m 2,00 x 45m.ohm 3000 =

1L x = 1Rnϕ

Resistencia del cable:

ohm 38,5 = 1115

m.ohm 3000 x 2 = 2L

2 = 2R

La resistencia equivalente de dos resistencias en paralelo es:


43

2R + 1R 2R x 1R = Reg

Por tanto tenemos:

ohm 63,4 = 38,5 + 33,33 38,5 x 33,33 = Reg

La tensión a que estarán sometidas las masas metálicas en caso de defecto será:

U = Is x Reg

donde:

U = Tensión en voltios

Is = Intensidad máxima de defecto a tierra o sensibilidad de disparo de la protec-

ción diferencial, en amperios

Reg = Resistencia equivalente de la red de tierras, en ohmios

Aplicando:

U = 0,3 A x 4,63 ohm = 1,39 V

Como se puede ver, esta tensión es perfectamente admisible y no constituye peligro alguno

para las personas.

9. CÁLCULO DE ALUMBRADO DE VIALES A partir de las dimensiones del vial, de la disposición y dimensiones de los báculos y del tipo

de luminarias y lámparas proyectadas, se calcula en primer lugar la utilancia o factor de utili-

zación del punto de luz.

El factor de utilización se obtiene de las curvas de coeficientes de utilización en función de

los parámetros α y β que se definen por:


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H1B = α (Lado calzada)

Hd = β (Lado acera)

Donde es:

B1 = B-d

B = Anchura de calzada en m

d = Saliente del báculo sobre la calzada en m

En las curvas citadas se obtienen K1 y K2, en función de α y β respectivamente, siendo la

utilancia:

U = K1 + K2

La interdistancia se obtiene de la fórmula:

B x LU x Fk x F = E

donde:

E = Nivel de iluminación medio en lux

F = Flujo luminoso útil de la lámpara en volúmenes

Fk = Factor de depreciación

U = Factor de utilización

B = Anchura de la calzada en metros

L = Interdistancia entre luminarias, en metros

Y despejando obtenemos la expresión de la interdistancia:

B x EU x Fk x F = L


45

10. CÁLCULOS DE ILUMINACIÓN INTERIOR A partir de las dimensiones del local y de la forma de montaje de las luminarias, se obtiene

en primer lugar el índice del local por la fórmula:

b) + (a hb x a =K

en donde:

K = Índice del local

a = Longitud

b = Anchura

h = Altura útil de la luminaria (distancia de la luminaria al plano de trabajo)

En función del índice del local, factores de reflexión en techo, paredes y suelo, tipo de lumi-

naria y factor de depreciación, se obtiene el rendimiento lumínico en el local, extraído de las

curvas o tablas del fabricante de la luminaria.

A continuación se calcula el flujo luminoso necesario por la fórmula:

µφ

V x S x Em =

en donde

φ = Flujo luminoso necesario en lúmenes

Em = Nivel de iluminación proyectado en lux

S = Superficie del local en metros cuadrados

V = Factor de depreciación de la luminaria

µ = Rendimiento lumínico

Después se obtiene el número de lámparas necesarias, dividiendo el flujo necesario (ø) por

el flujo de la luminaria (ø1). Por último se calcula el nivel de iluminación resultante en lux

(emr), de acuerdo con el número de luminarias realmente proyectadas por necesidades es-

tructurales o arquitectónicas.

Se adjunta a continuación el estudio detallado de los edificios principales.


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Madrid, Abril de 2010

POR LA U.T.E: EL GERENTE EL INGENIERO AUTOR DEL PROYECTO

Fdo.: Antonio Martín Vieira Fdo.: Carlos Madrid Merino Ingeniero Técnico de Obras Públicas Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos Colegiado nº 15.536


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11. LISTADO DE MOTORES


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POT. UNITARIA POT. TOTAL Instalada Absorbida Instalada AbsorbidaEQUIPO Ud.

Inst.Ud. Res.

kW kW kW kW CCM-1 DECANTACIÓN PRIMARIA (EXISTEN-TE)

Decantación primaria PUENTE DECANTADOR CIRCULAR 2 0,55 0,39 1,10 0,78 EV. VÁLVULAS DE PURGA DE FLO-TANTES 2 0,01 0,01 0,02 0,02

Purga de flotantes de la decantación BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL 2 1 2,20 1,78 4,40 1,78 Purga de fangos primarios BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL 3 1 2,20 1,78 6,60 3,56 ESPESAMIENTO DE FANGOS PRI-MARIOS (EXISTENTE)

Espesamiento de fangos PUENTE ESPESADOR DE GRAVEDAD EXISTENTE 1 0,75 0,54 0,75 0,54

DESHIDRATACIÓN DE FANGOS (EXISTENTE)

Bombeo fangos espesados a cámara de mezcla (existente) BOMBA HELICOIDAL FANGOS A ES-PESAMIENTO (EXISTENTES) 3 2 3,00 2,43 9,00 2,43

Acondicionamiento de fangos BOMBA DOSIFICADORA DE POLIE-LECTROLITO (EXISTENTE) 3 2 0,37 0,25 1,11 0,25

EV. AGUA DILUCION DE POLIELEC-TROLITO (EXISTENTE) 2 1 0,01 0,01 0,02 0,01

CENTRÍFUGA EXISTENTE 2 1 37,00 33,67 74,00 33,67 EV. AGUA LIMPIEZA CENTRIFUGA EXISTENTE 2 1 0,01 0,01 0,02 0,01

VENTILADOR/EXTRACTOR EDIFICIO 3 0,75 0,54 2,25 1,62

TOTAL CCM 1 99,27 44,67


132

CCM-2 TRATAMIENTO BIOLÓGICO (EXIS-TENTE)

Reparto a reactores biológicos COMPUERTA AISLAMIENTO REAC-TOR 2 0,55 0,39 1,10 0,78

AGITADOR SUMERGIDO 2 1,50 1,16 3,00 2,32 Agitación en cámara anóxica AGITADOR SUMERGIDO 2 5,50 4,73 11,00 9,46 Aireación en cámara óxica TURBINA AERACIÓN 4 37,00 33,67 148,00 134,68 Recirculación interna BOMBA SUMERGIBLE 3 1 3,00 2,43 9,00 4,86 Decantación secundaria (existente) COMPUERTA REPARTO A DECAN-TACIÓN SECUNDARIA 2 0,55 0,39 1,10 0,78

PUENTE DECANTADOR CIRCULAR 2 0,75 0,54 1,50 1,08 EV. VÁLVULAS DE PURGA DE FLO-TANTES 2 0,01 0,01 0,02 0,02

BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL CON VARIADOR DE FRECUENCIA 3 1 1,10 0,81 3,30 1,62

BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE PARA LIMPIEZA DE VERTEDERO 2 1,10 0,81 2,20 1,62

Bombeo de flotantes de la dec. Se-cundaria (existente)

BOMBAS CENTRÍFUGAS SUMERGI-BLES DE BOMBEO FLOTANTES DEC. SEC.

2 1 2,20 1,78

4,40 1,78

Recirculación externa de fangos BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL CON VARIADOR DE FRECUENCIA 3 1 11,00 9,57 33,00 19,14

Galería BOMBAS DRENAJE GALERÍA 3 1 2,20 1,78 6,60 3,56

TOTAL CCM 2 224,22 181,70


133

CCM-3 INSTALACIÓN DE REACTIVOS DE TRATAMIENTO FÍSICO-QUÍMICO Entrada al tratamiento COMPUERTA DERIVACIÓN A TRA-TAMIENTO F-Q EXISTENTE 1 0,55 0,39 0,55 0,39

Cámaras de mezcla AGITADOR RÁPIDO EN CÁMARA DE MEZCLA 2 1,50 1,16 3,00 2,32

Cámara de floculación AGITADOR LENTO EN CÁMARA DE FLOCULACIÓN Nº 1 2 0,37 0,25 0,74 0,50

AGITADOR LENTO EN CÁMARA DE FLOCULACIÓN Nº 2 2 0,37 0,25 0,74 0,50

Dosificación de coagulante cloruro férrico para el tratamiento F-Q BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁL-TICA LINEA EXISTENTE 3 1 0,18 0,11 0,54 0,22

BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁL-TICA LINEA NUEVA 3 1 0,25 0,16 0,75 0,32

BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁL-TICA LINEA TRATAMIENTO SOBRE-NADANTES

2 1 0,18 0,11

0,36 0,11

Dosificación de floculante polielectro-lito para el tratamiento F-Q EQUIPO AUTOMATICO DE POLIE-LECTROLITO 1 1,10 0,81 1,10 0,81

BOMBA DOSIFICADORA DE POLIE-LECTROLITO LÍNEA EXISTENTE 3 1 0,37 0,25 1,11 0,50

EV. AGUA DILUCION DE POLIELEC-TROLITO LÍNEA EXISTENTE 2 0,01 0,01 0,02 0,02

BOMBA DOSIFICADORA DE POLIE-LECTROLITO LÍNEA NUEVA 3 1 0,37 0,25 1,11 0,50

EV. AGUA DILUCION DE POLIELEC-TROLITO LÍNEA NUEVA 2 0,01 0,01 0,02 0,02

INSTALACIÓN DE REACTIVOS DE TRATAMIENTO BIOLÓGICO Dosificación de cloruro férrico para la eliminación del fósforo BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁL-TICA LINEA EXISTENTE 3 1 0,18 0,11 0,54 0,22

BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁL-TICA LINEA NUEVA 5 3 0,25 0,16 1,25 0,32

TOTAL CCM 3 11,83 6,75


134

CCM-4A DEPÓSITO DE LAMINACIÓN BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLES INSTALADAS 2 1 7,50 6,53 15,00 6,53

COMPUERTA AISLAMIENTO ENTRA-DA POZO DE GRUESOS 1 0,75 0,54 0,75 0,54

BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE DE NUEVA INSTALACIÓN 1 7,50 6,53 7,50 6,53

POLIPASTO ELÉCTRICO PARA EL IZADO DE LAS BOMBAS 1 1,10 0,81 1,10 0,81

TAMIZ DE VERTEDERO 2 1,10 0,81 2,20 1,62 PUENTE GRÚA 1 9,00 6,50 9,00 6,50 CUCHARA BIVALVA 1 4,00 3,32 4,00 3,32 Cámara de bombeo BOMBA CENTRÍFUGA VERTICAL EN CÁMARA SECA 2 1 55,00 50,88 110,00 50,88

BOMBA CENTRÍFUGA VERTICAL EN CÁMARA SECA CON VARIADOR DE FRECUENCIA 2 55,00 50,88

110,00 101,76

DESBASTE DE GRUESOS Y FINOS Canales de predesbaste de gruesos COMPUERTA AISLAMIENTO CANAL 4 0,55 0,39 2,20 1,56 COMPUERTA BY-PASS CANAL DE EMERGENCIA 2 0,55 0,39 1,10 0,78

REJA DE GRUESOS 2 0,75 0,54 1,50 1,08 EV. AGUA LAVADO DE REJAS 2 0,01 0,01 0,02 0,02 TORNILLO PRENSA RESIDUOS RE-JAS 1 0,75 0,54 0,75 0,54

TAMIZ DE FINOS 2 0,75 0,54 1,50 1,08 EV. AGUA LAVADO DE TAMIZ 2 0,01 0,01 0,02 0,02 TORNILLO PRENSA RESIDUOS TA-MICES 1 1,50 1,16 1,50 1,16

DESARENADO Y DESENGRASADO

Desarenadores-desengrasadores COMPUERTA AISLAMIENTO ENTRA-DA A DA-DE 2 0,55 0,39 1,10 0,78

PUENTE DESARENADOR 2 0,55 0,39 1,10 0,78 BOMBA DE EXTRACCIÓN DE ARE-NAS 2 1,50 1,16 3,00 2,32

Aireación POLIPASTO ELÉCTRICO 1.000 KG 1 1,10 0,81 1,10 0,81 SOPLANTES DESARENADO 3 1 18,50 16,28 55,50 32,56


135

VENTILADOR CABINA SOPLANTE 3 1 0,18 0,11 0,54 0,22 VENTILADOR/EXTRACTOR SALA DE SOPLANTES 2 0,55 0,39 1,10 0,78

Separación de arenas POLIPASTO ELÉCTRICO 2.000 KG 1 1,80 1,39 1,80 1,39 CLASIFICADOR DE ARENAS 1 0,75 0,54 0,75 0,54 EV. AGUA LAVADO DE ARENAS 1 0,01 0,01 0,01 0,01 Separación de grasas CONCENTRADOR DE GRASAS 1 0,25 0,16 0,25 0,16 EV. VÁLVULAS DE PURGA DE GRA-SAS 1 0,01 0,01 0,01 0,01

Equipamiento edificio de pretrata-miento VENTILADOR/EXTRACTOR SALA DE CUADROS 1 0,37 0,25 0,37 0,25

TOTAL CCM 4A 334,40 225,09

CCM-4B TRATAMIENTO FÍSICO-QUÍMICO NUEVO Reparto al tratamiento COMPUERTA REPARTO AL TRATA-MIENTO F-Q EXISTENTE 1 0,55 0,39 0,55 0,39

Entrada al tratamiento COMPUERTA AISLAMIENTO BYPASS DE TRATAMIENTO F-Q 3 0,55 0,39 1,65 1,17

COMPUERTA AISLAMIENTO TRATA-MIENTO F-Q 2 0,55 0,39 1,10 0,78

Cámaras de mezcla AGITADOR RÁPIDO EN CÁMARA DE MEZCLA NUEVA 2 1,50 1,16 3,00 2,32

Cámara de floculación AGITADOR LENTO EN CÁMARA DE FLOCULACIÓN Nº 1 2 0,37 0,25 0,74 0,50

AGITADOR LENTO EN CÁMARA DE FLOCULACIÓN Nº 2 2 0,37 0,25 0,74 0,50

Arqueta de reparto COMPUERTA AISLAMIENTO SALIDA A DECANTADOR PRIMARIO 2 0,55 0,39 1,10 0,78


136

DECANTACIÓN PRIMARIA NUEVA

Decantación primaria PUENTE DECANTADOR PRIMARIO 2 0,75 0,54 1,50 1,08 BOMBA SUMERGIBLE DE LIMPIEZA DEL CANAL 2 1,10 0,81 2,20 1,62

Purga de flotantes de la decantación BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE DE FLOTANTES 2 1 1,80 1,39 3,60 1,39

Purga de fangos primarios POLIPASTO 1000 kg SALA DE FAN-GOS PRIMARIOS 1 1,10 0,81 1,10 0,81

BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL FANGOS PRIMARIOS 1 1 5,50 4,73 5,50 0,00

BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL FANGOS PRIMARIOS CON VARIA-DOR DE FRECUENCIA

2 5,50 4,73

11,00 9,46

SISTEMA DE DESODORIZACIÓN Absorción química BOMBA DE RECIRCULACIÓN DE RE-ACTIVOS 2 15,00 13,05 30,00 26,10

EV. ALIMENTACIÓN AGUA SCRUB-BER 3 0,01 0,01 0,03 0,03

Dosificación de químicos BOMBA DOSIFICADORA DE REACTI-VOS 3 0,09 0,05 0,27 0,15

Sistema de aspiración VENTILADOR DESODORIZACIÓN EDIFICIO DE PRETRATAMIENTO 1 37,00 33,67 37,00 33,67

VENTILADOR DESODORIZACIÓN ESPESAMIENTO, TAMPON Y DES-HIDRATACIÓN

1 30,00 27,15

30,00 27,15

SERVICIOS AUXILIARES Red de aire COMPRESOR DE AIRE 2 1 4,00 3,32 8,00 3,32 SECADOR FRIGORÍFICO 1 0,25 0,16 0,25 0,16

TOTAL CCM 4B 139,33 111,38


137

CCM-5 TRATAMIENTO BIOLÓGICO NUEVO

Reparto a reactores biológicos COMPUERTA REPARTO REACTOR 2 0,55 0,37 1,10 0,74 COMPUERTA AISLAMIENTO BYPASS REACTOR 1 0,55 0,37 0,55 0,37

Cámara de contacto AGITADOR SUMERGIDO 2 4,00 3,32 8,00 6,64 Agitación en cámara anaerobia AGITADOR SUMERGIDO 4 4,00 3,32 16,00 13,28 Agitación en cámara anóxica AGITADOR SUMERGIDO 4 5,50 4,73 22,00 18,92 Aireación en cámara óxica PUENTE GRÚA 2000 Kg 1 1,80 1,39 1,80 1,39 CUADRO DE CONTROL PRINCIPAL 1 0,18 0,10 0,18 0,10 CUADRO DE CONTROL LOCAL 3 0,18 0,10 0,54 0,30 COMPRESORES DE LEVITACIÓN MAGNÉTICA con variador de frecuen-cia 3 1 250,00 187,50

750,00 375,00

VENTILADOR CABINA COMPRESO-RES 3 1 0,18 0,11 0,54 0,22

VENTILADOR/EXTRACTOR SALA DE SOPLANTES 2 0,75 0,54 1,50 1,08

Recirculación interna (Licor Mixto) BOMBA AXIAL SUMERGIBLE 2 10,30 5,63 20,60 11,26 Reparto a decantación secundaria COMPUERTA REPARTO DECANTA-DORES SECUNDARIOS 2 0,55 0,39 1,10 0,78

DECANTACIÓN SECUNDARIA Decantación secundaria PUENTE DECANTADOR DE SUCCIÓN RADIAL 2 0,75 0,54 1,50 1,08

EV. VÁLVULAS DE PURGA DE FLO-TANTES 2 0,01 0,01 0,02 0,02

SOPLANTE DE AIRE DEL DECANTA-DOR DE SUCCIÓN 2 0,55 0,39 1,10 0,78

BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE PARA LIMPIEZA DE VERTEDERO 2 1,50 1,30 3,00 2,60

POLIPASTO 1000 kg SALA DE FAN-GOS SECUNDARIOS 1 1,10 0,81 1,10 0,81


138

Purga de flotantes de la decantación BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE DE FLOTANTES 2 1 1,70 1,40 3,40 1,40

Recirculación externa de fangos BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL CON VARIADOR DE FRECUENCIA 3 1 22,00 15,00 66,00 30,00

Arqueta de vaciados BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE 2 1 1,80 1,40 3,60 1,40 Bombeo de fangos en exceso a espe-sador de flotación BOMBA CENTRÍFUGA RODETE TIPO VÓRTEX CON VARIADOR DE FRE-CUENCIA

3 1 1,50 0,97

4,50 1,94

SERVICIOS AUXILIARES Red de aire COMPRESOR DE AIRE 2 1 4,00 3,32 8,00 3,32 SECADOR FRIGORÍFICO 1 0,25 0,16 0,25 0,16 EV. PURGA CALDERÍN AIRE DE SER-VICIOS 1 0,01 0,01 0,01 0,01

TOTAL CCM 5 916,39 473,60

CCM-6 ESPESAMIENTO DE FANGOS PRI-MARIOS

Espesamiento de fangos PUENTE ESPESADOR DE GRAVEDAD NUEVO 1 0,25 0,18 0,25 0,18

EV. VALVULA PIC PARA PURGA DE FANGOS 1 0,01 0,01 0,01 0,01

Bombeo de fangos espesados a cá-mara de mezcla POLIPASTO ELÉCTRICO 1.000 KG 1 1,10 0,81 1,10 0,81 BOMBA HELICOIDAL 2 1 4,00 3,32 8,00 3,32 ESPESAMIENTO DE FANGOS BIO-LÓGICOS

Espesamiento de fangos biológicos ESPESADOR DE FLOTACIÓN 1 0,25 0,18 0,25 0,18 BOMBA CENTRÍFUGA PRESURIZA-CIÓN DE ESPESAMIENTO POR FLO-TACIÓN 2 1 11,00 8,25

22,00 8,25


139

ALIMENTACIÓN CUADRO LOCAL PRESURIZACIÓN 2 1 0,30 0,27 0,60 0,27

COMPRESORES PRESURIZACIÓN FLOTADOR 2 1 4,00 3,32 8,00 3,32

MEZCLA DE FANGOS ESPESADOS Cámara de mezcla AGITADOR SUMERGIDO 1 1,50 1,20 1,50 1,20 Bombeo de fangos mezclados a di-gestión primaria BOMBA HELICOIDAL 3 1 5,50 4,73 16,50 9,46 DIGESTIÓN ANAEROBIA Reducción de la producción de H2S en digestión BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁL-TICA 3 1 0,25 0,18 0,75 0,36

Sistema de agitación en digestores POLIPASTO ELÉCTRICO 2.000 KG 1 3,00 2,25 3,00 2,25 COMPRESOR DE BIOGÁS 3 1 30,00 22,50 90,00 45,00 Producción y almacenamiento de biogás SOPLANTE INFLADO GASÓMETRO 1 0,55 0,47 0,55 0,47 ANTORCHA DE QUEMADO DE BIO-GÁS 1 0,50 0,37 0,50 0,37

Instalación de calefacción de fangos POLIPASTO ELÉCTRICO 2.000 KG 1 3,00 2,25 3,00 2,25 CUADRO DE CONTROL DE LA CAL-DERA 2 0,17 0,12 0,34 0,24

EV. MEZCLADORA DE 4 VÍAS 2 0,01 0,01 0,02 0,02 SOPLANTES CANAL LATERAL COM-PRESIÓN BIOGÁS A CALDERA 3 1 2,20 1,65 6,60 3,30

BOMBA CENTRÍFUGA VERTICAL CIRCUITO AGUA CALIENTE 3 1 3,00 2,25 9,00 4,50

BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL CIRCUITO RECIRCULACIÓN FANGOS 3 1 4,00 3,00 12,00 6,00

BOMBA CENTRÍFUGA VERTICAL ACELERADORA AGUA EN CALDERA 2 0,55 0,47 1,10 0,94

GRUPO PRESIÓN APORTE GASÓLEO 2 0,25 0,18 0,50 0,36 VENTILADOR/EXTRACTOR EDIFICIO 2 0,75 0,54 1,50 1,08 VENTILADOR/EXTRACTOR EDIFICIO 2 0,37 0,28 0,74 0,56 Bombeo de siembra y vaciado de di-gestores primarios BOMBA HELICOIDAL 3 1 7,50 5,40 22,50 10,80


140

Postespesador de fangos digeridos PUENTE ESPESADOR DE GRAVEDAD 1 0,37 0,28 0,37 0,28 EV. VALVULA PIC PARA PURGA DE FANGOS 1 0,01 0,01 0,01 0,01

TRATAMIENTO DE SOBRENADAN-TES

Arqueta de sobrenadantes AGITADOR SUMERGIDO 1 1,50 1,20 1,50 1,20 BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE SOBREDENANTES 2 1 2,20 1,65 4,40 1,65

EV. PURGA DE FANGOS 1 0,01 0,01 0,01 0,01 Camara de Mezcla Sobredenantes AGITADOR MECÁNICO 1 1,50 1,20 1,50 1,20 Dosificación de coagulante BOMBA DOSIFICADORA DE COAGU-LANTE 2 1 0,18 0,14 0,36 0,14

Decantador de Gravedad Sobredre-nantes

PUENTE DECANTADOR DE GRAVE-DAD SOBREDENANTES 1 0,75 0,54 0,75 0,54

Arqueta de Flotantes BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL FLOTANTES 2 1 1,10 0,83 2,20 0,83

Arqueta de Fangos Decantados BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL FANGOS DECANTADOS 2 1 1,10 0,83 2,20 0,83

TOTAL CCM 6 223,61 112,19

CCM-7 TRATAMIENTO TERCIARIO Bombeo a tratamiento terciario BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL 3 1 5,50 4,73 16,50 9,46 BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL CON VARIADOR DE FRECUENCIA 1 5,50 4,73 5,50 4,73

Dosificación de coagulante BOMBA DOSIFICADORA PERISTÁL-TICA 2 1 0,25 0,18 0,50 0,18

Filtración


141

CUADRO DE CONTROL DE FILTROS 1 0,78 0,50 0,78 0,50 Lavado de filtros por aire COMPRESOR DE AIRE 2 1 7,50 5,62 15,00 5,62 Equipamiento edificio PUENTE GRÚA 1 7,50 5,62 7,50 5,62 VENTILADOR/EXTRACTOR EDIFICIO 1 0,37 0,28 0,37 0,28 Sistema de deinfección UV SISTEMA DE DESINFECCIÓN UV 2 1 8,80 8,00 17,60 8,00 Recirculación de agua tratada BOMBA HELICE 1 11,00 8,25 11,00 8,25 Impulsión de agua tratada a red BOMBA CENTRÍFUGA HORIZONTAL MULTICELULAR 4 1 75,00 56,25 300,00 168,75

Servicios auxiliares GRUPO DE AGUA INDUSTRIAL RED DE RIEGO Y SERVICIOS 4 1 11,00 8,25 44,00 24,75

FILTRO AUTOLIMPIANTE 1 0,25 0,18 0,25 0,18 Dosificación de hipoclorito sódico BOMBA DOSIFICADORA PARA DE-SINFECCIÓN 2 1 0,25 0,18 0,50 0,18

BOMBA DOSIFICADORA PARA LIM-PIEZA DE EQUIPOS 2 1 0,25 0,18 0,50 0,18

TOTAL CCM 7 420,00 236,68

CCM-8 DESHIDRATACIÓN DE FANGOS Bombeo fangos a deshidratación (ampliación) BOMBA HELICOIDAL FANGOS A DESHIDRATACION 4 1 5,50 4,73 22,00 14,19

Acondicionamiento de fangos EQUIPO AUTOMATICO DE POLIE-LECTROLITO (NUEVA INSTALACIÓN) 1 3,00 2,25 3,00 2,25

BOMBA DOSIFICADORA DE POLIE-LECTROLITO 2 1 1,10 0,83 2,20 0,83

EV. AGUA DILUCION DE POLIELEC-TROLITO 1 0,01 0,01 0,01 0,01

Deshidratación mecánica


142

POLIPASTO ELÉCTRICO 6.300 KG 1 5,50 4,73 5,50 4,73 CENTRÍFUGA DE NUEVA INSTALA-CIÓN 1 97,00 72,75 97,00 72,75

EV. AGUA LIMPIEZA CENTRIFUGA DE NUEVA INSTALACIÓN 1 0,01 0,01 0,01 0,01

VENTILADOR/EXTRACTOR EDIFICIO 3 0,75 0,52 2,25 1,56 Almacenamiento del fangos TORNILLO TRANSPORTADOR DE FANGOS 1 3,00 2,25 3,00 2,25

BOMBEO DE FANGO DESHIDRATA-DOS A TOLVA 1 15,00 11,25 15,00 11,25

ACCIONAMIENTO TAJADERA 4 0,37 0,28 1,48 1,12

TOTAL CCM 8 151,45 110,95


143

12. LISTADO DE INSTRUMENTACIÓN


144

INSTRUMENTACIÓN UD CARACTERÍSTICAS UBICACIÓN EN PLANTA CCM

CAUDALÍMETROS ELECTROMAGNÉTICOS MEDIDA DE CAUDAL AGUA BRUTA 1 DN 1.400 OBRA DE LLEGADA CCM 4MEDIDA DE CAUDAL DE AGUA A TRATAMIENTO F-Q AMPLIACIÓN 2 DN 800

ARQUETAS MEDIDA CAU-DAL AGUA PRETRATADA CCM 4

MEDIDA DE CAUDAL DE POLIELECTROLITO A TRATA-MIENTO F-Q 4 DN 32 ED. REACTIVOS CCM 6MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS PRIMARIOS (AMPLIA-CIÓN) 1 DN 100

ED. FANGOS PRIMARIOS AMPLIACIÓN CCM 4

MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS PRIMARIOS (EXISTEN-TE) 1

ED. FANGOS PRIMARIOS EXISTENTE CCM 1

MEDIDA DE CAUDAL DE AGUA DECANTACIÓN PRIMA-RIA 1

ARQUETA MEDIDA CAU-DAL AGUA DEC. 1ª CCM 4

MEDIDA DE CAUDAL DE LICOR MIXTO (EXISTENTE) 1 REACTOR BIOLÓGICO

EXISTENTE CCM 2

MEDIDA DE CAUDAL DE LICOR MIXTO 2 REACTOR BIOLÓGICO

AMPLIACIÓN CCM 5MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS EN EXCESO (EXIS-TENTE) 1

ED. FANGOS SECUNDA-RIOS EXISTENTE CCM 2

MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS EN EXCESO 1 DN 125 ED. FANGOS SECUNDA-

RIOS AMPLIACIÓN CCM 5

MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS RECIRCULADOS (EXISTENTE) 1

ED. FANGOS SECUNDA-RIOS EXISTENTE CCM 2

MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS RECIRCULADOS 2 DN 500 ED. FANGOS SECUNDA-

RIOS AMPLIACIÓN CCM 5

MEDIDA DE CAUDAL DE AGUA SALIDA DE PLANTA 1 DN 1.000 ARQUETA MEDIDA CAU-

DAL AGUA DECC. 2ª CCM 5

MEDIDA DE CAUDAL DE AGUA A TRATAMIENTO TER-CIARIO 1 DN 200

ED. TRATAMIENTO TER-CIARIO CCM 7

MEDIDA DE CAUDAL DE AGUA REGENERADA EN TRA-TAMIENTO TERCIARIO 1 DN 350


MEDIDA DE CAUDAL DE PAC TRATAMIENTO TERCIARIO 1 DN 20 ED. TRATAMIENTO TER-

CIARIO CCM 7

MEDIDA DE CAUDAL DE HIPOCLORITO SÓDICO LIMPIE-ZA FILTROS TERCIARIO 1 DN 25


MEDIDA DE CAUDAL DE HIPOCLORITO SÓDICO DEPÓ-SITO AGUA REGENERADA 2 DN 25


MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS ESPESADOS POR GRAVEDAD 1 DN 150 ED. ESPESAMIENTO CCM 6MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS MEZCLADOS A DI-GESTIÓN 2 DN 150 ED. ESPESAMIENTO CCM 6MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS A CENTRÍFUGAS (EXISTENTES) 2 ED. DESHIDRATACIÓN CCM 1MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS A CENTRÍFUGAS (AM-PLIACIÓN) 1 DN 150 ED. DESHIDRATACIÓN CCM 8MEDIDA DE CAUDAL DE POLIELECTROLITO A CENTRÍ-FUGAS (EXISTENTES) 2 ED. DESHIDRATACIÓN CCM 1MEDIDA DE CAUDAL DE POLIELECTROLITO A CENTRÍ-FUGAS (AMPLIACIÓN) 1 DN 25 ED. DESHIDRATACIÓN CCM 8MEDIDA DE CAUDAL DE CLORURO FÉRRICO A REDUC-CIÓN DE H2S EN BIOGÁS 2 DN 20 ED. DESHIDRATACIÓN CCM 6MEDIDA DE CAUDAL DE SOBRENADANTES A TRATA-MIENTO 1 DN 150

ARQUETA MEDIDA CAU-DAL SOBRENADANTES CCM 6


145

MEDIDA DE CAUDAL DE FANGOS DEL TRATAMIENTO DE SOBRENADANTES 1 DN 65

ARQUETA MEDIDA CAU-DAL FANGOS SOBRENAD. CCM 6

MEDIDA DE CAUDAL DE AGUA SALIDA DE PLANTA (EXISTENTE) 1

ARQUETA MEDIDA CAU-DAL AGUA SALIDA EXIS-

TENTE CCM 2

CAUDALÍMETROS PARSHALL

MEDIDA DE AGUA A TRATAMIENTO F-Q EXISTENTE 1 CCM 1

CAUDALÍMETROS MÁSICOS MEDIDA DE CAUDAL DE AIRE A TRATAMIENTO BIOLÓ-GICO 2 1" G

REACTOR BIOLÓGICO AMPLIACIÓN CCM 5

MEDIDA DE CAUDAL DE BIOGÁS GENERADO EN DIGES-TORES 2 1" G ED. DIGESTIÓN CCM 6

MEDIDA DE CAUDAL DE BIIOGÁS A ANTORCHA 1 1" G ARQUETA MEDIDA CAU-

DAL BIOGÁS A ANTORCHA CCM 6

MEDIDA DE CAUDAL DE BIOGÁS A CALDERAS 2 1" G ED. DIGESTIÓN CCM 6

MEDIDORES DE pH

MEDIDA DE pH SALIDA DESARENADORES 1 EN CANAL DESARENADO-

DESENGRASADO CCM 4

MEDIDA DE pH TRATAMIENTO F-Q (AMPLIACIÓN) 2 EN CANAL TRATAMIENTO F-Q EXIS-

TENTE CCM 4

MEDIDA DE pH TRATAMIENTO F-Q (EXISTENTE) 2 EN CANAL TRATAMIENTO F-Q AM-

PLIACIÓN CCM 1

MEDIDA DE pH SALIDA TERCIARIO 1 INSERCIÓN ED. TRATAMIENTO TER-

CIARIO CCM 7

MEDIDA DE pH EN DIGESTORES 2 ED. DIGESTIÓN CCM 6

MEDIDA DE pH EN DESODORIZACIÓN 2 DESODORIZACIÓN CCM 4

MEDIDA DE pH EN SALIDA DEC. SECUNDARIA (EXIS-TENTE) 1

ARQUETA AGUA SALIDA PLANTA EXISTENTE CCM 2

MEDIDORES DE REDOX

MEDIDA DE REDOX EN BIOLÓGICO (EXISTENTE) 1 EN CANAL REACTOR BIOLÓGICO

EXISTENTE CCM 2

MEDIDA DE REDOX EN BIOLÓGICOS (AMPLIACIÓN) 2 EN CANAL REACTOR BIOLÓGICO

AMPLIACIÓN CCM 5MEDIDA DE REDOX EN DESODORIZACIÓN 1 DESODORIZACIÓN CCM 4MEDIDA DE REDOX EN SALIDA DEC. SECUNDARIA (EXISTENTE) 1


MEDIDORES DE TEMPERATURA

MEDIDA DE TEMPERATURA SALIDA DESARENADORES 1 EN CANAL DESARENADOR-

DESENGRASADOR CCM 4

MEDIDA DE TEMPERATURA EN DIGESTORES 2 INSERCIÓN ED. DIGESTIÓN CCM 6MEDIDA DE TEMPERATURA AGUA ENTRADA INTER-CAMBIADOR 2 INSERCIÓN ED. DIGESTIÓN CCM 6MEDIDA DE TEMPERATURA AGUA SALIDA INTERCAM-BIADOR 2 INSERCIÓN ED. DIGESTIÓN CCM 6MEDIDA DE TEMPERATURA FANGO ENTRADA INTER-CAMBIADOR 2 INSERCIÓN ED. DIGESTIÓN CCM 6MEDIDA DE TEMPERATURA FANGO SALIDA INTERCAM-BIADOR 2 INSERCIÓN ED. DIGESTIÓN CCM 6

MEDIDA DE TEMPERATURA AGUA SALIDA DEC. SE-CUNDARIA (EXISTENTE) 1



146

MEDIDORES DE NIVEL DE ULTRASONIDOS

MEDIDA DE NIVEL EN DIGESTORES 2 ED. DIGESTIÓN CCM 6

MEDIDA DE NIVEL DE AGUA A VERTIDO 1 EN CANAL ARQUETA ENTRADA TRA-

TAMIENTO TERCIARIO CCM 7MEDIDORES DE NIVEL DE RADAR MEDIDA DE NIVEL DE TANQUE DE LAMINACIÓN 1 TANQUE DE LAMINACIÓN CCM 4

MEDIDA DE NIVEL DE CANAL DE ALIVIO 1 OBRA DE LLEGADA CCM 4MEDIDA DE NIVEL DE POZO DE BOMBEO DE AGUA BRUTA 1

POZO DE BOMBEO AGUA BRUTA CCM 4

MEDIDA DE NIVEL DE DEPÓSITOS DE CLORURO FÉRRI-CO (30.000 l) 2 PARQUE DE REACTIVOS CCM 3

MEDIDA DE NIVEL DE DEPÓSITO DE AGUA DECANTA-CIÓN SECUNDARIA 1

ARQUETA AGUA SALIDA DECANTACIÓN SECUNDA-

RIA CCM 5

MEDIDA DE NIVEL DE DEPÓSITO DE PAC TERCIARIO 1 ED. TRATAMIENTO TER-

CIARIO CCM 7

MEDIDA DE NIVEL DE HIPOCLORITO SÓDICO TERCIARIO 1 ED. TRATAMIENTO TER-

CIARIO CCM 7

MEDIDA DE NIVEL DEPÓSITOS DE AGUA REGENERADA 2 DEPÓSITO AGUA REGENE-

RADA TERCIARIO CCM 7

MEDIDA DE NIVEL DE CÁMARA DE MEZCLA DE FANGOS 1 CÁMARA DE MEZCLA DE

FANGOS CCM 6

MEDIDA DE NIVEL EN TOLVAS DE FANGOS DESHIDRA-TADOS 2

TOLVAS FANGOS DES-HIDRATADOS CCM 8

MEDIDA DE NIVEL EN DEPÓSITO DE CLORURO FÉRRICO ELIMINACIÓN H2S EN BIOGÁS 1 ED. DIGESTIÓN CCM 6

MEDIDORES DE OXÍGENO DISUELTO

MEDIDA DE OXÍGENO DISUELTO EN BIOLÓGICO (EXIS-TENTE) 2 EN CANAL

REACTOR BIOLÓGICO EXISTENTE CCM 2

MEDIDA DE OXÍGENO DISUELTO EN BIOLÓGICOS (AM-PLIACIÓN) 4 EN CANAL

REACTOR BIOLÓGICO AMPLIACIÓN CCM 5

MEDIDORES DE PRESIÓN MEDIDA DE PRESIÓN EN IMPULSIÓN DE AGUA REGE-NERADA 1 1" G


MEDIDA DE PRESIÓN EN IMPULSIÓN DE FANGOS DES-HIDRATADOS A TOLVAS 1 1" G ED. DESHIDRATACIÓN CCM 8MEDIDORES DE CLORO LIBRE MEDIDA DE CLORO LIBRE EN DEPÓSITO DE AGUA RE-GENERADA 1 PANEL

DEPÓSITO AGUA REGENE-RADA TERCIARIO CCM 7

MEDIDORES DE TURBIDEZ MEDIDA DE TURBIDEZ EN DEPÓSITO DE AGUA REGE-NERADA 2 PANEL

DEPÓSITO AGUA REGENE-RADA TERCIARIO CCM 7

MEDIDA DE TURBIDEZ SALIDA DE DEC. SECUNDARIA (EXISTENTE) 1


MEDIDORES DE CONDUCTIVIDAD

MEDIDA DE CONDUCTIVIDAD EN AGUA REGENERADA 1 INSERCIÓN DEPÓSITO AGUA REGENE-

RADA TERCIARIO CCM 7

LIMITADOR DE PAR

DECANTACIÓN PRIMARIA 4 DECANTADORES PRIMA-

RIOS CCM 4


147

DECANTACIÓN SECUNDARIA 4 DECANTADORES SECUN-

DARIOS CCM 5

NIVEL EQUIPO QUE CORTA LA MA-NIOBRA

EQUIPO QUE ARRANCA LA MANIOBRA

NIVEL ALTO TANQUE DE LAMINACIÓN BOMBAS VACIADO TAN-

QUE LAMINACIÓN

NIVEL BAJO TANQUE DE LAMINACIÓN BOMBAS VACIADO TANQUE

LAMINACIÓN NIVEL ALTO POZO DE BOMBEO BOMBAS AGUA BRUTA NIVEL BAJO BOMBAS AGUA BRUTA

NIVEL MUY BAJO POZO DE BOMBEO

NIVEL ALTO CANAL DESBASTE DE SÓLIDOS RESERVA

NIVEL ALTO CANAL DESBASTE SÓLIDOS 1 REJA GRUESOS REJA DE GRUESOS 1

NIVEL ALTO CANAL DESBASTE SÓLIDOS 1 TAMIZ DE FINOS TAMIZ DE FINOS 1

NIVEL ALTO CANAL DESBASTE SÓLIDOS 2 REJA GRUESOS REJA DE GRUESOS 2

NIVEL ALTO CANAL DESBASTE SÓLIDOS 2 TAMIZ DE FINOS TAMIZ DE FINOS 2

NIVEL ALTO ARQUETA DE REPARTO A TRATTO. F-Q COMPUERTA A TRATTO

F-Q EXISTENTE NIVEL ALTO DEPÓSITO CLORURO FÉRRICO 1

NIVEL BAJO DEPÓSITO CLORURO FÉRRICO 1 BOMBAS DOSIFICADORAS

CLORURO FÉRRICO NIVEL ALTO DEPÓSITO CLORURO FÉRRICO 2

NIVEL BAJO DEPÓSITO CLORURO FÉRRICO 2 BOMBAS DOSIFICADORAS

CLORURO FÉRRICO

NIVEL ALTO ARQUETA BOMBEO FLOTANTES DECANTACIÓN PRIMARIA (EXISTENTE)

BOMBAS FLOTANTES DEC. PRIMARIA (EXIS-

TENTE)

NIVEL BAJO ARQUETA BOMBEO FLOTANTES DECANTACIÓN PRIMARIA (EXISTENTE)

BOMBAS FLOTANTES DEC. PRIMARIA (EXISTENTE)

NIVEL ALTO ARQUETA BOMBEO FLOTANTES DECANTACIÓN PRIMARIA (AMPLIACIÓN)

BOMBAS FLOTANTES DEC. PRIMARIA (AM-

PLIACIÓN)

NIVEL BAJO ARQUETA BOMBEO FLOTANTES DECANTACIÓN PRIMARIA (AMPLIACIÓN)

BOMBAS FLOTANTES DEC. PRIMARIA (AMPLIACIÓN)

NIVEL ALTO ARQUETA BOMBEO VACIADOS BOMBAS VACIADOS

NIVEL BAJO ARQUETA BOMBEO VACIADOS BOMBAS VACIADOS

NIVEL ALTO ARQUETA BOMBEO FLOTANTES DECANTACIÓN SECUNDARIA (AMPLIACIÓN)

BOMBAS FLOTANTES DEC. SECUNDARIA (AM-

PLIACIÓN)

NIVEL BAJO ARQUETA BOMBEO FLOTANTES DECANTACIÓN SECUNDARIA (AMPLIACIÓN)

BOMBAS FLOTANTES DEC. SECUNDARIA (AMPLIACIÓN)

NIVEL ALTO EN ARQUETA DE FLOTANTES DEC. SECUNDA-RIA 1 (EXISTENTE)

BOMBAS DE FLOTANTES DEC. SECUNDARIA 1 (EXISTENTE)


148


BOMBAS DE FLOTANTES DEC. SECUNDARIA 1 (EXIS-

TENTE)


BOMBAS DE FLOTANTES DEC. SECUNDARIA 2 (EXISTENTE)


BOMBAS DE FLOTANTES DEC. SECUNDARIA 2 (EXIS-

TENTE) NIVEL ALTO DEPÓSITO AGUA DECANTACIÓN SECUNDARIA

NIVEL BAJO DEPÓSITO AGUA DECANTACIÓN SECUNDARIA BOMBAS DE ALIMENTACIÓN

TERCIARIO NIVEL ALTO DEPÓSITO PAC TERCIARIO

NIVEL ALTO DEPÓSITO PAC TERCIARIO BOMBAS DOSIFICADORAS

PAC NIVEL ALTO DEPÓSITO HIPOCLORITO SÓDICO TERCIARIO

NIVEL ALTO DEPÓSITO HIPOCLORITO SÓDICO TERCIARIO BOMBAS DOSIFICADORAS

HIPOCLORITO SÓDICO NIVEL ALTO DEPÓSITO AGUA REGENERADA 1

NIVEL BAJO DEPÓSITO AGUA REGENERADA 1

BOMBA RECIRCULACIÓN INTERNA 1 + BOMBAS AGUA

REGENERADA NIVEL ALTO DEPÓSITO AGUA REGENERADA 2

NIVEL BAJO DEPÓSITO AGUA REGENERADA 2

BOMBA RECIRCULACIÓN INTERNA 2 + BOMBAS AGUA

REGENERADA

NIVEL ALTO EN CÁMARA DE MEZCLA DE FANGOS BOMBAS DE FANGOS

MEZCLADOS

NIVEL BAJO EN CÁMARA DE MEZCLA DE FANGOS BOMBAS DE FANGOS MEZ-

CLADOS

NIVEL ALTO DEPÓSITO CLORURO FÉRRICO REDUCCIÓN H2S EN BIOGÁS

NIVEL ABAJO DEPÓSITO CLORURO FÉRRICO REDUCCIÓN H2S EN BIOGÁS

BOMBAS DOSIFICADORAS CLORURO FÉRRICO EN DI-

GESTIÓN

NIVEL ALTO EN ARQUETA DE BOMBEO DE SOBRENADANTES A TRATAMIENTO

BOMBAS DE SOBRENA-DANTES A TRATAMIENTO

NIVEL BAJO EN ARQUETA DE BOMBEO DE SOBRENADAN-TES A TRATAMIENTO

BOMBAS DE SOBRENADAN-TES A TRATAMIENTO

NIVEL BAJO EN CÁMARA DE MEZCLA DE SOBRENADANTES AGITADOR DE SOBRENA-

DANTES

NIVEL ALTO EN REBOSE DE CÁMARA DE MEZCLA DE SO-BRENADANTES

NIVEL ALTO EN ARQUETA DE BOMBEO DE FLOTANTES DE TRATTO. SOBRENADANTES

BOMBAS DE FLOTANTES DEL TRATAMIENTO SO-

BRENADANTES

NIVEL BAJO EN ARQUETA DE BOMBEO DE FLOTANTES DE TRATTO. SOBRENADANTES

BOMBAS DE FLOTANTES DEL TRATAMIENTO SOBRENA-

DANTES

NIVEL ALTO ARQUETA DE BOMBEO DE FANGOS DEL TRAT-TO. DE SOBRENADANTES

BOMBAS DE FANGOS DEL TRATTO. SOBRENA-

DANTES

NIVEL BAJO ARQUETA DE BOMBEO DE FANGOS DEL TRAT-TO. DE SOBRENADANTES

BOMBAS DE FANGOS DEL TRATTO. SOBRENADANTES


149

NIVEL ALTO DEPÓSITO ÁCIDO SULFÚRICO DESODORIZA-CIÓN

NIVEL BAJO DEPÓSITO ÁCIDO SULFÚRICO DESODORIZA-CIÓN

BOMBAS DOSIFICADORAS DE ÁC. SULFÚRICO

NIVEL ALTO DEPÓSITO HIPOCLORITO SÓDICO DESODORI-ZACIÓN

NIVEL BAJO DEPÓSITO HIPOCLORITO SÓDICO DESODORI-ZACIÓN

BOMBAS DOSIFICADORAS DE HIPOCLORITO

NIVEL ALTO DEPÓSITO SOSA DESODORIZACIÓN

NIVEL BAJO DEPÓSITO SOSA DESODORIZACIÓN BOMBAS DOSIFICADORAS

DE SOSA

Madrid, Abril de 2010

POR LA U.T.E: EL GERENTE EL INGENIERO AUTOR DEL PROYECTO

Fdo.: Antonio Martín Vieira Fdo.: Carlos Madrid Merino Ingeniero Técnico de Obras Públicas Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos Colegiado nº 15.536

Anejo 06

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