Aix en Provence 10 octobre 2017 Comportement des ancrages ...
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Comportementdes ancrages passifs
Expérimentationset applications
Jean-François Serratrice
• Principes généraux• Analyse à l'état limite• Analyses en déplacement
Opération CadorocJournée de restitution
Aix en Provence 10 octobre 2017
Document DIR Méditerranée
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Principes généraux des études
Glissement plan Glissement dièdre
� Connaissance des sites• Reconnaissances du massif rocheux, analyse structurale
� Mécanismes de rupture des massifs• Glissement plan, glissement dièdre• Autres (basculement, flambement, décrochement, …)
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Mécanismes d'instabilité
Glissement translationnel
Flambement
Basculement
Glissement rotationnel
Effondrement
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// Stratification ⊥⊥⊥⊥ Stratification
Décompression
Basculement
Décrochement
DéconfinementFragmentation
Déversement
Fauchage
Décrochement
Mécanismes d'instabilité
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forageécrou plaque
gaine textile
centreurcanule d’injection
pontagebarrecanule d ’évent
Eléments technologiques
� Boulons• Diamètre et longueur des boulons• Forage (diamètre, longueur)• Coulis de scellement, centreurs, gaine textile• Accessoires (plaque d'appui, écrou, cales, …)
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Conception du dispositifde boulonnage
� Renforcement des massifs• Nature des barres et leur diamètre• Leur direction en azimut et plongement, leur profondeur• Leur nombre (ou leur densité en paroi)
Proposer les caractéristiques de base du dispositif
�Fixation des dispositifs de protectioncontre les chutes de blocs
• Nature des barres et leur diamètre• Leur direction en azimut et plongement, leur profondeur• Leur équipement en tête
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Roche tendre – déformationen manivelleRoche dure – cisaillement pur
rochebarrecoulis
cisaillement sur la discontinuité
zones de plastification maximale de la barre
Comportement individuel d’un boulon� Arrachement
• Sollicitation de l'acier, du coulis et de la roche• Sollicitation des interfaces barre-coulis et coulis-roche
� Cisaillement - traction• Deux modes de ruptures extrêmes• Cisaillement pur (ou cisaillement dominant)• Flexion, traction, cisaillement
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i
g
t
j
m
O
n
ψ
ζ
θ
β
Ne
Te
θ*1
f
δ
α
ω
Cisaillement-traction à l'état limite
m vecteur mouvement (avec dilatance)f direction de la résultante des efforts extérieurst direction du boulong direction de l'effort de boulonnage
� Principe du calcul du renforcement
Critère de rupturede la barre
équilibre local
D’après Panet (1987), Gaudin (1990)
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� Principe du calcul, limitations• Bloc en glissement plan sur une discontinuité plane• Calcul à l'équilibre limite
� Analyse de la stabilité• A l'état naturel• Après renforcement
� Analyse du renforcement• Recensement des efforts statiques et sismiques• Equilibre sur la discontinuité – Loi de Coulomb• Calcul du renforcement
Calcul du dispositif de renforcement
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O
n
m
j
ibloc
massif
plan deglissement
β
x
y
O
n
m
j
ibloc
massif
plan deglissement
t
β
θx
F
R
G
F
R’
Y
H’
Y
H
N
N’
g
δδ
Calcul du dispositif de renforcement� Mécanisme de glissement et efforts mobilisés
F Résultante des efforts extérieursR Réaction du massif sur le blocm vecteur mouvement (avec dilatance)
t direction du boulonG Effort de boulonnage R' nouvelle réactiong Direction de l'effort de boulonnage
A l'état naturelAprès
renforcement
a) b)
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Calcul du dispositif de renforcement� Méthode de calcul du renforcement
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Un guide méthodologique
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Apport des données expérimentales
�Essais de cisaillement du CETE de Lyon• Machine de cisaillement de grande capacité
• Simulation des efforts d'ancrages à la rupture• Calculs en déplacement
� Planche expérimentale IFSTTAR• Site d'essais de Montagnole
• Calculs au module de réaction axial
D’après Bidaut et al. (2006)
D’après Duc An Ho (2017)
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D’après Bidaut et al. (2006)
Longueur 1,5 mLargeur 1 mHauteur 2 × 0,6 m
Effort normal maximal 2 MNEffort de cisaillement maximal 2 × 2,5 MN
N effort normalT effort de cisaillement
N
T
β
Ancrage scellé
Blocs
Discontinuité
« Réservation »
Essais de cisaillement du CETE de LyonMachine de cisaillement de grande capacité
� Dispositif expérimental• Paramètres
diamètre de la barre, inclinaison, épaisseur de la discontinuité
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Influence de l’orientation des barresangle θ entre la normale et la barre
Trois couples de paramètres :λ = 2,0 σa = 500 MPaλ = 1,4 σa = 630 MPaλ = 1,2 σa = 700 MPa
Influence du diamètre des barres
� Calcul à l'état limite / résultats expérimentaux
Simulation des ancrages à la rupture
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Calcul des ancrages en déplacement
� Une méthode numérique• Théorie des poutres• Discrétisation de la barre en éléments• Matrice de raideur par élément construite à partir des
relations entre le torseur des efforts (Mi, Ni, Ti) et les déplacements (ui, vi, ωi) aux nœuds• Comportement élasto-plastique du scellement fondé sur
des relations empiriques• Résolution numérique
� Trois modes de sollicitations• Efforts de traction et de cisaillement en tête• Déformation continue imposée par le massif (tunnel)• Cisaillement par une discontinuité
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Calcul des ancrages en déplacemen tA
ppor
t de
la b
arre
(kN
)
Déplacement horizontal (m)
Déplacement horizontal (m)
App
ort d
e la
bar
re (
daN
)
D’après Bidaut et al. (2006)
Données expérimentales
+90 ° -80 °+45 °
Calcul
� Influence de l'inclinaison des barres
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D’après Bidaut et al. (2006)
App
ort d
e la
bar
re (
kN)
Déplacement horizontal (m)
Déplacement horizontal (m)
App
ort d
e la
bar
re (
kN)
Calcul des ancrages en déplacement
Données expérimentales
Calcul
� Influence du diamètre de la barre
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App
ort d
e la
bar
re (
kN)
Déplacement horizontal (m)
Déplacement horizontal (m)
App
ort d
e la
bar
re (
kN)
D’après Bidaut et al. (2006)
Calcul des ancrages en déplacement
Données expérimentales
Calcul
� Influence de l’épaisseur de la discontinuité
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Déf
orm
atio
n (
)
Abscisse (m)
Jauges de déformation
Déformations mesurées
Déformations calculées
Calcul des ancrages en déplacement
Données expérimentaleset réponses calculées
�Déformation de la barre
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Calculs au module de réaction
� Une explication globale du mécanisme d'arrachement
• Rôle des principaux facteurs• Comportement de la longueur scellée de la barre
� Calage sur des essais de la littérature• Pieux, micro-pieux, ancrages, parois clouées
� Lois de réactions latérales et axiales
• Combinaison des actionslatérales et axiales
Py = Es ∆yPx = Gs ∆x
0
pl ds
∆ (m)pl ds / E
E = k d
P (kN/m)
E (kN/m2) module de réactionk (kN/m3) coefficient de réaction
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forage
centreur
barre (bb)
fibre optique
bouchon
scellement (ds)
F
∆∆∆∆l
llibre
lscellée
effort et déplacement en tête
εεεεa
Déplacements comptésnégativement
pour un allongement
Planche expérimentale IFSTTARSite d'essais de Montagnole
� Dispositif expérimental• Boulons scellés au coulis• Instrumentation
F, ∆l, εa
• Plan d'expériencedb, ds, ls, coulis, …
36 essais roche dure
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Déplacements comptésnégativement
pour un allongement
Calculs au module de réaction axial� Déplacement axial et effort axial / abscisse
llibre
lscellée
lscellée
Essai 3.1
Db = 25 mmDs = 64 mmls = 0,75 m
tête
pied
tête
pied
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Déplacements comptésnégativement
pour un allongement
Calculs au module de réaction axial� Effort axial en fonction du déplacement axial
Essai 3.1 Db = 25 mmDs = 64 mmls = 0,75 m
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Déplacements comptésnégativement
pour un allongement
Calculs au module de réaction axial� Déplacement axial et effort axial / abscisse
llibre
lscellée
lscellée
Essai 14.1
Db = 32 mmDs = 90 mmls = 0,75 m
tête
pied
tête
pied
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Déplacements comptésnégativement
pour un allongement
Calculs au module de réaction axial� Effort axial en fonction du déplacement axial
Essai 14.1 Db = 32 mmDs = 90 mmls = 0,75 m
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27
� Une méthode élémentaire• Fondée sur l'équilibre à l'état limite discontinuité / barre• Etayée par l'expérience en laboratoire• Proposée dans le guide
"Protection contre les instabilités rocheuses"
� D'autres pistes d'analyses• Méthode en déplacement• Méthode aux modules de réactions radial et axial
Conclusion
� Grand intérêt des données expérimentales• Sans lesquelles aucune représentation
des mécanismes n'est possible
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Fin