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A.2 Relazione Geotecnica - comune.naso.me.it. 2 - Relazione... · diretta degli elementi litologici...
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INDICE
1. PREMESSA 1 2. DESCRIZIONE SINTETICA DEGLI INTERVENTI 1 3. SINTESI DELLO STUDIO GEOLOGICO 1
3.1 INQUADRAMENTO GEOLOGICO GENERALE 1 4. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEI TERRENI 1 5. CALCOLI GEOTECNICI 3
5.1 CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO DI FONDAZIONE 3 6. AZIONI SULLA STRUTTURA E COMBINAZIONI DI CALCOLO 17 7. SOFTWARE UTILIZZATO 19
7.1 CODICE DI CALCOLO, SOLUTORE E AFFIDABILITÀ DEI RISULTATI 19 7.2 VALUTAZIONE DEI RISULTATI E GIUDIZIO MOTIVATO SULLA LORO
ACCETTABILITÀ 20 7.3 TOLLERANZE 21 7.4 TABULATI DI CALCOLO E VERIFICHE GEOTECNICHE 21
1
1. PREMESSA
La presente relazione riguarda i calcoli geotecnici effettuati a supporto degli interventi
strutturali previsti nell’ambito delle opere che fanno parte dell’intervento di “Realizzazione di un
tratto fognario in Via Gerasa - C.da Cresta" nel Comune di Naso.
Dopo una sintetica descrizione delle opere (interventi e principali lavorazioni) e dei principali
risultati dello studio geologico, si riferisce sulle problematiche geotecniche legate alla realizzazione
degli interventi in questione, riportando i risultati delle verifiche svolte in merito alla capacità portante
dei terreni di fondazione nei confronti dei manufatti in progetto.
2. DESCRIZIONE SINTETICA DEGLI INTERVENTI
Nell’ambito dell’intervento in questione la fondazione oggetto del presente studio geotecnico è
una platea di spessore 30 cm dell’impianto di sollevamento;
Come già affermato nella relazione strutturale vi sono altri impianti di sollevamento nel territorio
nasi
tano anch’essi completamente interrati e ricadenti su aree aventi le medesime caratteristiche
geotecniche.
3. SINTESI DELLO STUDIO GEOLOGICO
3.1 INQUADRAMENTO GEOLOGICO GENERALE
Dal punto di vista litologico i siti in cui è prevista la realizzazione delle vasche, ricadono
all’interno dello stesso litotipo, e pertanto, sulla base delle valutazioni scaturite dall’osservazione
diretta degli elementi litologici e stratigrafici ricavati dal rilievo geologico di superficie, si fornisce
un’unica schematizzazione geostratimetrica tipo.
le vasche saranno interrate ed interesseranno un substrato che, a partire dall’alto, risulta
costituito da:
CA: copertura alterata costituita principalmente da limi, argille residuali e sostanza organica
con presenza di ciottoli ed elementi litici eterometrici di natura varia. lo spessore di tale strato si aggira
intorno a 2,00 m;
2
AL: limi sabbiosi e argillosi brunasti mediamente consistenti ed addensati. lo spessore di
questo litotipo desunto da considerazioni geologiche di carattere generale si presume abbastanza
elevato.
Per quanto riguarda, invece, la posa in opera delle tubazioni delle condotte è previsto uno
scavo di larghezza alla base della sezione di 50 cm, incrementata fino a 80 cm nel caso in cui nella
stessa sezione sia anche posata la condotta premente, e profondità variabile da 1.20 a 1.80 m.
Pertanto, si ha:
E’ evidente tuttavia, considerato il notevole sviluppo planimetrico delle opere da realizzare che
gli spessori e la composizione litologica sopra schematizzata possa subire delle variazioni sia in senso
laterale, sia in senso verticale, variazioni che rientrano, comunque, nell’ambito delle formazioni sopra
descritte.
4. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEI TERRENI
Dal punto di vista geologico-tecnico il complesso litologico prevalente presenta caratteristiche
di rocce eterogenee, caratterizzate da alternanze di terreni duri a comportamento lapideo e di terreni
pelitico-argillosi a comportamento pseudo coerente. Per le verifiche di progetto, si riporta, a titolo
orientativo, nella tabella sottostante (tab.1) il range di valori da assegnare alle unità litotecniche
riscontrate nelle aree interessate dalle opere da realizzare.
Ai fini dei calcoli, sono stati utilizzati i seguenti parametri geotecnici in via cautelativa:
γ= 2,1 T/m3 c’= 0,00 kg/cm2 φ’= 36,0°
STRATO Spessore (m)
φφφφ’ (°) C’ (kg/cmq)
γγγγ (kN/m3)
COPERTURA ALTERATA (CA) 1.50-2.00 29 - 34 --- 16-19
LIMI SABBIOSI E ARGILLOSI
(AL) --- 34 - 38 0.15-0.20 19-20
Tab. 1: parametri geomeccanici delle unità litotecniche presenti sui siti presi in esame.
3
5. CALCOLI GEOTECNICI
I calcoli geotecnici riguardano essenzialmente la determinazione della capacità portante del
terreno di fondazione dei manufatti sopra individuati.
5.1 CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO DI FONDAZIONE
Di seguito si procederà al calcolo della capacità portante del terreno di fondazione e alla
verifica secondo la normativa vigente della fondazione du tipo superficiale dei manufatti in progetto.
NORMATIVE DI RIFERIMENTO
Norme tecniche per le Costruzioni 2008
Norme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio 2008.
Eurocodice 7
Progettazione geotecnica – Parte 1: Regole generali.
Eurocodice 8
Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture
di contenimento ed aspetti geotecnici.
Carico limite di fondazioni su terreni
Il carico limite di una fondazione superficiale può essere definito con riferimento a quel
valore massimo del carico per il quale in nessun punto del sottosuolo si raggiunge la condizione
di rottura (metodo di Frolich), oppure con riferimento a quel valore del carico, maggiore del
precedente, per il quale il fenomeno di rottura si è esteso ad un ampio volume del suolo (metodo
di Prandtl e successivi).
Prandtl ha studiato il problema della rottura di un semispazio elastico per effetto di un
carico applicato sulla sua superficie con riferimento all'acciaio, caratterizzando la resistenza a
rottura con una legge del tipo:
τ = c + σ × tg ϕ valida anche per i terreni.
Le ipotesi e le condizioni introdotte dal Prandtl sono le seguenti:
• Materiale privo di peso e quindi γ=0
4
• Comportamento rigido - plastico
• Resistenza a rottura del materiale esprimibile con la relazione τ=c + σ × tgϕ
• Carico uniforme, verticale ed applicato su una striscia di lunghezza infinita e di larghezza 2b
(stato di deformazione piana)
• Tensioni tangenziali nulle al contatto fra la striscia di carico e la superficie limite del
semispazio.
All'atto della rottura si verifica la plasticizzazione del materiale racchiuso fra la superficie
limite del semispazio e la superficie GFBCD.
Nel triangolo AEB la rottura avviene secondo due famiglie di segmenti rettilinei ed
inclinati di 45°+ϕ/2 rispetto all'orizzontale.
Nelle zone ABF e EBC la rottura si produce lungo due famiglie di linee, l'una costituita da
segmenti rettilinei passanti rispettivamente per i punti A ed E e l'altra da archi di de famiglie di
spirali logaritmiche.
I poli di queste sono i punti A ed E. Nei triangoli AFG e ECD la rottura avviene su
segmenti inclinati di ±(45°+ ϕ/2 ) rispetto alla verticale.
2b
EA
B C
DG
F
Individuato così il volume di terreno portato a rottura dal carico limite, questo può essere
calcolato scrivendo la condizione di equilibrio fra le forze agenti su qualsiasi volume di terreno
delimitato in basso da una qualunque delle superfici di scorrimento.
Si arriva quindi ad una equazione q =B × c, dove il coefficiente B dipende soltanto
dall'angolo di attrito ϕ del terreno.
−+°= 1)2/45(
2cot ϕ
ϕπϕ tge
tggB
Per ϕ =0 il coefficiente B risulta pari a 5.14, quindi q=5.14 × c.
5
Nell'altro caso particolare di terreno privo di coesione (c=0,�γ≠0) risulta q=0, secondo la
teoria di Prandtl, non sarebbe dunque possibile applicare nessun carico sulla superficie limite di
un terreno incoerente.
Da questa teoria, anche se non applicabile praticamente, hanno preso le mosse tutte le
ricerche ed i metodi di calcolo successivi.
Infatti Caquot si pose nelle stesse condizioni di Prandtl ad eccezione del fatto che la
striscia di carico non è più applicata sulla superficie limite del semispazio, ma a una profondità h,
con h ≤ 2b; il terreno compreso tra la superficie e la profondità h ha le seguenti caratteristiche:
γ≠0, ϕ=0, c=0
e cioè sia un mezzo dotato di peso ma privo di resistenza.
Risolvendo le equazioni di equilibrio si arriva all'espressione:
q = A × γ1 + B × c
che è sicuramente è un passo avanti rispetto a Prandtl, ma che ancora non rispecchia la realtà.
Metodo di Terzaghi (1955)
Terzaghi, proseguendo lo studio di Caquot, ha apportato alcune modifiche per tenere
conto delle effettive caratteristiche dell'insieme opera di fondazione-terreno.
Sotto l'azione del carico trasmesso dalla fondazione il terreno che si trova a contatto con
la fondazione stessa tende a sfuggire lateralmente, ma ne è impedito dalle resistenze tangenziali
che si sviluppano fra la fondazione ed il terreno. Ciò comporta una modifica dello stato
tensionale nel terreno posto direttamente al di sotto della fondazione; per tenerne conto Terzaghi
assegna ai lati AB ed EB del cuneo di Prandtl una inclinazione ψ rispetto all'orizzontale,
scegliendo il valore di ψ in funzione delle caratteristiche meccaniche del terreno al contatto
terreno-opera di fondazione.
L'ipotesi γ2 =0 per il terreno sotto la fondazione viene così superata ammettendo che le
superfici di rottura restino inalterate, l'espressione del carico limite è quindi:
q =A × γ × h + B × c + C × γ ×b
in cui C è un coefficiente che risulta funzione dell'angolo di attrito ϕ del terreno posto al di sotto
del piano di posa e dell'angolo ϕ prima definito;
b è la semilarghezza della striscia.
Inoltre, basandosi su dati sperimentali, Terzaghi passa dal problema piano al problema
spaziale introducendo dei fattori di forma.
6
Un ulteriore contributo è stato apportato da Terzaghi sull'effettivo comportamento del
terreno.
Nel metodo di Prandtl si ipotizza un comportamento del terreno rigido-plastico, Terzaghi
invece ammette questo comportamento nei terreni molto compatti.
In essi, infatti, la curva carichi-cedimenti presenta un primo tratto rettilineo, seguito da un
breve tratto curvilineo (comportamento elasto-plastico); la rottura è istantanea ed il valore del
carico limite risulta chiaramente individuato (rottura generale).
In un terreno molto sciolto invece la relazione carichi-cedimenti presenta un tratto
curvilineo accentuato fin dai carichi più bassi per effetto di una rottura progressiva del terreno
(rottura locale); di conseguenza l'individuazione del carico limite non è così chiara ed evidente
come nel caso dei terreni compatti.
Per i terreni molto sciolti, Terzaghi consiglia di prendere in considerazione il carico limite
il valore che si calcola con la formula precedente introducendo però dei valori ridotti delle
caratteristiche meccaniche del terreno e precisamente:
tgϕrid = 2/3 ×tgϕ e crid= 2/3×c
Esplicitando i coefficienti della formula precedente, la formula di Terzaghi può essere
scritta:
qult = c × Nc × sc + γ × D × Nq + 0.5 × γ × B × Nγ ×sγ
dove:
−=
−=
−=
+=
12
cos2
tan
cot)1(
tan)2/75.0(
)2/45(2
cos2
2
ϕ
γϕγ
ϕ
ϕϕπ
ϕ
pKN
qNcN
ea
a
Nq
Formula di Meyerhof (1963)
Meyerhof propose una formula per il calcolo del carico limite simile a quella di
Terzaghi.; le differenze consistono nell'introduzione di ulteriori coefficienti di forma.
Egli introdusse un coefficiente sq che moltiplica il fattore Nq, fattori di profondità di e di
pendenza ii per il caso in cui il carico trasmesso alla fondazione è inclinato sulla verticale.
7
I valori dei coefficienti N furono ottenuti da Meyerhof ipotizzando vari archi di prova
BF (v. meccanismo Prandtl) , mentre il taglio lungo i piani AF aveva dei valori approssimati.
I fattori di forma tratti da Meyerhof sono di seguito riportati, insieme all'espressione della
formula.
Carico verticale qult = c × Nc× sc × dc+ γ × D × Nq× sq× dq+ 0.5× γ ×B×Nγ× sγ× dγ
Carico inclinato qul t=c × Nc × ic × dc+ γ × D ×Nq × iq × dq + 0.5 × γ× B × Nγ×iγ×dγ�( )
( ) ( )ϕγ
ϕ
ϕϕπ
4.1tan1
cot)1(
2/452
tantan
−=
−=
+=
qNN
qNcN
eN q
fattore di forma:
0per 1.01
10per 2.01
=+==
>+=
ϕγ
ϕ
L
Bpksqs
L
Bpkcs
fattore di profondità:
0per 1
10per 1.01
2.01
===
>+==
+=
ϕγ
ϕγ
dqd
B
Dpkdqd
B
Dpkcd
inclinazione:
0per 0i
0per
2
1
2
901
==
>−=
−==
ϕγ
ϕϕ
θγ
θγ
i
ici
dove :
Kp = tan2
(45°+ϕ/2)
θ = Inclinazione della risultante sulla verticale.
Formula di Hansen (1970)
E' una ulteriore estensione della formula di Meyerhof; le estensioni consistono
nell'introduzione di bi che tiene conto della eventuale inclinazione sull'orizzontale del piano di
8
posa e un fattore gi per terreno in pendenza.
La formula di Hansen vale per qualsiasi rapporto D/B, quindi sia per fondazioni
superficiali che profonde, ma lo stesso autore introdusse dei coefficienti per meglio interpretare
il comportamento reale della fondazione, senza di essi, infatti, si avrebbe un aumento troppo
forte del carico limite con la profondità.
Per valori di D/B <1
B
Dqd
B
Dcd
2)sin1(tan21
4.01
ϕϕ −+=
+=
Per valori D/B>1:
B
Dqd
B
Dcd
1tan
2)sin1(tan21
1tan4.01
−−+=
−+=
ϕϕ
Nel caso ϕ = 0
--------------------------------------------------------------------------------------------
D/B 0 1 1.1 2 5 10 20 100
--------------------------------------------------------------------------------------------
d'c 0 0.40 0.33 0.44 0.55 0.59 0.61 0.62
--------------------------------------------------------------------------------------------
Nei fattori seguenti le espressioni con apici (') valgono quando ϕ=0.
Fattore di forma:
L
Bs
L
B
cs
L
B
cN
qN
cs
L
B
cs
4.01
tan1qs
inastriform fondazioniper 1
1
2.0''
−=
+=
=
+=
=
γ
ϕ
Fattore di profondità:
9
1 se 1tan
1 se
qualsiasiper 1
)sin1(tan21
4.01
4.0''
>−=
≤=
=
−+=
+=
=
B
D
B
Dk
B
D
B
Dk
d
kqd
kcd
kc
d
ϕγ
ϕϕ
Fattori di inclinazione del carico
0)(
5
cot
)450/7.0(1
0)(
5
cot
7.01
5
cot
5.01
1
1
15.05.0'
>
+
−−=
=
+−=
+−=
−
−−=
−−=
ηϕ
ηγ
ηϕγ
ϕ
acf
AV
Hi
acf
AV
Hi
acf
AV
Hqi
qN
qi
qici
acf
A
Hci
Fattori di inclinazione del terreno (fondazione su pendio):
5)tan5.01(
1471
147
'
βγ
β
β
−==
−=
=
gqg
cg
cg
Fattori di inclinazione del piano di fondazione (base inclinata):
)tan7.2exp(
)tan2exp(
1471
147
'
ϕη
ϕη
η
η
−=
−=
°
°−=
°
°=
qb
qb
cb
cb
Formula di Vesic (1975)
La formula di Vesic è analoga alla formula di Hansen, con Nq ed Nc come per la formula di
Meyerhof ed Nγ come sotto riportato:
10
Nγ=2(Nq+1)*tan(ϕ)
I fattori di forma e di profondità che compaiono nelle formule del calcolo della capacità
portante sono uguali a quelli proposti da Hansen; alcune differenze sono invece riportate nei fattori di
inclinazione del carico, del terreno (fondazione su pendio) e del piano di fondazione (base inclinata).
Formula Brich-Hansen (EC 7 – EC 8)
Affinché una fondazione possa resistere il carico di progetto con sicurezza nei riguardi della
rottura generale, per tutte le combinazioni di carico relative allo SLU (stato limite ultimo), deve
essere soddisfatta la seguente disuguaglianza:
Vd ≤ Rd
Dove Vd è il carico di progettto allo SLU, normale alla base della fondazione, comprendente anche
il peso della fondazione stessa; mentre Rd è il carico limite di progetto della fondazione nei
confronti di carichi normali , tenendo conto anche dell’effetto di carichi inclinati o eccentrici. Nella
valutazione analitica del carico limite di progetto Rd si devono considerare le situazioni a breve e a
lungo termine nei terreni a grana fine. Il carico limite di progetto in condizioni non drenate si
calcola come:
R/A’ = (2 + π) cu sc ic +q
Dove:
A’ = B’ L’ area della fondazione efficace di progetto, intesa, in caso di carico eccentrico, come
l’area ridotta al cui centro viene applicata la risultante del carico.
cu Coesione non drenata.
q pressione litostatica totale sul piano di posa.
sc Fattore di forma
sc = 1 + 0,2 (B’/L’) per fondazioni rettangolari
sc = 1,2 Per fondazioni quadrate o circolari.
ic Fattore correttivo per l’inclinazione del carico dovuta ad un carico H.
( )uc c'A/H115,0i −+=
11
Per le condizioni drenate il carico limite di progetto è calcolato come segue.
R/A’ = c’ Nc sc ic + q’ Nq sq iq + 0,5 γ’ B’ Nγ sγ iγ
Dove:
( )( )
( ) 'tan12
'cot1
2/'45tan2'tan
φ
φ
φ
γ
ϕπ
−=
−=
+=
q
qc
q
NN
NN
eN
Fattori di forma
( ) 'sen'L/'B1sq φ+= per forma rettangolare
'sen1sq φ+= per forma quadrata o circolare
( )'L/'B3,01s −=γ per forma rettangolare
7,0s =γ per forma quadrata o circolare
( ) ( )1N/1Nss qqqc −−⋅= per forma rettangolare, quadrata o circolare.
Fattori inclinazione risultante dovuta ad un carico orizzontale H parallelo a L’
iq = i = 1- H / (V + A’ c’ cot’)
ic = (iq Nq -1) / ( Nq – 1)
Fattori inclinazione risultante dovuta ad un carico orizzontale H parallelo a B’
( )[ ]
( )[ ]( ) ( )1N/1Nii
'cot'c'AV/H1i
'cot'c'AV/H7,01i
qqqc
3
3q
−−⋅=
φ⋅⋅+−=
φ⋅⋅+−=
γ
Oltre ai fattori correttivi di cui sopra sono considerati quelli complementari della profondità del
piano di posa e dell’inclinazione del piano di posa e del piano campagna (Hansen).
Metodo di Richards et. Al.
Richards, Helm e Budhu (1993) hanno sviluppato una procedura che consente, in condizioni
sismiche, di valutare sia il carico limite sia i cedimenti indotti, e quindi di procedere alle verifiche
di entrambi gli stati limite (ultimo e di danno). La valutazione del carico limite viene perseguita
mediante una semplice estensione del problema del carico limite al caso della presenza di forze di
inerzia nel terreno di fondazione dovute al sisma, mentre la stima dei cedimenti viene ottenuta
12
mediante un approccio alla Newmark (cfr. Appendice H di “Aspetti geotecnici della progettazione
in zona sismica” – Associazione Geotecnica Italiana ). Glia autori hanno esteso la classica formula
trinomia del carico limite:
BNcNqNq cqL ⋅⋅+⋅+⋅= γγ5.0
Dove i fattori di capacità portante vengono calcolati con le seguenti formule:
( ) ( )φcot1 ⋅−= qc NN
AE
pE
qK
KN =
( )AE
AE
pE
K
KN ργ tan1 ⋅
−=
Esaminando con un approccio da equilibrio limite, un meccanismo alla Coulomb e portando
in conto le forze d’inerzia agenti sul volume di terreno a rottura. In campo statico, il classico
meccanismo di Prandtl può essere infatti approssimato come mostrato nella figura che segue,
eliminando la zona di transizione (ventaglio di Prandtl) ridotta alla sola linea AC, che viene
riguardata come una parete ideale in equilibrio sotto l’azione della spinta attiva e della spinta
passiva che riceve dai cunei I e III:
Schema di calcolo del carico limite (qL)
Gli autori hanno ricavato le espressioni degli angoli ρA e ρP che definiscono le zone di
spinta attiva e passiva, e dei coefficienti di spinta attiva e passiva KA e KP in funzione dell’angolo
di attrito interno f del terreno e dell’angolo di attrito d terreno – parete ideale:
13
( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )( ) ( )( ) ( ) ( )( )
+⋅+
−⋅+⋅⋅⋅⋅+= −
ϕϕδ
ϕϕδϕϕϕϕρ
cottantan1
tancottan1cottantantan 1
A
( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )( ) ( )( ) ( ) ( )( )
+⋅+
+⋅+⋅⋅⋅⋅+= −
ϕϕδ
ϕϕδϕϕϕϕρ
cottantan1
tancottan1cottantantan 1
P
( )
( ) ( ) ( )( )
2
2
cos
sinsin1cos
cos
⋅+
+
=
δ
ϕδϕδ
ϕAK
( )
( ) ( ) ( )( )
2
2
cos
sinsin1cos
cos
⋅+
−
=
δ
ϕδϕδ
ϕPK
E’ comunque da osservare che l’impiego delle precedenti formule assumendo φ=0.5δ,
conduce a valore dei coefficienti di carico limite molto prossimi a quelli basati su un analisi alla
Prandtl. Richards et. Al. hanno quindi esteso l’applicazione del meccanismo di Coulomb al caso
sismico, portando in conto le forze d’inerzia agenti sul volume di terreno a rottura. Tali forze di
massa, dovute ad accelerazioni kh g e kv g, agenti rispettivamente in direzione orizzontale e
verticale, sono a loro volta pari a kh γ e kv γ. Sono state così ottenute le estensioni delle espressioni
di ρa e ρp, nonché di KA e KP, rispettivamente indicate come ρAE e ρPE e come KAE e KPE per
denotare le condizioni sismiche:
( )( )( ) ( ) ( )[ ] ( )
( ) ( ) ( )( )
−+−⋅++
−−−⋅++⋅−+⋅+−= −
ϑϕϑϕϑδ
ϑϕϑϕϑδϑϕϑϕρ
cottantan1
tancottan1tan1tan
2
1
AE
( )( )( ) ( ) ( )[ ] ( )
( ) ( ) ( )( )
−+−⋅++
−−−⋅++⋅−+⋅+−= −
ϑϕϑϕϑδ
ϑϕϑϕϑδϑϕϑϕρ
cottantan1
tancottan1tan1tan
2
1
PE
( )
( ) ( ) ( ) ( )( )
2
2
cos
sinsin1coscos
cos
+
−⋅+++⋅
−=
ϑδ
ϑϕδϕϑδϑ
ϑϕAEK
( )
( ) ( ) ( ) ( )( )
2
2
cos
sinsin1coscos
cos
+
−⋅+−+⋅
−=
ϑδ
ϑϕδϕϑδϑ
ϑϕPEK
14
I valori di Nq e Nγ sono determinabili ancora avvalendosi delle formule precedenti,
impiegando naturalmente le espressioni degli angoli ρAE e ρPE e dei coefficienti KAE e KPE
relative al caso sismico. In tali espressioni compare l’angolo θ definito come:
( )v
h
k
k
−=
1tan θ
Nella tabella che segue sono mostrati i fattori di capacità portante calcolati per i seguenti
valori dei parametri:
− φ = 30° δ = 15°
Per diversi valori dei coefficienti di spinta sismica:
kh/(1-kv) Nq Nγ Nc
0 16.51037 23.75643 26.86476
0.087 13.11944 15.88906 20.9915
0.176 9.851541 9.465466 15.33132
0.268 7.297657 5.357472 10.90786
0.364 5.122904 2.604404 7.141079
0.466 3.216145 0.879102 3.838476
0.577 1.066982 1.103E-03 0.1160159 Tabella dei fattori di capacità portante per φ=30°
VERIFICA A SLITTAMENTO
In conformità con i criteri di progetto allo SLU, la stabilità di un plinto di fondazione deve essere
verificata rispetto al collasso per slittamento oltre a quello per rottura generale. Rispetto al collasso
per slittamento la resistenza viene valutata come somma di una componente dovuta all’adesione e
una dovuta all’attrito fondazione-terreno; la resistenza laterale derivante dalla spinta passiva del
terreno può essere messa in conto secondo una percentuale indicata dell’utente.
La resistenza di calcolo per attrito ed adesione è valutata secondo l’espressione:
FRd = Nsd tanδ+ca A’
Nella quale Nsd è il valore di calcolo della forza verticale, δ è l’angolo di resistenza a taglio alla
base del plinto, ca è l’adesione plinto-terreno e A’ è l’area della fondazione efficace, intesa, in caso
di carichi eccentrici, come area ridotta al centro della quale è applicata la risultante.
15
CARICO LIMITE DI FONDAZIONI SU ROCCIA
Per la valutazione della capacità portante ammissibile delle rocce si deve tener conto di di alcuni
parametri significativi quali le caratteristiche geologiche, il tipo di roccia e la sua qualità, misurata
con l'RQD. Nella capacità portante delle rocce si utilizzano normalmente fattori di sicurezza molto
alti e legati in qualche modo al valore del coefficiente RQD: ad esempio, per una roccia con RQD
pari al massimo a 0.75 il fattore di sicurezza varia tra 6 e 10. Per la determinazione della capacità
portante di una roccia si possono usare le formule di Terzaghi, usando angolo d'attrito e coesione
della roccia, o quelle proposte da Stagg e Zienkiewicz (1968) in cui i coefficienti della formula
della capacità portante valgono:
1NN
245tan5N
245tanN
q
4c
6q
+=
φ+=
φ+=
γ
Con tali coefficienti vanno usati i fattori di forma impiegati nella formula di Terzaghi.
La capacità portante ultima calcolata è comunque funzione del coefficiente RQD secondo la
seguente espressione:
( )2ult
' RQDqq =
Se il carotaggio in roccia non fornisce pezzi intatti (RQD tende a 0), la roccia viene trattata come
un terreno stimando al meglio i parametri c e φ.
FATTORI CORRETTIVI SISMICI: PAOLUCCI E PECKER
Per tener conto degli effetti inerziali indotti dal sisma sulla determinazione del qlim
vengono introdotti i fattori correttivi z:
q
hc
hq
zz
kz
tg
kz
=
⋅−=
−=
γ
φ
32,01
1
35,0
Dove Kh è il coefficiente sismico orizzontale.
Calcolo coefficienti sismici
16
Le NTC 2008 calcolano i coefficienti Kh e Kv in dipendenza di vari fattori:
Kh = β×(amax/g)
Kv=±0,5×Kh
β = coefficiente di riduzione accelerazione massima attesa al sito;
amax = accelerazione orizzontale massima attesa al sito;
g = accelerazione di gravità;
Tutti i fattori presenti nelle precedenti formule dipendono dall’accelerazione massima attesa
sul sito di riferimento rigido e dalle caratteristiche geomorfologiche del territorio.
amax = SS ST ag
SS (effetto di amplificazione stratigrafica): 0.90 ≤Ss≤ 1.80; è funzione di F0 (Fattore
massimo di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale) e della categoria di suolo (A,
B, C, D, E).
ST (effetto di amplificazione topografica) per fondazioni in prossimità di pendi.
Il valore di ST varia con il variare delle quattro categorie topografiche introdotte:
T1 (ST = 1.0) T2 (ST = 1.20) T3(ST =1.20) T4(ST = 1.40).
Questi valori sono calcolati come funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi.
Il parametro di entrata per il calcolo è il tempo di ritorno dell’evento sismico che è valutato come
segue:
TR=-VR/ln(1-PVR)
Con VR vita di riferimento della costruzione e PVR probabilità di superamento, nella vita di
riferimento, associata allo stato limite considerato. La vita di riferimento dipende dalla vita
nominale della costruzione e dalla classe d’uso della costruzione (in linea con quanto previsto al
punto 2.4.3 delle NTC). In ogni caso VR dovrà essere maggiore o uguale a 35 anni.
Per l'applicazione dell'Eurocodice 8 (progettazione geotecnica in campo sismico) il
coefficiente sismico orizzontale viene così definito:
Kh = agR · γI ·S / (g)
agR : accelerazione di picco di riferimento su suolo rigido affiorante,
γI: fattore di importanza
S: soil factor e dipende dal tipo di terreno (da A ad E).
17
ag = agR · γI
è la “design ground acceleration on type A ground”.
Il coefficiente sismico verticale Kv è definito in funzione di Kh, e vale:
Kv = ± 0.5 ·Kh
6. AZIONI SULLA STRUTTURA E COMBINAZIONI DI CALCOLO
I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo
le indicazioni del D.M. 14 gennaio 2008.
Per ogni stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione:
Rd ≥ Ed
dove Ed è il valore di progetto dell’azione o dell’effetto dell’azione
= d
M
k
kkd aX
FEE ;;γ
γ
e Rd è il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico:
= d
M
k
kk
R
d aX
FRR ;;1
γγ
γ
Gli effetti delle azioni e la resistenza Ed sono espressi in funzione delle azioni di progetto γFFk , dei
parametri geotecnici di progetto Xk / γM e della geometria di progetto ad . Nella formulazione della
resistenza Rd, compare esplicitamente un coefficiente γR che opera direttamente sulla resistenza del
sistema.
La verifica della condizione Rd ≥ Ed deve essere effettuata impiegando diverse combinazioni di
gruppi di coefficienti parziali, rispettivamente definiti per le azioni (A1 e A2), per i parametri
geotecnici (M1 e M2) e per le resistenze (R1, R2 e R3). Nel caso delle fondazioni profonde e
superficiali , il Testo unitario D.M. 14 Gennaio 2008 richiede di verificare la capacità portante,
utilizzando almeno uno dei due approcci (1 e 2).
Nell’approccio 1 devono essere verificate due combinazioni di carico, la prima (A1+M1+R1) in cui si
applicano coefficienti di amplificazione alle sole azioni (permanenti o variabili, strutturali o
geotecniche) e la seconda (A2+M2+R2) in cui si applicano coefficienti di amplificazione alle azioni
strutturali variabili e coefficienti di riduzione ai parametri che esprimono le proprietà meccaniche del
terreno.
L’approccio 2 prevede una sola combinazione di carico (A1+M1+R3), in cui sono amplificate
le azioni e imposto un coefficiente di sicurezza globale γR maggiore.
18
Nell’ambito di ciascun approccio si calcolano in questo modo l’azione di progetto Ed e la resistenza di
progetto Rd, che sono già affette dai coefficienti di sicurezza parziali, per cui la verifica impone
semplicemente che sia soddisfatta la disuguaglianza Rd ≥ Ed.
Il valore di progetto delle azioni Ed nei due approcci è calcolata considerando i seguenti coefficienti
parziali γf (Tabella 2):
Ed = γG ⋅G + γQ ⋅ Q
I coefficienti parziali interessano i carichi permanenti (strutturali), i carichi permanenti portati
(non strutturali, terreno e acqua, per i quali, se compiutamente definiti e non variabili nel tempo, si
possono adottare i medesimi coefficienti dei carichi permanenti strutturali), e i carichi variabili, definiti
favorevoli e sfavorevoli ai fini della verifica di stabilità da eseguire.
Coefficienti parziali relativi alle azioni per verifiche DM08
γf
A1 A2 Permanente sfavorevole 1,3 1,0
Permanente favorevole
γG
1,0 1,0
Permanenti portati sfavorevoli 1,5 1,3
Permanenti portati favorevoli
γG2
0 0
Variabile sfavorevole 1,5 1,3
Variabile favorevole
γQ
0 0
Per il calcolo della resistenza di progetto Rd
i corrispondenti valori di progetto delle proprietà del
terreno Xd
devono essere ricavati dai "valori caratteristici Xk" mediante la:
Xd
= Xk
/γm
dove γm
è il coefficiente parziale (Tabella 3).
Coefficienti parziali per i parametri del terreno
γm
M1 M2
tan(�'k) 1,0 1,25
c'k 1,0 1,25
Granulare
γ 1,0 1,0
cuk 1,0 1,4 Coesivo
γ 1,0 1,0
Per cio’ che concerne la verifica della portanza dei pali soggetti ai carichi assiali Il valore di
progetto Rd
della resistenza si ottiene a partire dal valore caratteristico Rk
applicando i coefficienti
parziali γR
della Tabella seguente:
19
RESISTENZA Simb PALI INFISSI PALI TRIVELLATI
PALI AD ELICA CONTINUA
γR (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3) (R1) (R2) (R3)
Base γb 1.0 1.45 1.15 1.0 1.70 1.35 1.0 1.6 1.3
Laterale in compressione
γs 1.0 1.45 1.15 1.0 1.45 1.15 1.0 1.45 1.15
Totale (*) γt 1.0 1.45 1.15 1.0 1.6 1.30 1.0 1.55 1.25
Laterale in trazione
γst 1.0 1.6 1.25 1.0 1.6 1.25 1.0 1.6 1.25
Caso b. Con riferimento alle procedure analitiche che prevedano l’utilizzo dei parametri geotecnici o
dei risultati di prove in sito, il valore caratteristico della resistenza Rc,k (o Rt,k) è dato dal minore dei
valori ottenuti applicando alle resistenze calcolate Rc,cal (Rt,cal) i fattori di correlazione ξ riportati nella
Tabella 5, in funzione del numero n di verticali di indagine:
=
2
min,
1
,
,
)(;
)(
ξξmcmediamc
kc
RRMinR
=
2
min,
1
,
,
)(;
)(
ξξmtmediamt
kt
RRMinR
I coefficienti di riduzione ζ1 e ζ2 per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali dai
risultati di prove in sito assumono i valori espressi in Tabella 6.4.III del D.M. 14 Gennaio 2008 a
seconda del numero di verticali indagate.
7. SOFTWARE UTILIZZATO
CDSWin Rel.2010/a prodotto dalla
S.T.S. s.r.l. Software Tecnico Scientifico S.r.l.
Via Tre Torri n°11 – Compl. Tre Torri
95030 Sant’Agata li Battiati (CT).
7.1 CODICE DI CALCOLO, SOLUTORE E AFFIDABILITÀ DEI RISULTATI
Come previsto al punto 10.2 delle norme tecniche di cui al D.M. 14.01.2008 l’affidabilità del
codice utilizzato è stata verificata sia effettuando il raffronto tra casi prova di cui si conoscono i
risultati esatti sia esaminando le indicazioni, la documentazione ed i test forniti dal produttore stesso.
La S.T.S. s.r.l. a riprova dell’affidabilità dei risultati ottenuti fornisce direttamente on-line i test
20
sui casi prova (http://www.stsweb.it/STSWeb/ITA/homepage.htm) che si evita di allegare alla
presente.
Il software è inoltre dotato di filtri e controlli di autodiagnostica che agiscono a vari livelli sia
della definizione del modello che del calcolo vero e proprio.
I controlli vengono visualizzati, sotto forma di tabulati, di videate a colori o finestre di
messaggi.
In particolare il software è dotato dei seguenti filtri e controlli:
• Filtri per la congruenza geometrica del modello di calcolo generato
• Controlli a priori sulla presenza di elementi non connessi, interferenze, mesh non congruenti o non
adeguate.
• Filtri sulla precisione numerica ottenuta, controlli su eventuali mal condizionamenti delle matrici,
verifica dell’indice di condizionamento.
• Controlli sulle verifiche sezionali e sui limiti dimensionali per i vari elementi strutturali in
funzione della normativa utilizzata.
• Controlli e verifiche sugli esecutivi prodotti.
7.2 VALUTAZIONE DEI RISULTATI E GIUDIZIO MOTIVATO SULLA LORO ACCETTABILITÀ
Il software utilizzato permette di modellare analiticamente il comportamento fisico della
struttura utilizzando la libreria disponibile di elementi finiti.
Le funzioni di visualizzazione ed interrogazione sul modello permettono di controllare sia la
coerenza geometrica che le azioni applicate rispetto alla realtà fisica.
Inoltre la visualizzazione ed interrogazione dei risultati ottenuti dall’analisi quali sollecitazioni,
tensioni, deformazioni, spostamenti, reazioni vincolari hanno permesso un immediato controllo con i
risultati ottenuti mediante schemi semplificati di cui è nota la soluzione in forma chiusa nell’ambito
della Scienza delle Costruzioni.
Si è inoltre controllato che le reazioni vincolari diano valori in equilibrio con i carichi applicati,
in particolare per i valori dei taglianti di base delle azioni sismiche si è provveduto a confrontarli con
valori ottenuti da modelli SDOF semplificati.
Le sollecitazioni ottenute sulle travi per i carichi verticali direttamente agenti sono stati
confrontati con semplici schemi a trave continua.
Per gli elementi inflessi di tipo bidimensionale si è provveduto a confrontare i valori ottenuti
dall’analisi FEM con i valori di momento flettente ottenuti con gli schemi semplificati della Tecnica
delle Costruzioni.
21
Si è inoltre verificato che tutte le funzioni di controllo ed autodiagnostica del software abbiano
dato esito positivo.
Per quanto sopra esposto e per i confronti eseguiti si ritiene più che soddisfacente e alquanto
attendibile la elaborazione eseguita anche in termini di modellazione della struttura e delle azioni.
7.3 TOLLERANZE
Nelle calcolazioni si è fatto riferimento ai valori nominali delle grandezze geometriche
ipotizzando che le tolleranze ammesse in fase di realizzazione siano conformi alle euronorme EN
1992-1991- EN206 - EN 1992-2005:
- Copriferro –5 mm (EC2 4.4.1.3)
- Per dimensioni ≤150mm ± 5 mm
- Per dimensioni =400 mm ± 15 mm
- Per dimensioni ≥2500 mm ± 30 mm
Per i valori intermedi interpolare linearmente.
7.4 TABULATI DI CALCOLO E VERIFICHE GEOTECNICHE
Nel presente paragrafo si riportano i tabulati di calcolo e le verifiche geotecniche effettuate
sugli elementi di fondazione delle opere in progetto.
Per ciò che concerne le caratteristiche e la validità dei risultati del software di calcolo
utilizzato, si rimanda al precedente paragrafo.
22
R E L A Z I O N E G E O T E C N I C A
Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei
materiali e del terreno.
•••• NORMATIVA DI RIFERIMENTO
I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle
fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 14/01/2008
pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009,
n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”.
Per il calcolo delle strutture in oggetto si adotteranno i criteri della Geotecnica e della Scienza delle Costruzioni.
•••• CAPACITÀ PORTANTE DI FONDAZIONI SUPERFICIALI
La verifica della capacità portante consiste nel confronto tra la pressione verticale di esercizio in fondazione e la pressione limite
per il terreno, valutata secondo Brinch-Hansen:
qlim = q Nq Yq iq dq bq gq sq + c Nc Yc ic dc bc gc sc + 2
1G B' Ng Yg ig bg sg
dove
Caratteristiche geometriche della fondazione:
q = carico sul piano di fondazione
B = lato minore della fondazione
L = lato maggiore della fondazione
D = profondità della fondazione
α = inclinazione base della fondazione
G = peso specifico del terreno
B' = larghezza di fondazione ridotta = B - 2 eB
L' = lunghezza di fondazione ridotta = L - 2 eL
Caratteristiche di carico sulla fondazione:
H = risultante delle forze orizzontali
N = risultante delle forze verticali
eB = eccentricità del carico verticale lungo B
eL = eccentricità del carico verticale lungo L
FhB = forza orizzontale lungo B
FhL = forza orizzontale lungo L
Caratteristiche del terreno di fondazione:
β = inclinazione terreno a valle
c = cu = coesione non drenata (condizioni U)
c = c’ = coesione drenata (condizioni D)
Γ = peso specifico apparente (condizioni U)
Γ = Γ’ = peso specifico sommerso (condizioni D)
φ = 0 = angolo di attrito interno (condizioni U)
φ = φ’ = angolo di attrito interno (condizioni D)
Fattori di capacità portante:
)tanexp()24
(tan2 φπ
φπ++=Nq (Prandtl-Caquot-Meyerhof)
φtan)1(2 += NqNg (Vesic)
φtan
1−=
NqNc in condizioni D (Reissner-Meyerhof)
14,5=Nc in condizioni U
23
Indici di rigidezza (condizioni D):
φtan'' qc
GIr
+= = indice di rigidezza
'q = pressione litostatica efficace alla profondità 2
BD +
)1(2 µ+
=E
G = modulo elastico tangenziale
E = modulo elastico normale
µ =coefficiente di Poisson
−
−=
)2
'45tan(
45,03,3
exp2
1
φL
B
Icr = indice di rigidezza critico
Coefficienti di punzonamento (Vesic):
++
−==
'sin1
)2log('sin07,3'tan4,46,0exp
φ
φφ
Ir
L
BYgYq in condizioni drenate, per Ir ≤ Icr
'tan
1
φ×
−−=
Nq
YqYqYc
Coefficienti di inclinazione del carico (Vesic): 1
'cot'
1+
×××+
−=
m
angcLBN
Hig
φ
m
cLBN
Hiq
×××+
−=
'cot'
1
φ
'tan
1
φ×
−−=
Nc
iqiqic in condizioni D
NccuLB
Hmic
×××
×−=1 in condizioni U
essendo:
Θ+Θ= 22cos mLsinmBm
'
'1
'
'2
L
BL
B
mB
+
+=
'
'1
'
'2
B
LB
L
mL
+
+=
LFh
BFh
×
×=Θ −1
tan
Coefficienti di affondamento del piano di posa (Brinch-Hansen):
'
arctg)1(tan212
B
Dsindq φφ −+= per D > B’
2
)1(tan'
21 φφ sinB
Ddq −+= per D ≤ B’
φtan
1
×
−−=
Nc
dqdqdc in condizioni D
'
tan4,01B
Darcdc += per D > B’ in condizioni U
'
4,01B
Ddc += per D ≤ B’ in condizioni U
Coefficienti di inclinazione del piano di posa:
)tan7,2exp( φα−=bg
)tan2exp( φα−== bqbc in condizioni D
24
147
1α
−=bc in condizioni U
1=bq in condizioni U)
Coefficienti di inclinazione del terreno di fondazione:
βtan5,01−== gqgc in condizioni D
147
1β
−=gc in condizioni U
1=gq in condizioni U
Coefficienti di forma (De Beer):
'
'4,01
L
Bsg −=
φtan'
'1
L
Bsq +=
Nc
Nq
L
Bsc
'
'1+=
L’azione del sisma si traduce in accelerazioni nel sottosuolo (effetto cinematico) e nella fondazione, per l’azione delle forze
d’inerzia generate nella struttura in elevazione (effetto inerziale). Tali effetti possono essere portati in conto mediante
l’introduzione di coefficienti sismici rispettivamente denominati Khi e Igk, il primo definito dal rapporto tra le componenti
orizzontale e verticale dei carichi trasmessi in fondazione ed il secondo funzione dell’accelerazione massima attesa al sito.
L’effetto inerziale produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite in funzione del coefficiente
sismico Khi e viene portato in conto impiegando le formule comunemente adottate per calcolare i coefficienti correttivi del carico
limite in funzione dell’inclinazione, rispetto alla verticale, del carico agente sul piano di posa. Nel caso in cui sia stato attivato il
flag per tener conto degli effetti cinematici il valore Igk modifica invece il solo coefficiente Ng; il fattore Ng viene infatti
moltiplicato sia per il coefficiente correttivo dell’effetto inerziale, sia per il coefficiente correttivo per l’effetto cinematico.
•••• CAPACITÀ PORTANTE DI FONDAZIONI SU PALI
a) Pali resistenti a compressione
Il carico ultimo del palo a compressione risulta:
Qlim = Qpunta + Qlater - Ppalo - Pattr_neg
Qpunta: RESISTENZA ALLA PUNTA
- In terreni coesivi in condizioni non drenate:
Qpunta = RcApNcCup v ××+× )( σ
essendo
Cup = coesione non drenata terreno alla quota della punta
Nc = coeff. di capacità portante = 9
σv = tensione verticale totale in punta
Ap = area della punta del palo
Rc = coeff. di Meyerhof per le argille S/C
Rc = 12
1
+
+
D
D per pali trivellati Rc =
D
D
2
5,0+ per pali infissi
D = diametro del palo
- In terreni coesivi in condizioni drenate (secondo Vesic):
Qpunta = ApNccNqv ××+×× )'( 'σµ
25
essendo
3
)'1(21 φµ
sin−+=
×+
−= + )'1(3
'4
2)
2
'
4(tan'tan)'
2(exp
'3
3 φ
φφπ
φφπ
φsin
sin
Irrsin
Nq
Irr = indice di rigidezza ridotta
Irr ≈ Ir = indice di rigidezza = 'tan' ' φσ vc
G
+
G = modulo elastico di taglio 'vσ = tensione verticale efficace in punta
Nc = (Nq - 1) cot φ’
- In terreni incoerenti (secondo Berezantzev):
Qpunta = ApNqqv ×××ασ '
essendo
αq = coeff. di riduzione per effetto silos in funzione di L/D
Nq = calcolato con φ* secondo Kishida:
φ* = φ' – 3° per pali trivellati
φ* = (φ' + 40°) /2 per pali infissi
L = lunghezza del palo
Qlater: RESISTENZA LATERALE
- In terreni coesivi in condizioni non drenate:
Qlater = AsCum××α
essendo
Cum = coesione non drenata media lungo lo strato
As = area della superficie laterale del palo
α = coeff. riduttivo in funzione delle modalità esecutive:
- per pali infissi:
α = 1 per Cu ≤ 25 kPa (0,25 kg/cm2)
α = 1-0,011(Cu-25) per 25 < Cu < 70 kPa
α = 0,5 per Cu ≥ 70 kPa (0,70 kg/cm2)
- per pali trivellati:
α = 0,7 per Cu ≤ 25 kPa (0,25 kg/cm2)
α = 0,7-0,008(Cu-25) per 25 < Cu < 70 kPa
α = 0,35 per Cu ≥ 70 kPa (0,70 kg/cm2)
- In terreni coesivi in condizioni drenate:
Qlater = Aszsin v ⋅⋅⋅− µσφ )()'1( '
essendo
)('zvσ = tensione verticale efficace lungo il fusto del palo
µ = coefficiente di attrito:
µ = tan φ’ per pali trivellati
µ = tan (3/4⋅φ’) per pali infissi prefabbricati
- In terreni incoerenti:
Qlater = AszK v ⋅⋅⋅ µσ )('
essendo
26
)(' zvσ = tensione verticale efficace lungo il fusto del palo
K = coefficiente di spinta:
K = (1 - sin φ’) per pali trivellati
K = 1 per pali infissi
µ = coefficiente di attrito:
µ = tanφ’ per pali trivellati
µ = tan(3/4⋅φ’) per pali infissi prefabbricati
Pp: PESO DEL PALO
Pattr_neg: CARICO DA ATTRITO NEGATIVO
Pattr_neg = 0 in terreni coesivi in condizioni non drenate
Pattr_neg = 'mAs σβ ×× in terreni incoerenti o coesivi in condizioni drenate
essendo
β = coeff. di Lambe 'mσ = pressione verticale efficace media lungo lo strato deformabile
Il carico ammissibile risulta pari a:
EgnegPattrPpaloQlaterQpunta
QammLP
×
−−+=
µµ
_
dove:
Pµ = coefficiente di sicurezza del palo per resistenza di punta (≥ 3)
Lµ = coefficiente di sicurezza del palo per resistenza laterale (≥ 2,5)
Eg = coefficiente di efficienza dei pali in gruppo:
- in terreni coesivi:
a) per plinti rettangolari (secondo Converse-La Barre):
mn
nmmn
i
DarcEg
90
)1()1(tan1
−+−⋅−=
con
m = numero delle file dei pali nel gruppo
n = numero di pali per ciascuna fila
i = interasse fra i pali
b) per plinti triangolari (secondo Barla):
0305.7tan1 −⋅−= Ei
DarcEg
c) per plinti rettangolari a cinque pali (secondo Barla):
0385.10tan1 −⋅−= Ei
DarcEg
- in terreni incoerenti:
Eg = 1 per pali infissi
Eg = 2/3 per pali trivellati
b) Pali resistenti a trazione
- Il carico ultimo del palo a trazione vale:
27
Qlim = Qlater + Ppalo
- Il carico ammissibile risulta invece pari a:
Qamm = Qlim / µL
•••• CAPACITÀ PORTANTE DELLE PLATEE
La verifica agli S.L.U. delle platee di fondazione risulta particolarmente difficoltosa poiché tali fondazioni spesso hanno forme
non rettangolari e pertanto non è possibile valutarne la capacità portante attraverso le classiche formule della geotecnica.
Per potere valutare la portanza delle platee si è quindi implementato un tipo di verifica in cui la fondazione viene modellata per
intero (potendo essere costituita, nella forma più generale, da travi rovesce, plinti, pali e platee).
In particolare, gli elementi strutturali vengono modellati in campo elastico lineare, mentre il terreno viene modellato come un
letto di molle:
a) lineari elastiche e non reagenti a trazione per le platee;
b) molle non lineari elasto-plastiche non reagenti a trazione per le travi Winkler ed i plinti diretti.
Per le molle elastiche delle platee viene calcolato anche il limite elastico, al fine di bloccare il calcolo del moltiplicatore dei
carichi qualora venga raggiunto tale limite.
Il legame di tipo elastico reagente a sola compressione è ottenuto utilizzando come rigidezza all’origine la costante di Winkler del
terreno. Il modello così ottenuto è in grado di tenere in conto dell’eterogeneità del terreno in maniera puntuale. Su tale modello
viene quindi condotta un’analisi non lineare a controllo di forza immettendo le forze agenti sulla fondazione.
Il calcolo viene interrotto quando le molle delle platee attingono al loro limite elastico o qualora venga raggiunto uno stato di
incipiente formazione di cerniere plastiche nelle travi Winkler. In corrispondenza a tali eventi viene calcolato il moltiplicatore dei
carichi.
•••• CALCOLO DEI CEDIMENTI
Il calcolo viene eseguito sulla base della conoscenza delle tensioni nel sottosuolo.
∫= dzE
z)(σµ
essendo
E = modulo elastico o edometrico
σ(z) = tensione verticale nel sottosuolo dovuta all’incremento di carico q
La distribuzione delle tensioni verticali viene valutata secondo l’espressione di Steinbrenner, considerando la pressione agente
uniformemente su una superficie rettangolare di dimensioni B e L:
−
×××+
+
+××××=
1
2tan
)1(
)1(2
4)(
VV
VNMarc
VVV
VVNMqz
πσ
con:
M = B / z
N = L / z
V = M2 + N
2 +1
V1 = (M ×N)2
28
•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della stratigrafia del terreno sottostante i plinti.
Aff
on
dam
ento
quota zero C.D.Gs.Win
Zfo
nd
Terreno vergine
Ric
op
rim
ento
Terreno definitivo
quota >0
quota < 0
NOTA: La quota zero di C.D.Gs. Win coincide con la quota numero zero
dell'alberello quote di C.D.S. Win ma cambia la convenzione nel segno:
infatti in C. D. Gs. le quote sono positive crescenti procedendo verso il
basso, mentre in C. D. S. le quote sono positive crescenti verso l'alto.
Plinto : Numero di plinto
Q.t.v. : quota terreno vergine
Q.t.d. : quota definitiva terreno
Q.falda : quota falda
InclTer : inclinazione terreno
Num Str
: Numero dello strato a cui si riferiscono i dati che seguono
Sp.str. : Spessore strato. L’ultimo strato ha spessore indefinito, pertanto il
relativo dato non viene stampato
Peso Sp : peso specifico
Fi : angolo di attrito interno
C' : coesione drenata
Cu : coesione NON drenata
Mod.El. : modulo elastico
Poisson : coeff. Poisson
Coeff. Lambe : coefficiente beta di Lambe
Gr.Sovr : grado di sovraconsolidazione
Mod.Ed. : modulo edometrico
29
•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della portanza delle fondazioni superficiali (travi
Winkler,
plinti e piastre) in condizioni drenate e non drenate.
Tabella 1: PARAMETRI GEOTECNICI
Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento
Infiss : Infissione base fondazione dal piano campagna
Tipo Tabella : Tipo di tabella (M1/M2) per i coeff. parziali per i parametri del
terreno
Gamma : Peso specifico totale di calcolo
Fi : Angolo di attrito interno di calcolo in gradi
Coes : Coesione drenata di calcolo
Mod.El. : Modulo elastico di calcolo
Poiss : Coefficiente di Poisson
P base : Pressione litostatica base di fondazione in condizioni drenate
Indice Rigid. : Indice di rigidezza
IndRig Crit. : Indice di rigidezza critico
Cu : Coesione non drenata
Pbase : Pressione litostatica base di fondazione in cond. non drenate
Tabella 2: COEFFICIENTI DI PORTANZA
Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento
Nc : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen
Nq : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen
Ng : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen
Gc : Coefficiente di inclinazione del terreno
Gq : Coefficiente di inclinazione del terreno
bc : Coefficiente di inclinazione del piano di posa
bq : Coefficiente di inclinazione del piano di posa
Igk : Coefficiente per effetti cinematici
Comb.Nro : Numero della combinazione di carico
Icv : Coefficiente di inclinazione del carico
Iqv : Coefficiente di inclinazione del carico
Igv : Coefficiente di inclinazione del carico
Dc : Coefficiente di affondamento del piano di posa
Dq : Coefficiente di affondamento del piano di posa
Dg : Coefficiente di affondamento del piano di posa
Sc : Coefficiente di forma
Sq : Coefficiente di forma
Sg : Coefficiente di forma
Psic : Coefficiente di punzonamento
Psiq : Coefficiente di punzonamento
Psig : Coefficiente di punzonamento
Tabella 3: PORTANZA (per Risultanti)
Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento in numerazione calcolo C.D.Gs. Win
Asta3d, Filo : Identificativo di input
Comb. : Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati che
seguono
Bx' : Base di fondazione ridotta lungo x per eccentricità
By' : Base di fondazione ridotta lungo y per eccentricità
GamEf : Peso specifico efficace di calcolo
QlimV : Carico limite in condiz. drenate o non drenate comprensivo dei
Coeff. Parziali R1/R2/R3
N : Carico verticale agente
Coeff.Sicur. : Minimo tra i rapporti (QlimV/N) tra la condiz. drenata e quella
non drenata per la combinazione in esame
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Tra tutte le combinazioni vengono riportati i seguenti dati:
Minimo CoeSic : Minimo coefficiente di sicurezza
N/Ar : Tensione media agente sull' impronta ridotta
Qlim/Ar : Tensione limite sull' impronta ridotta
Status Verifica : Si possono avere i seguenti messaggi:
OK = Verifica soddisfatta
NONVERIF = Non verifica nei seguenti casi:
Coefficiente di sicurezza minore di 1
Se Bx=0 o By=0 per eccentricita' eccessiva dei carichi
Se QlimV=0 per inclinazione dei carichi eccessiva a causa di
forze orizzontali elevate
VERIFKO = Verifica impossibile perche’ non si sono potuti
calcolare i coefficienti geotecnici (ad es. a causa di una
eccessiva eccentricita’ dei carichi).
SCARICA = Verifica soddisfatta:Impronta non sollecitata o in
trazione
DECOMPR = Verifica soddisfatta:
lo sforzo agente sull’elemento è di trazione, ma la risultante dei
carichi agenti sul terreno è di debole compressione per effetto
del peso proprio dell’elemento stesso.
Tabella 3: PORTANZA (per Tensioni)
Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento in numerazione calcolo C.D.Gs. Win
Asta3d, Filo : Identificativo di input
Comb. : Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati che
seguono
Bx' : Base di fondazione ridotta lungo x per eccentricità
By' : Base di fondazione ridotta lungo y per eccentricità
GamEf : Peso specifico efficace di calcolo
SgmLimV : Tensione limite in condiz. drenate o non drenate
SgmTerr : Tensione elastica massima sul terreno
Coeff.Sicur. : Minimo tra i rapporti (SgmLimV/SgmTerr) tra la condiz. drenata
e quella non drenata per la combinazione in esame
Tra tutte le combinazioni vengono riportati i seguenti dati:
Minimo CoeSic : Minimo coefficiente di sicurezza
N/Ar : Tensione media agente sull' impronta ridotta
Qlim/Ar : Tensione limite media sull' impronta ridotta (SgmLimV minima)
Status Verifica : Si possono avere i seguenti messaggi:
OK = Verifica soddisfatta
NOVERIF = Non verifica nei seguenti casi:
Coefficiente di sicurezza minore di 1
Se Bx=0 o By=0 per eccentricita' eccessiva dei carichi
Se SgmLimV=0 per inclinazione dei carichi eccessiva a causa di
forze orizzontali elevate
SCARICA = Impronta non sollecitata o in trazione
DECOMPR = Verifica soddisfatta:
lo sforzo agente sull’elemento è di trazione, ma la risultante dei
carichi agenti sul terreno è di debole compressione per effetto
del peso proprio dell’elemento stesso.
31
•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
La verifica allo scorrimento delle fondazioni superficiali è stata condotta calcolando la resistenza limite secondo la seguente
relazione, che tiene in conto sia il contributo ad attrito che quello coesivo:
Crrres
CAtgNV
γγγ
ϕ
γ ϕ
×+×=
in cui:
gϕϕϕϕ, gC : Coefficienti parziali per i parametri geotecnici (Tabella 6.2.II D.M. 2008)
gr : Coefficienti parziali SLU fondazioni superficiali (Tabella 6.4.I D.M. 2008)
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella precedente relazione e nella relativa tabella di stampa.
Comb. : Numero combinazione a cui si riferisce la verifica
Tipo Elem. : Tipo di elemento strutturale: Trave/Plinto/Piastra
Elem. N.ro : Numero dell’elemento strutturale (numero Travata/Filo/Nodo3D) in base al tipo
elemento
N : Scarico verticale
tg ϕϕϕϕ/ gϕϕϕϕ/ gr
: Coefficiente attrito di progetto
C/ gC/ gr : Adesione di progetto
Area : Area ridotta
Vres : Resistenza allo scorrimento dell' elemento strutturale
Fh : Azione orizzontale trasmessa dall' elemento strutturale
Verifica Locale
: Flag di verifica allo scorrimento del singolo elemento. Se l’elemento è collegato
al resto della fondazione, la condizione di slittamento del singolo elemento non
pregiudica la verifica globale della intera fondazione
S(Vres) : Somma dei contributi resistenti dei vari elementi strutturali
S(Fh) : Somma dei contributi delle azioni orizzontali trasmesse dai vari elementi
strutturali
Verifica Globale
: Flag di verifica globale allo scorrimento della intera fondazione
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•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate sia nella tabella di stampa della portanza globale della fondazione, sia nella
tabella della portanza di fondazione delle platee calcolata con analisi elastica del terreno:
Tabella 1: Moltiplicatori di Collasso
Comb. Nro : Numero della combinazione
Risultante : Valore della risultante delle forze trasmesse dalla fondazione per la
combinazione attuale
Resistenza : Valore della resistenza del terreno mobilitata in base al moltiplicatore dei
carichi attuale
Moltipl.Collasso : Valore del moltiplicatore dei carichi con cui è stato eseguito il calcolo. Poiche'
tutti i coefficienti di sicurezza sono gia' stati considerati nei carichi e nelle
caratteristiche dei materiali, un moltiplicatore = 1 significa che la verifica di
portanza e' soddisfatta.
%Pl.Molle : Percentuale delle molle in fase plastica nella combinazione attuale
STATUS : Per moltiplicatori di collasso < 1 mostra NOVERIF, altrimenti OK
Tabella 2: Abbassamenti
Nodo3d : Numero del nodo3d a cui si riferisce la molla elasto-plastica
SpostZ : Abbassamento della molla elasto-plastica in corrispondenza del nodo3d
SpostZ/SpostEl : Fattore di plasticizzazione della molla:
FASE ELASTICA ≤1 ; FASE PLASTICA > 1
Se il calcolo è stato effettuato con metodo “Classico”, ovvero con modellazione
elastica delle molle, allora la fase plastica viene segnalata con NOVERIF
altrimenti viene riportato OK
•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dei cedimenti.
Filo : numero del filo fisso in corrispondenza del quale viene calcolato
lo stato deformativo
Comb. : numero di combinazione di carico
Ced.El. : cedimento elastico
Ced.Ed. : cedimento edometrico
•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella dello stato tensionale.
Filo : numero del filo fisso in corrispondenza del quale viene
calcolato lo stato tensionale
Quot : quota dalla superficie in corrispondenza della quale viene calcolato lo
stato tensionale
Tens. : tensione verticale indotta dai carichi esterni
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DATI GENERALI
C O E F F I C I E N T I P A R Z I A L I G E O T E C N I C A T A B E L L A M1 T A B E L L A M2 Tangente Resist. Taglio 1,00 1,25 Peso Specifico 1,00 1,00 Coesione Efficace (c'k) 1,00 1,25 Resist. a taglio NON drenata (cuk) 1,00 1,40 Tipo Approccio Doppia Combinaz.:(A1+M1+R1) e (A2+M1/M2+R2/R3) Tipo di fondazione Su Pali Infissi COEFFICIENTE R1 COEFFICIENTE R2 COEFFICIENTE R3 Capacita' Portante 1,00 1,80 Scorrimento 1,00 1,10 Resist. alla Base 1,00 1,45 Resist. Lat. a Compr. 1,00 1,45 Resist. Lat. a Traz. 1,00 1,60 Carichi Trasversali 1,00 1,60 Fattore di correlazione CSI per il calcolo di Rk pali 1,00
GEOMETRIA PLATEA
Shell Nodo Nodo Nodo Nodo Str Shell Nodo Nodo Nodo Nodo Str Shell Nodo Nodo Nodo Nodo Str Shell Nodo Nodo Nodo Nodo Str N.ro 1 2 3 4 Nro N.ro 1 2 3 4 Nro N.ro 1 2 3 4 Nro N.ro 1 2 3 4 Nro
1 1 2 4 3 1 6 5 6 10 9 1
STRATIGRAFIA PLATEA
Plat Q.t.v. Q.t.d. Q.falda Incl Kw Num Sp.str. Peso Sp Fi' C' Cu Mod.El. Poisson Gr.Sovr Mod.Ed. N.ro (m) (m) (m) Grd kg/cmc Str (m) kg/mc (Grd) kg/cmq kg/cmq kg/cmq (%) kg/cmq
1 -6,3 -6,3 0 5 1 1900 24,00 0,00 0,00 50,00 0,20 1 50,00
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.U. - A1
DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9
Peso Strutturale 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Bibl.Arch. 1,50 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 Var.Coperture 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 1,00 -1,00 1,00 -1,00
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A2
DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9
Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Bibl.Arch. 1,30 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 Var.Coperture 1,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 1,00 -1,00 1,00 -1,00
RISULTANTI SOLLECITAZIONI NODI PLATEE
Nod3d Combinazione Fz Nod3d Combinazione Fz Nod3d Combinazione Fz Nod3d Combinazione Fz N.ro N.ro (t) N.ro N.ro (t) N.ro N.ro (t) N.ro N.ro (t)
1 A1 / 1 -6,11 2 A1 / 1 -6,11 3 A1 / 1 -6,08 4 A1 / 1 -6,08 A2 / 1 -5,11 A2 / 1 -5,11 A2 / 1 -5,09 A2 / 1 -5,09 X+ A2 / 3 -2,82 X+ A2 / 3 -2,82 X+ A2 / 2 -2,80 X+ A2 / 2 -2,80 X- A2 / 5 -2,82 X- A2 / 5 -2,82 X- A2 / 4 -2,80 X- A2 / 4 -2,80 Y+ A2 / 6 -2,82 Y+ A2 / 8 -2,82 Y+ A2 / 8 -2,80 Y+ A2 / 6 -2,80 Y- A2 / 7 -2,83 Y- A2 / 9 -2,83 Y- A2 / 9 -2,80 Y- A2 / 7 -2,80
5 A1 / 1 -4,62 6 A1 / 1 -4,62 9 A1 / 1 -4,45 10 A1 / 1 -4,45 A2 / 1 -3,87 A2 / 1 -3,87 A2 / 1 -3,73 A2 / 1 -3,73 X+ A2 / 3 -2,10 X+ A2 / 3 -2,10 X+ A2 / 3 -1,97 X+ A2 / 3 -1,97 X- A2 / 5 -2,10 X- A2 / 5 -2,10 X- A2 / 5 -1,97 X- A2 / 5 -1,97 Y+ A2 / 6 -2,10 Y+ A2 / 8 -2,10 Y+ A2 / 6 -1,97 Y+ A2 / 8 -1,97 Y- A2 / 7 -2,10 Y- A2 / 9 -2,10 Y- A2 / 7 -1,97 Y- A2 / 9 -1,97
17 A1 / 1 -12,24 18 A1 / 1 -12,12 19 A1 / 1 -23,71 20 A1 / 1 -12,12 A2 / 1 -10,25 A2 / 1 -10,15 A2 / 1 -19,87 A2 / 1 -10,15 X+ A2 / 3 -5,68 X+ A2 / 3 -5,59 X+ A2 / 2 -11,17 X+ A2 / 3 -5,59 X- A2 / 5 -5,68 X- A2 / 5 -5,59 X- A2 / 4 -11,17 X- A2 / 5 -5,59 Y+ A2 / 6 -5,67 Y+ A2 / 8 -5,59 Y+ A2 / 6 -11,17 Y+ A2 / 6 -5,59 Y- A2 / 7 -5,68 Y- A2 / 9 -5,59 Y- A2 / 7 -11,17 Y- A2 / 7 -5,59
21 A1 / 1 -12,12 28 A1 / 1 -9,21 42 A1 / 1 -9,03 43 A1 / 1 -17,61 A2 / 1 -10,15 A2 / 1 -7,71 A2 / 1 -7,57 A2 / 1 -14,76 X+ A2 / 2 -5,60 X+ A2 / 3 -4,20 X+ A2 / 3 -4,06 X+ A2 / 3 -7,94 X- A2 / 4 -5,60 X- A2 / 5 -4,20 X- A2 / 5 -4,05 X- A2 / 5 -7,94 Y+ A2 / 6 -5,60 Y+ A2 / 6 -4,20 Y+ A2 / 6 -4,05 Y+ A2 / 6 -7,94 Y- A2 / 7 -5,60 Y- A2 / 7 -4,20 Y- A2 / 7 -4,06 Y- A2 / 7 -7,94
44 A1 / 1 -9,03 45 A1 / 1 -8,86
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RISULTANTI SOLLECITAZIONI NODI PLATEE
Nod3d Combinazione Fz Nod3d Combinazione Fz Nod3d Combinazione Fz Nod3d Combinazione Fz N.ro N.ro (t) N.ro N.ro (t) N.ro N.ro (t) N.ro N.ro (t)
A2 / 1 -7,57 A2 / 1 -7,42 X+ A2 / 3 -4,05 X+ A2 / 3 -3,92 X- A2 / 5 -4,06 X- A2 / 5 -3,92 Y+ A2 / 8 -4,05 Y+ A2 / 6 -3,92 Y- A2 / 9 -4,06 Y- A2 / 7 -3,92
PARAMETRI GEOTECNICI PIASTRE WINKLER
IDENTIFICATIVO CONDIZIONE DRENATA NON DRENATA
Piast Infiss Tipo Gamma Fi' C' Mod.El Poiss P base Indice IndRig Cu P base N.ro m Tabel kg/mc Grd kg/cmq kg/cmq on kg/cmq Rigid. Crit. kg/cmq kg/cmq
1 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 57,72 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 72,15 28,43
2 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 57,72 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 72,15 28,43
3 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 57,72 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 72,15 28,43
4 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 57,72 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 72,15 28,43
5 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 58,19 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 72,74 28,43
6 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 58,19 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 72,74 28,43
7 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 58,19 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 72,74 28,43
8 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 58,19 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 72,74 28,43
9 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 56,26 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 70,33 28,43
10 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 56,26 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 70,33 28,43
11 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 54,33 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 67,91 28,43
12 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 56,26 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 70,33 28,43
13 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 56,26 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 70,33 28,43
14 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 56,90 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 71,12 28,43
15 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 56,90 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 71,12 28,43
16 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 55,16 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 68,96 28,43
17 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 56,90 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 71,12 28,43
18 4,00 M1 1900 24,00 0,00 50,00 0,20 0,76 56,90 40,26 M2 1900 19,61 0,00 50,00 0,20 0,76 71,12 28,43
COEFFICIENTI DI PORTANZA PIASTRE WINKLER - CONDIZIONI DRENATE
Piast Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Igk Comb CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg Sism N.ro IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig
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COEFFICIENTI DI PORTANZA PIASTRE WINKLER - CONDIZIONI DRENATE
Piast Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Igk Comb CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg Sism N.ro IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig
1 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,50 1,45 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
2 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,50 1,45 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/8 0,40 0,50 0,31 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/9 0,66 0,72 0,57 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
3 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,50 1,45 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/2 0,47 0,56 0,38 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/4 0,47 0,56 0,38 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/8 0,40 0,50 0,31 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/9 0,66 0,72 0,57 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
4 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,50 1,45 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/2 0,47 0,56 0,38 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/4 0,47 0,56 0,38 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,54 1,45 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
5 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,51 1,46 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
6 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,51 1,46 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/8 0,40 0,50 0,31 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/9 0,66 0,72 0,57 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
7 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,51 1,46 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
8 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,51 1,46 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/8 0,40 0,50 0,31 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/9 0,66 0,72 0,57 1,55 1,46 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
9 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,48 1,43 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
10 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,48 1,43 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/8 0,40 0,50 0,31 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/9 0,66 0,72 0,57 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
11 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,46 1,41 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,49 1,41 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/2 0,47 0,56 0,38 1,49 1,41 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/4 0,47 0,56 0,38 1,49 1,41 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,49 1,41 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,49 1,41 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
12 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,48 1,43 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
13 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,48 1,43 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/2 0,47 0,56 0,38 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/4 0,47 0,56 0,38 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,52 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
14 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,49 1,44 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
36
COEFFICIENTI DI PORTANZA PIASTRE WINKLER - CONDIZIONI DRENATE
Piast Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Igk Comb CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg Sism N.ro IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig
Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
15 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,49 1,44 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
16 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,47 1,42 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,50 1,42 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,50 1,42 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,50 1,42 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,50 1,42 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,50 1,42 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
17 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,49 1,44 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/8 0,40 0,50 0,31 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/9 0,66 0,72 0,57 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
18 19,32 9,60 9,44 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 0,74 0,77 0,64 1,49 1,44 1,00 1,50 1,45 0,60 1,00 1,00 1,00 14,47 6,15 5,10 1,00 1,00 1,00 A2/1 0,71 0,76 0,63 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 0,55 0,62 0,45 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 0,55 0,62 0,45 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 0,40 0,50 0,31 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 0,66 0,72 0,57 1,53 1,44 1,00 1,43 1,36 0,60 1,00 1,00 1,00
CARICO LIMITE PIASTRE WINKLER
IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI
Piastr Nodo3d Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica
1 1 A1 / 1 0,53 0,53 1900 33,9 A2 / 1 0,53 0,53 1900 11,2 X+ A2 / 3 0,53 0,53 1900 9,1 X- A2 / 5 0,53 0,53 1900 9,1 Y+ A2 / 6 0,53 0,53 1900 7,3 Y- A2 / 7 0,53 0,53 1900 10,6
2 2 A1 / 1 0,53 0,53 1900 33,9 A2 / 1 0,53 0,53 1900 11,2 X+ A2 / 3 0,53 0,53 1900 9,1 X- A2 / 5 0,53 0,53 1900 9,1 Y+ A2 / 8 0,53 0,53 1900 7,3 Y- A2 / 9 0,53 0,53 1900 10,6
3 3 A1 / 1 0,53 0,53 1900 33,9 A2 / 1 0,53 0,53 1900 11,2 X+ A2 / 2 0,53 0,53 1900 8,2 X- A2 / 4 0,53 0,53 1900 8,2 Y+ A2 / 8 0,53 0,53 1900 7,3 Y- A2 / 9 0,53 0,53 1900 10,6
4 4 A1 / 1 0,53 0,53 1900 33,9 A2 / 1 0,53 0,53 1900 11,2 X+ A2 / 2 0,53 0,53 1900 8,2 X- A2 / 4 0,53 0,53 1900 8,2 Y+ A2 / 6 0,53 0,53 1900 7,3 Y- A2 / 7 0,53 0,53 1900 10,6
5 5 A1 / 1 0,46 0,46 1900 25,8 A2 / 1 0,46 0,46 1900 8,5 X+ A2 / 3 0,46 0,46 1900 6,9 X- A2 / 5 0,46 0,46 1900 6,9 Y+ A2 / 6 0,46 0,46 1900 5,6 Y- A2 / 7 0,46 0,46 1900 8,0
6 6 A1 / 1 0,46 0,46 1900 25,8 A2 / 1 0,46 0,46 1900 8,5 X+ A2 / 3 0,46 0,46 1900 6,9 X- A2 / 5 0,46 0,46 1900 6,9 Y+ A2 / 8 0,46 0,46 1900 5,6 Y- A2 / 9 0,46 0,46 1900 8,0
7 9 A1 / 1 0,46 0,46 1900 25,8 A2 / 1 0,46 0,46 1900 8,5 X+ A2 / 3 0,46 0,46 1900 6,9 X- A2 / 5 0,46 0,46 1900 6,9 Y+ A2 / 6 0,46 0,46 1900 5,6 Y- A2 / 7 0,46 0,46 1900 8,0
8 10 A1 / 1 0,46 0,46 1900 25,8 A2 / 1 0,46 0,46 1900 8,5 X+ A2 / 3 0,46 0,46 1900 6,9 X- A2 / 5 0,46 0,46 1900 6,9 Y+ A2 / 8 0,46 0,46 1900 5,6
37
CARICO LIMITE PIASTRE WINKLER
IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI
Piastr Nodo3d Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica
Y- A2 / 9 0,46 0,46 1900 8,0
9 17 A1 / 1 0,75 0,75 1900 67,6 A2 / 1 0,75 0,75 1900 22,3 X+ A2 / 3 0,75 0,75 1900 18,1 X- A2 / 5 0,75 0,75 1900 18,1 Y+ A2 / 6 0,75 0,75 1900 14,5 Y- A2 / 7 0,75 0,75 1900 21,0
10 18 A1 / 1 0,75 0,75 1900 67,6 A2 / 1 0,75 0,75 1900 22,3 X+ A2 / 3 0,75 0,75 1900 18,1 X- A2 / 5 0,75 0,75 1900 18,1 Y+ A2 / 8 0,75 0,75 1900 14,5 Y- A2 / 9 0,75 0,75 1900 21,0
11 19 A1 / 1 1,07 1,07 1900 134,2 A2 / 1 1,07 1,07 1900 44,3 X+ A2 / 2 1,07 1,07 1900 32,2 X- A2 / 4 1,07 1,07 1900 32,2 Y+ A2 / 6 1,07 1,07 1900 28,7 Y- A2 / 7 1,07 1,07 1900 41,7
12 20 A1 / 1 0,75 0,75 1900 67,6 A2 / 1 0,75 0,75 1900 22,3 X+ A2 / 3 0,75 0,75 1900 18,1 X- A2 / 5 0,75 0,75 1900 18,1 Y+ A2 / 6 0,75 0,75 1900 14,5 Y- A2 / 7 0,75 0,75 1900 21,0
13 21 A1 / 1 0,75 0,75 1900 67,6 A2 / 1 0,75 0,75 1900 22,3 X+ A2 / 2 0,75 0,75 1900 16,3 X- A2 / 4 0,75 0,75 1900 16,3 Y+ A2 / 6 0,75 0,75 1900 14,5 Y- A2 / 7 0,75 0,75 1900 21,0
14 28 A1 / 1 0,66 0,66 1900 51,3 A2 / 1 0,66 0,66 1900 17,0 X+ A2 / 3 0,66 0,66 1900 13,8 X- A2 / 5 0,66 0,66 1900 13,8 Y+ A2 / 6 0,66 0,66 1900 11,0 Y- A2 / 7 0,66 0,66 1900 16,0
15 42 A1 / 1 0,66 0,66 1900 51,3 A2 / 1 0,66 0,66 1900 17,0 X+ A2 / 3 0,66 0,66 1900 13,8 X- A2 / 5 0,66 0,66 1900 13,8 Y+ A2 / 6 0,66 0,66 1900 11,0 Y- A2 / 7 0,66 0,66 1900 16,0
16 43 A1 / 1 0,93 0,93 1900 102,1 A2 / 1 0,93 0,93 1900 33,7 X+ A2 / 3 0,93 0,93 1900 27,3 X- A2 / 5 0,93 0,93 1900 27,3 Y+ A2 / 6 0,93 0,93 1900 21,9 Y- A2 / 7 0,93 0,93 1900 31,8
17 44 A1 / 1 0,66 0,66 1900 51,3 A2 / 1 0,66 0,66 1900 17,0 X+ A2 / 3 0,66 0,66 1900 13,8 X- A2 / 5 0,66 0,66 1900 13,8 Y+ A2 / 8 0,66 0,66 1900 11,0 Y- A2 / 9 0,66 0,66 1900 16,0
18 45 A1 / 1 0,66 0,66 1900 51,3 A2 / 1 0,66 0,66 1900 17,0 X+ A2 / 3 0,66 0,66 1900 13,8 X- A2 / 5 0,66 0,66 1900 13,8 Y+ A2 / 6 0,66 0,66 1900 11,0 Y- A2 / 7 0,66 0,66 1900 16,0
VERIFICA ALLO SCORRIMENTO - CONDIZIONI DRENATE
IDENTIFICATIVO RISULTATI
Combinazione Tipo Elem N Tg(fi)/ C/Gc/Gr Area Vres Fh Verifica S(Vres) S(Fh) Verifica N.ro Elem. N.ro (t) Gfi/Gr t/mq mq (t) (t) Locale (t) (t) Globale
A2 / 6 PIASTRA 1 2,82 0,168 0,00 0,284 0,47 1,05 SLITTAM. 0,47 1,05 PIASTRA 2 2,82 0,168 0,00 0,284 0,47 1,05 SLITTAM. 0,95 2,10 PIASTRA 3 2,80 0,168 0,00 0,284 0,47 1,04 SLITTAM. 1,42 3,15 PIASTRA 4 2,80 0,168 0,00 0,284 0,47 1,04 SLITTAM. 1,89 4,19 PIASTRA 5 2,10 0,168 0,00 0,216 0,35 0,78 SLITTAM. 2,24 4,97 PIASTRA 6 2,10 0,168 0,00 0,216 0,35 0,78 SLITTAM. 2,60 5,76 PIASTRA 9 1,97 0,168 0,00 0,216 0,33 0,73 SLITTAM. 2,93 6,49 PIASTRA 10 1,97 0,168 0,00 0,216 0,33 0,73 SLITTAM. 3,26 7,23 PIASTRA 17 5,67 0,168 0,00 0,569 0,95 2,11 SLITTAM. 4,21 9,34
38
VERIFICA ALLO SCORRIMENTO - CONDIZIONI DRENATE
IDENTIFICATIVO RISULTATI
Combinazione Tipo Elem N Tg(fi)/ C/Gc/Gr Area Vres Fh Verifica S(Vres) S(Fh) Verifica N.ro Elem. N.ro (t) Gfi/Gr t/mq mq (t) (t) Locale (t) (t) Globale
PIASTRA 18 5,59 0,168 0,00 0,569 0,94 2,08 SLITTAM. 5,15 11,42 PIASTRA 19 11,17 0,168 0,00 1,137 1,88 4,16 SLITTAM. 7,02 15,59 PIASTRA 20 5,59 0,168 0,00 0,569 0,94 2,08 SLITTAM. 7,96 17,67 PIASTRA 21 5,60 0,168 0,00 0,569 0,94 2,09 SLITTAM. 8,90 19,75 PIASTRA 28 4,20 0,168 0,00 0,431 0,71 1,57 SLITTAM. 9,61 21,32 PIASTRA 42 4,05 0,168 0,00 0,431 0,68 1,51 SLITTAM. 10,29 22,83 PIASTRA 43 7,94 0,168 0,00 0,863 1,33 2,96 SLITTAM. 11,62 25,79 PIASTRA 44 4,05 0,168 0,00 0,431 0,68 1,51 SLITTAM. 12,30 27,30 PIASTRA 45 3,92 0,168 0,00 0,431 0,66 1,46 SLITTAM. 12,96 28,76 OK
PORTANZA GLOBALE PIASTRE - MOLTIPLICATORI DI COLLASSO
DRENATE NON DRENATE RISULTATI
Comb Risult Resist Moltipl. %Pl. Risult Resist Moltipl. %Pl. Moltipl. STATUS N.ro (t) (t) Collasso Moll (t) (t) Collasso Moll Minimo (m)
A1 / 1 169 169 1,000 0 1,000 OK A2 / 1 141 141 1,000 0 OK A2 / 2 64 64 1,000 0 OK A2 / 3 64 64 1,000 0 OK A2 / 4 64 64 1,000 0 OK A2 / 5 64 64 1,000 0 OK A2 / 6 64 64 1,000 0 OK A2 / 7 64 64 1,000 0 OK A2 / 8 64 64 1,000 0 OK A2 / 9 64 64 1,000 0 OK
PORTANZA GLOBALE PIASTRE - ABBASSAMENTI COMBINAZ.:A1 / 1
DRENATE NON DRENATE DRENATE NON DRENATE DRENATE NON DRENATE
Nodo3d SpostZ SpostZ/ SpostZ SpostZ/ Nodo3d SpostZ SpostZ/ SpostZ SpostZ/ Nodo3d SpostZ SpostZ/ SpostZ SpostZ/ N.ro (cm) SpostEl (cm) SpostEl N.ro (cm) SpostEl (cm) SpostEl N.ro (cm) SpostEl (cm) SpostEl
1 -0,213 ELAST. 2 -0,213 ELAST. 3 -0,212 ELAST. 4 -0,212 ELAST. 5 -0,212 ELAST. 6 -0,212 ELAST. 9 -0,205 ELAST. 10 -0,205 ELAST. 17 -0,213 ELAST. 18 -0,212 ELAST. 19 -0,212 ELAST. 20 -0,212 ELAST. 21 -0,212 ELAST. 28 -0,212 ELAST. 42 -0,208 ELAST. 43 -0,208 ELAST. 44 -0,208 ELAST. 45 -0,204 ELAST.
CEDIMENTI ELASTICI ED EDOMETRICI
Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm
1 Rare 1 3,10 3,10 2 Rare 1 3,06 3,06 3 Rare 1 2,83 2,83 4 Rare 1 3,10 3,10 Freq 1 1,72 1,72 Freq 1 1,69 1,69 Freq 1 1,52 1,52 Freq 1 1,72 1,72 Perm 1 1,70 1,70 Perm 1 1,67 1,67 Perm 1 1,50 1,50 Perm 1 1,70 1,70 MAX. 3,10 3,10 MAX. 3,06 3,06 MAX. 2,83 2,83 MAX. 3,10 3,10
5 Rare 1 3,06 3,06 6 Rare 1 2,83 2,83 7 Rare 1 3,84 3,84 8 Rare 1 3,88 3,88 Freq 1 1,69 1,69 Freq 1 1,52 1,52 Freq 1 2,14 2,14 Freq 1 2,15 2,15 Perm 1 1,67 1,67 Perm 1 1,50 1,50 Perm 1 2,11 2,11 Perm 1 2,12 2,12 MAX. 3,06 3,06 MAX. 2,83 2,83 MAX. 3,84 3,84 MAX. 3,88 3,88
9 Rare 1 4,90 4,90 10 Rare 1 3,88 3,88 11 Rare 1 3,82 3,82 12 Rare 1 3,96 3,96 Freq 1 2,76 2,76 Freq 1 2,15 2,15 Freq 1 2,12 2,12 Freq 1 2,15 2,15 Perm 1 2,72 2,72 Perm 1 2,12 2,12 Perm 1 2,09 2,09 Perm 1 2,12 2,12 MAX. 4,90 4,90 MAX. 3,88 3,88 MAX. 3,82 3,82 MAX. 3,96 3,96
13 Rare 1 5,09 5,09 14 Rare 1 3,96 3,96 15 Rare 1 3,75 3,75 Freq 1 2,76 2,76 Freq 1 2,15 2,15 Freq 1 2,01 2,01 Perm 1 2,73 2,73 Perm 1 2,12 2,12 Perm 1 1,98 1,98 MAX. 5,09 5,09 MAX. 3,96 3,96 MAX. 3,75 3,75
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 0,3 1,53 2 0,3 1,66 3 -2,3 1,43 4 0,3 1,53 5 0,3 1,66 6 -2,3 1,43 0,4 1,52 0,4 1,54 -2,2 1,42 0,4 1,52 0,4 1,54 -2,2 1,42 0,5 1,50 0,5 1,48 -2,1 1,40 0,5 1,50 0,5 1,48 -2,1 1,40 0,6 1,47 0,6 1,45 -2,0 1,37 0,6 1,47 0,6 1,45 -2,0 1,37 0,7 1,44 0,7 1,42 -1,9 0,67 0,7 1,44 0,7 1,42 -1,9 0,67 0,8 0,68 0,8 0,67 -1,8 0,52 0,8 0,68 0,8 0,67 -1,8 0,52 0,9 0,55 0,9 0,53 -1,7 0,44 0,9 0,55 0,9 0,53 -1,7 0,44 1,0 0,48 1,0 0,46 -1,6 0,39 1,0 0,48 1,0 0,46 -1,6 0,39 1,1 0,44 1,1 0,41 -1,5 0,36 1,1 0,44 1,1 0,41 -1,5 0,36 1,2 0,41 1,2 0,38 -1,4 0,34 1,2 0,41 1,2 0,38 -1,4 0,34 1,3 0,39 1,3 0,36 -1,3 0,32 1,3 0,39 1,3 0,36 -1,3 0,32 1,4 0,37 1,4 0,34 -1,1 0,31 1,4 0,37 1,4 0,34 -1,1 0,31 1,5 0,36 1,5 0,33 -1,0 0,30 1,5 0,36 1,5 0,33 -1,0 0,30 1,6 0,35 1,6 0,32 -0,9 0,29 1,6 0,35 1,6 0,32 -0,9 0,29 1,7 0,33 1,7 0,31 -0,8 0,28 1,7 0,33 1,7 0,31 -0,8 0,28 1,8 0,32 1,8 0,30 -0,7 0,27 1,8 0,32 1,8 0,30 -0,7 0,27 1,9 0,30 1,9 0,29 -0,6 0,26 1,9 0,30 1,9 0,29 -0,6 0,26 2,0 0,29 2,0 0,28 -0,5 0,25 2,0 0,29 2,0 0,28 -0,5 0,25 2,1 0,28 2,1 0,27 -0,4 0,24 2,1 0,28 2,1 0,27 -0,4 0,24 2,2 0,27 2,2 0,26 -0,3 0,17 2,2 0,27 2,2 0,26 -0,3 0,17
39
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
2,3 0,20 2,3 0,19 -0,2 0,16 2,3 0,20 2,3 0,19 -0,2 0,16 2,4 0,19 2,4 0,18 -0,1 0,16 2,4 0,19 2,4 0,18 -0,1 0,16 2,5 0,18 2,5 0,18 0,0 0,14 2,5 0,18 2,5 0,18 0,0 0,14 2,6 0,18 2,6 0,17 0,1 0,14 2,6 0,18 2,6 0,17 0,1 0,14 2,7 0,13 2,7 0,12 0,2 0,13 2,7 0,13 2,7 0,12 0,2 0,13 2,8 0,12 2,8 0,12 0,3 0,11 2,8 0,12 2,8 0,12 0,3 0,11 2,9 0,11 2,9 0,11 0,4 0,10 2,9 0,11 2,9 0,11 0,4 0,10 3,0 0,06 3,0 0,06 0,5 0,07 3,0 0,06 3,0 0,06 0,5 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 0,6 0,02 3,1 0,06 3,1 0,06 0,6 0,02 3,2 0,04 3,2 0,04 0,7 0,02 3,2 0,04 3,2 0,04 0,7 0,02
7 0,3 1,54 8 0,3 1,58 9 0,3 1,56 10 0,3 1,58 11 0,3 1,70 12 -2,3 1,46 0,4 1,53 0,4 1,52 0,4 1,48 0,4 1,52 0,4 1,57 -2,2 1,45 0,5 1,52 0,5 1,51 0,5 1,49 0,5 1,51 0,5 1,50 -2,1 1,45 0,6 1,50 0,6 1,48 0,6 1,47 0,6 1,48 0,6 1,49 -2,0 1,44 0,7 1,48 0,7 1,47 0,7 1,49 0,7 1,47 0,7 1,47 -1,9 1,43 0,8 1,46 0,8 1,45 0,8 1,49 0,8 1,45 0,8 1,44 -1,8 1,42 0,9 1,00 0,9 1,00 0,9 1,50 0,9 1,00 0,9 0,96 -1,7 0,78 1,0 0,83 1,0 0,84 1,0 1,49 1,0 0,84 1,0 0,80 -1,6 0,67 1,1 0,73 1,1 0,74 1,1 1,46 1,1 0,74 1,1 0,70 -1,5 0,59 1,2 0,65 1,2 0,66 1,2 1,09 1,2 0,66 1,2 0,62 -1,4 0,54 1,3 0,60 1,3 0,60 1,3 0,97 1,3 0,60 1,3 0,57 -1,3 0,50 1,4 0,56 1,4 0,56 1,4 0,87 1,4 0,56 1,4 0,53 -1,1 0,46 1,5 0,52 1,5 0,53 1,5 0,79 1,5 0,53 1,5 0,49 -1,0 0,43 1,6 0,50 1,6 0,49 1,6 0,73 1,6 0,49 1,6 0,47 -0,9 0,41 1,7 0,46 1,7 0,46 1,7 0,67 1,7 0,46 1,7 0,44 -0,8 0,39 1,8 0,44 1,8 0,44 1,8 0,62 1,8 0,44 1,8 0,42 -0,7 0,36 1,9 0,41 1,9 0,42 1,9 0,58 1,9 0,42 1,9 0,40 -0,6 0,34 2,0 0,39 2,0 0,40 2,0 0,54 2,0 0,40 2,0 0,38 -0,5 0,33 2,1 0,37 2,1 0,38 2,1 0,51 2,1 0,38 2,1 0,36 -0,4 0,31 2,2 0,35 2,2 0,36 2,2 0,48 2,2 0,36 2,2 0,34 -0,3 0,23 2,3 0,27 2,3 0,28 2,3 0,39 2,3 0,28 2,3 0,26 -0,2 0,22 2,4 0,26 2,4 0,26 2,4 0,36 2,4 0,26 2,4 0,25 -0,1 0,21 2,5 0,24 2,5 0,25 2,5 0,34 2,5 0,25 2,5 0,24 0,0 0,20 2,6 0,23 2,6 0,24 2,6 0,32 2,6 0,24 2,6 0,23 0,1 0,18 2,7 0,14 2,7 0,18 2,7 0,22 2,7 0,18 2,7 0,14 0,2 0,17 2,8 0,13 2,8 0,18 2,8 0,20 2,8 0,18 2,8 0,13 0,3 0,17 2,9 0,12 2,9 0,15 2,9 0,19 2,9 0,15 2,9 0,12 0,4 0,15 3,0 0,08 3,0 0,07 3,0 0,10 3,0 0,07 3,0 0,08 0,5 0,09 3,1 0,08 3,1 0,06 3,1 0,09 3,1 0,06 3,1 0,07 0,6 0,05 3,2 0,06 3,2 0,04 3,2 0,09 3,2 0,04 3,2 0,06 0,7 0,06
13 -1,8 1,48 14 -2,3 1,46 15 -2,3 1,43 -1,6 1,48 -2,2 1,45 -2,2 1,42 -1,5 1,46 -2,1 1,45 -2,1 1,42 -1,4 1,01 -2,0 1,44 -2,0 1,43 -1,3 0,89 -1,9 1,43 -1,9 1,42 -1,2 0,80 -1,8 1,42 -1,8 1,41 -1,1 0,72 -1,7 0,78 -1,7 0,79 -1,0 0,66 -1,6 0,67 -1,6 0,68 -0,9 0,61 -1,5 0,59 -1,5 0,61 -0,8 0,56 -1,4 0,54 -1,4 0,56 -0,7 0,52 -1,3 0,50 -1,3 0,52 -0,6 0,48 -1,1 0,46 -1,1 0,48 -0,5 0,45 -1,0 0,43 -1,0 0,45 -0,4 0,42 -0,9 0,41 -0,9 0,43 -0,3 0,33 -0,8 0,39 -0,8 0,40 -0,2 0,31 -0,7 0,36 -0,7 0,38 -0,1 0,29 -0,6 0,34 -0,6 0,36 0,0 0,27 -0,5 0,33 -0,5 0,34 0,1 0,25 -0,4 0,31 -0,4 0,32 0,2 0,23 -0,3 0,23 -0,3 0,24 0,3 0,22 -0,2 0,22 -0,2 0,23 0,4 0,21 -0,1 0,21 -0,1 0,22 0,5 0,15 0,0 0,20 0,0 0,19 0,6 0,10 0,1 0,18 0,1 0,18 0,7 0,12 0,2 0,17 0,2 0,17 0,8 0,14 0,3 0,17 0,3 0,14 0,9 0,10 0,4 0,15 0,4 0,13 1,0 0,12 0,5 0,09 0,5 0,10 1,1 0,14 0,6 0,05 0,6 0,04 1,2 0,15 0,7 0,06 0,7 0,04
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 0,3 0,85 2 0,3 0,92 3 -2,3 0,76 4 0,3 0,85 5 0,3 0,92 6 -2,3 0,76 0,4 0,84 0,4 0,85 -2,2 0,75 0,4 0,84 0,4 0,85 -2,2 0,75 0,5 0,83 0,5 0,82 -2,1 0,74 0,5 0,83 0,5 0,82 -2,1 0,74 0,6 0,82 0,6 0,80 -2,0 0,73 0,6 0,82 0,6 0,80 -2,0 0,73 0,7 0,80 0,7 0,79 -1,9 0,36 0,7 0,80 0,7 0,79 -1,9 0,36 0,8 0,38 0,8 0,37 -1,8 0,28 0,8 0,38 0,8 0,37 -1,8 0,28 0,9 0,31 0,9 0,29 -1,7 0,23 0,9 0,31 0,9 0,29 -1,7 0,23 1,0 0,27 1,0 0,25 -1,6 0,21 1,0 0,27 1,0 0,25 -1,6 0,21 1,1 0,24 1,1 0,23 -1,5 0,19 1,1 0,24 1,1 0,23 -1,5 0,19 1,2 0,23 1,2 0,21 -1,4 0,18 1,2 0,23 1,2 0,21 -1,4 0,18 1,3 0,22 1,3 0,20 -1,3 0,17 1,3 0,22 1,3 0,20 -1,3 0,17 1,4 0,21 1,4 0,19 -1,1 0,17 1,4 0,21 1,4 0,19 -1,1 0,17
40
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1,5 0,20 1,5 0,18 -1,0 0,16 1,5 0,20 1,5 0,18 -1,0 0,16 1,6 0,19 1,6 0,18 -0,9 0,16 1,6 0,19 1,6 0,18 -0,9 0,16 1,7 0,18 1,7 0,17 -0,8 0,15 1,7 0,18 1,7 0,17 -0,8 0,15 1,8 0,18 1,8 0,17 -0,7 0,14 1,8 0,18 1,8 0,17 -0,7 0,14 1,9 0,17 1,9 0,16 -0,6 0,14 1,9 0,17 1,9 0,16 -0,6 0,14 2,0 0,16 2,0 0,16 -0,5 0,13 2,0 0,16 2,0 0,16 -0,5 0,13 2,1 0,16 2,1 0,15 -0,4 0,13 2,1 0,16 2,1 0,15 -0,4 0,13 2,2 0,15 2,2 0,15 -0,3 0,09 2,2 0,15 2,2 0,15 -0,3 0,09 2,3 0,11 2,3 0,11 -0,2 0,09 2,3 0,11 2,3 0,11 -0,2 0,09 2,4 0,11 2,4 0,10 -0,1 0,08 2,4 0,11 2,4 0,10 -0,1 0,08 2,5 0,10 2,5 0,10 0,0 0,08 2,5 0,10 2,5 0,10 0,0 0,08 2,6 0,10 2,6 0,09 0,1 0,07 2,6 0,10 2,6 0,09 0,1 0,07 2,7 0,07 2,7 0,07 0,2 0,07 2,7 0,07 2,7 0,07 0,2 0,07 2,8 0,07 2,8 0,07 0,3 0,06 2,8 0,07 2,8 0,07 0,3 0,06 2,9 0,06 2,9 0,06 0,4 0,05 2,9 0,06 2,9 0,06 0,4 0,05 3,0 0,04 3,0 0,04 0,5 0,04 3,0 0,04 3,0 0,04 0,5 0,04 3,1 0,03 3,1 0,03 0,6 0,01 3,1 0,03 3,1 0,03 0,6 0,01 3,2 0,02 3,2 0,02 0,7 0,01 3,2 0,02 3,2 0,02 0,7 0,01
7 0,3 0,86 8 0,3 0,87 9 0,3 0,88 10 0,3 0,87 11 0,3 0,94 12 -2,3 0,79 0,4 0,85 0,4 0,84 0,4 0,84 0,4 0,84 0,4 0,87 -2,2 0,78 0,5 0,85 0,5 0,84 0,5 0,84 0,5 0,84 0,5 0,83 -2,1 0,78 0,6 0,83 0,6 0,82 0,6 0,83 0,6 0,82 0,6 0,82 -2,0 0,78 0,7 0,83 0,7 0,81 0,7 0,84 0,7 0,81 0,7 0,81 -1,9 0,77 0,8 0,81 0,8 0,80 0,8 0,84 0,8 0,80 0,8 0,80 -1,8 0,76 0,9 0,56 0,9 0,56 0,9 0,84 0,9 0,56 0,9 0,53 -1,7 0,42 1,0 0,46 1,0 0,47 1,0 0,84 1,0 0,47 1,0 0,44 -1,6 0,36 1,1 0,40 1,1 0,41 1,1 0,83 1,1 0,41 1,1 0,39 -1,5 0,32 1,2 0,36 1,2 0,37 1,2 0,61 1,2 0,37 1,2 0,35 -1,4 0,29 1,3 0,33 1,3 0,34 1,3 0,54 1,3 0,34 1,3 0,32 -1,3 0,27 1,4 0,31 1,4 0,31 1,4 0,49 1,4 0,31 1,4 0,29 -1,1 0,25 1,5 0,29 1,5 0,29 1,5 0,45 1,5 0,29 1,5 0,28 -1,0 0,23 1,6 0,28 1,6 0,27 1,6 0,41 1,6 0,27 1,6 0,26 -0,9 0,22 1,7 0,26 1,7 0,26 1,7 0,38 1,7 0,26 1,7 0,25 -0,8 0,21 1,8 0,24 1,8 0,25 1,8 0,35 1,8 0,25 1,8 0,23 -0,7 0,20 1,9 0,23 1,9 0,23 1,9 0,33 1,9 0,23 1,9 0,22 -0,6 0,19 2,0 0,22 2,0 0,22 2,0 0,30 2,0 0,22 2,0 0,21 -0,5 0,18 2,1 0,21 2,1 0,21 2,1 0,29 2,1 0,21 2,1 0,20 -0,4 0,17 2,2 0,20 2,2 0,20 2,2 0,27 2,2 0,20 2,2 0,19 -0,3 0,13 2,3 0,15 2,3 0,16 2,3 0,22 2,3 0,16 2,3 0,15 -0,2 0,12 2,4 0,14 2,4 0,15 2,4 0,20 2,4 0,15 2,4 0,14 -0,1 0,11 2,5 0,14 2,5 0,14 2,5 0,19 2,5 0,14 2,5 0,13 0,0 0,11 2,6 0,13 2,6 0,13 2,6 0,18 2,6 0,13 2,6 0,13 0,1 0,10 2,7 0,08 2,7 0,10 2,7 0,12 2,7 0,10 2,7 0,08 0,2 0,09 2,8 0,07 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,8 0,07 0,3 0,09 2,9 0,07 2,9 0,08 2,9 0,11 2,9 0,08 2,9 0,07 0,4 0,08 3,0 0,04 3,0 0,04 3,0 0,06 3,0 0,04 3,0 0,04 0,5 0,05 3,1 0,04 3,1 0,03 3,1 0,05 3,1 0,03 3,1 0,04 0,6 0,03 3,2 0,03 3,2 0,02 3,2 0,05 3,2 0,02 3,2 0,03 0,7 0,04
13 -1,8 0,80 14 -2,3 0,79 15 -2,3 0,76 -1,6 0,80 -2,2 0,78 -2,2 0,76 -1,5 0,79 -2,1 0,78 -2,1 0,76 -1,4 0,55 -2,0 0,78 -2,0 0,76 -1,3 0,48 -1,9 0,77 -1,9 0,76 -1,2 0,43 -1,8 0,76 -1,8 0,75 -1,1 0,39 -1,7 0,42 -1,7 0,42 -1,0 0,36 -1,6 0,36 -1,6 0,36 -0,9 0,33 -1,5 0,32 -1,5 0,33 -0,8 0,30 -1,4 0,29 -1,4 0,30 -0,7 0,28 -1,3 0,27 -1,3 0,28 -0,6 0,26 -1,1 0,25 -1,1 0,26 -0,5 0,24 -1,0 0,23 -1,0 0,24 -0,4 0,23 -0,9 0,22 -0,9 0,23 -0,3 0,18 -0,8 0,21 -0,8 0,22 -0,2 0,17 -0,7 0,20 -0,7 0,20 -0,1 0,15 -0,6 0,19 -0,6 0,19 0,0 0,14 -0,5 0,18 -0,5 0,18 0,1 0,13 -0,4 0,17 -0,4 0,17 0,2 0,13 -0,3 0,13 -0,3 0,13 0,3 0,12 -0,2 0,12 -0,2 0,12 0,4 0,11 -0,1 0,11 -0,1 0,12 0,5 0,08 0,0 0,11 0,0 0,10 0,6 0,05 0,1 0,10 0,1 0,09 0,7 0,06 0,2 0,09 0,2 0,09 0,8 0,08 0,3 0,09 0,3 0,08 0,9 0,06 0,4 0,08 0,4 0,07 1,0 0,07 0,5 0,05 0,5 0,05 1,1 0,08 0,6 0,03 0,6 0,02 1,2 0,08 0,7 0,04 0,7 0,02
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Perm 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 0,3 0,84 2 0,3 0,91 3 -2,3 0,75 4 0,3 0,84 5 0,3 0,91 6 -2,3 0,75 0,4 0,83 0,4 0,84 -2,2 0,74 0,4 0,83 0,4 0,84 -2,2 0,74 0,5 0,82 0,5 0,81 -2,1 0,73 0,5 0,82 0,5 0,81 -2,1 0,73 0,6 0,81 0,6 0,79 -2,0 0,72 0,6 0,81 0,6 0,79 -2,0 0,72
41
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Perm 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
0,7 0,79 0,7 0,78 -1,9 0,35 0,7 0,79 0,7 0,78 -1,9 0,35 0,8 0,37 0,8 0,36 -1,8 0,27 0,8 0,37 0,8 0,36 -1,8 0,27 0,9 0,30 0,9 0,29 -1,7 0,23 0,9 0,30 0,9 0,29 -1,7 0,23 1,0 0,26 1,0 0,25 -1,6 0,21 1,0 0,26 1,0 0,25 -1,6 0,21 1,1 0,24 1,1 0,22 -1,5 0,19 1,1 0,24 1,1 0,22 -1,5 0,19 1,2 0,22 1,2 0,21 -1,4 0,18 1,2 0,22 1,2 0,21 -1,4 0,18 1,3 0,21 1,3 0,20 -1,3 0,17 1,3 0,21 1,3 0,20 -1,3 0,17 1,4 0,20 1,4 0,19 -1,1 0,17 1,4 0,20 1,4 0,19 -1,1 0,17 1,5 0,20 1,5 0,18 -1,0 0,16 1,5 0,20 1,5 0,18 -1,0 0,16 1,6 0,19 1,6 0,17 -0,9 0,15 1,6 0,19 1,6 0,17 -0,9 0,15 1,7 0,18 1,7 0,17 -0,8 0,15 1,7 0,18 1,7 0,17 -0,8 0,15 1,8 0,18 1,8 0,16 -0,7 0,14 1,8 0,18 1,8 0,16 -0,7 0,14 1,9 0,16 1,9 0,16 -0,6 0,14 1,9 0,16 1,9 0,16 -0,6 0,14 2,0 0,16 2,0 0,15 -0,5 0,13 2,0 0,16 2,0 0,15 -0,5 0,13 2,1 0,15 2,1 0,15 -0,4 0,13 2,1 0,15 2,1 0,15 -0,4 0,13 2,2 0,15 2,2 0,14 -0,3 0,09 2,2 0,15 2,2 0,14 -0,3 0,09 2,3 0,11 2,3 0,10 -0,2 0,09 2,3 0,11 2,3 0,10 -0,2 0,09 2,4 0,10 2,4 0,10 -0,1 0,08 2,4 0,10 2,4 0,10 -0,1 0,08 2,5 0,10 2,5 0,10 0,0 0,07 2,5 0,10 2,5 0,10 0,0 0,07 2,6 0,10 2,6 0,09 0,1 0,07 2,6 0,10 2,6 0,09 0,1 0,07 2,7 0,07 2,7 0,07 0,2 0,07 2,7 0,07 2,7 0,07 0,2 0,07 2,8 0,07 2,8 0,06 0,3 0,06 2,8 0,07 2,8 0,06 0,3 0,06 2,9 0,06 2,9 0,06 0,4 0,05 2,9 0,06 2,9 0,06 0,4 0,05 3,0 0,04 3,0 0,03 0,5 0,03 3,0 0,04 3,0 0,03 0,5 0,03 3,1 0,03 3,1 0,03 0,6 0,01 3,1 0,03 3,1 0,03 0,6 0,01 3,2 0,02 3,2 0,02 0,7 0,01 3,2 0,02 3,2 0,02 0,7 0,01
7 0,3 0,84 8 0,3 0,86 9 0,3 0,87 10 0,3 0,86 11 0,3 0,93 12 -2,3 0,78 0,4 0,84 0,4 0,83 0,4 0,83 0,4 0,83 0,4 0,86 -2,2 0,77 0,5 0,83 0,5 0,83 0,5 0,83 0,5 0,83 0,5 0,82 -2,1 0,77 0,6 0,82 0,6 0,81 0,6 0,82 0,6 0,81 0,6 0,81 -2,0 0,77 0,7 0,81 0,7 0,80 0,7 0,83 0,7 0,80 0,7 0,80 -1,9 0,76 0,8 0,80 0,8 0,79 0,8 0,83 0,8 0,79 0,8 0,79 -1,8 0,75 0,9 0,55 0,9 0,55 0,9 0,83 0,9 0,55 0,9 0,53 -1,7 0,42 1,0 0,46 1,0 0,46 1,0 0,83 1,0 0,46 1,0 0,44 -1,6 0,35 1,1 0,40 1,1 0,40 1,1 0,81 1,1 0,40 1,1 0,38 -1,5 0,31 1,2 0,36 1,2 0,36 1,2 0,60 1,2 0,36 1,2 0,34 -1,4 0,29 1,3 0,33 1,3 0,33 1,3 0,54 1,3 0,33 1,3 0,31 -1,3 0,26 1,4 0,31 1,4 0,31 1,4 0,48 1,4 0,31 1,4 0,29 -1,1 0,25 1,5 0,29 1,5 0,29 1,5 0,44 1,5 0,29 1,5 0,27 -1,0 0,23 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,40 1,6 0,27 1,6 0,26 -0,9 0,22 1,7 0,25 1,7 0,26 1,7 0,37 1,7 0,26 1,7 0,24 -0,8 0,21 1,8 0,24 1,8 0,24 1,8 0,35 1,8 0,24 1,8 0,23 -0,7 0,19 1,9 0,22 1,9 0,23 1,9 0,32 1,9 0,23 1,9 0,22 -0,6 0,18 2,0 0,21 2,0 0,22 2,0 0,30 2,0 0,22 2,0 0,21 -0,5 0,17 2,1 0,20 2,1 0,21 2,1 0,28 2,1 0,21 2,1 0,20 -0,4 0,16 2,2 0,19 2,2 0,20 2,2 0,26 2,2 0,20 2,2 0,19 -0,3 0,12 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,21 2,3 0,15 2,3 0,15 -0,2 0,12 2,4 0,14 2,4 0,15 2,4 0,20 2,4 0,15 2,4 0,14 -0,1 0,11 2,5 0,14 2,5 0,14 2,5 0,19 2,5 0,14 2,5 0,13 0,0 0,10 2,6 0,13 2,6 0,13 2,6 0,17 2,6 0,13 2,6 0,12 0,1 0,10 2,7 0,08 2,7 0,10 2,7 0,12 2,7 0,10 2,7 0,07 0,2 0,09 2,8 0,07 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,8 0,07 0,3 0,09 2,9 0,07 2,9 0,08 2,9 0,10 2,9 0,08 2,9 0,07 0,4 0,08 3,0 0,04 3,0 0,04 3,0 0,06 3,0 0,04 3,0 0,04 0,5 0,05 3,1 0,04 3,1 0,03 3,1 0,05 3,1 0,03 3,1 0,04 0,6 0,03 3,2 0,03 3,2 0,02 3,2 0,05 3,2 0,02 3,2 0,03 0,7 0,03
13 -1,8 0,79 14 -2,3 0,78 15 -2,3 0,75 -1,6 0,79 -2,2 0,77 -2,2 0,75 -1,5 0,78 -2,1 0,77 -2,1 0,75 -1,4 0,54 -2,0 0,77 -2,0 0,75 -1,3 0,48 -1,9 0,76 -1,9 0,75 -1,2 0,43 -1,8 0,75 -1,8 0,74 -1,1 0,39 -1,7 0,42 -1,7 0,42 -1,0 0,35 -1,6 0,35 -1,6 0,36 -0,9 0,32 -1,5 0,31 -1,5 0,32 -0,8 0,30 -1,4 0,29 -1,4 0,29 -0,7 0,28 -1,3 0,26 -1,3 0,27 -0,6 0,26 -1,1 0,25 -1,1 0,25 -0,5 0,24 -1,0 0,23 -1,0 0,24 -0,4 0,22 -0,9 0,22 -0,9 0,23 -0,3 0,18 -0,8 0,21 -0,8 0,21 -0,2 0,16 -0,7 0,19 -0,7 0,20 -0,1 0,15 -0,6 0,18 -0,6 0,19 0,0 0,14 -0,5 0,17 -0,5 0,18 0,1 0,13 -0,4 0,16 -0,4 0,17 0,2 0,12 -0,3 0,12 -0,3 0,13 0,3 0,12 -0,2 0,12 -0,2 0,12 0,4 0,11 -0,1 0,11 -0,1 0,12 0,5 0,08 0,0 0,10 0,0 0,10 0,6 0,05 0,1 0,10 0,1 0,09 0,7 0,06 0,2 0,09 0,2 0,09 0,8 0,07 0,3 0,09 0,3 0,07 0,9 0,06 0,4 0,08 0,4 0,07 1,0 0,07 0,5 0,05 0,5 0,05 1,1 0,08 0,6 0,03 0,6 0,02 1,2 0,08 0,7 0,03 0,7 0,02