293 Drenaje rev06 - Gobierno de Canarias · evacuándolas posteriormente a los cauces naturales,...
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Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
1.- INTRODUCCIÓN
2.- CRITERIOS DE DISEÑO
2.1.- PERIODOS DE RETORNO
2.2.- RESGUARDO
2.3.- RIESGOS DE OBSTRUCCiÓN
2.4.- TIEMPO DE CONCENTRACIÓN
2.5.- VELOCIDAD DEL FLUJO
2.6.- RIESGO DE ATERRAMIENTO
2.7.- CAPACIDAD DE DESAGÜE
2.8.- TIPOLOGÍA DE LAS OBRAS
2.9.- COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE MANNING
3.- DRENAJE LONGITUDINAL
3.1.- DRENAJE DE LA PLATAFORMA Y MÁRGENES
3.1.1.- CRITERIOS PREVIOS
3.1.2.- INVENTARIO DE DRENAJE LONGITUDINAL
3.1.3.- CUNETAS DE EXPLANACIÓN
4.- DRENAJE TRANSVERSAL
4.1.- CRITERIOS PREVIOS
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
ANEJO Nº12.- DRENAJE
ÍNDICE
INTRODUCCIÓN ................................................................
CRITERIOS DE DISEÑO Y COMPROBACIÓN ................................
PERIODOS DE RETORNO ................................
RESGUARDO ................................................................
RIESGOS DE OBSTRUCCiÓN ................................
TIEMPO DE CONCENTRACIÓN ................................
VELOCIDAD DEL FLUJO ................................
ESGO DE ATERRAMIENTO ................................
CAPACIDAD DE DESAGÜE ................................
TIPOLOGÍA DE LAS OBRAS ................................
COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE MANNING
DRENAJE LONGITUDINAL ................................................................
DRENAJE DE LA PLATAFORMA Y MÁRGENES
CRITERIOS PREVIOS ................................................................
INVENTARIO DE DRENAJE LONGITUDINAL
CUNETAS DE EXPLANACIÓN ................................
DRENAJE TRANSVERSAL ................................................................
CRITERIOS PREVIOS ................................................................
.......................................................... 3
..................................... 3
............................................................... 3
...................................................... 4
......................................................... 4
.................................................... 5
................................................................ 7
....................................................... 7
............................................................. 7
........................................................... 8
COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE MANNING ........................ 9
.................................... 10
DRENAJE DE LA PLATAFORMA Y MÁRGENES .................... 10
......................................... 10
INVENTARIO DE DRENAJE LONGITUDINAL................... 11
.................................................... 12
...................................... 14
..................................... 14
4.2.- INVENTARIO DE OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES
4.2.1.- CRITERIOS DE COMPROBACIÓN
4.2.2.- CRITERIOS PARA O.D.T. DE NUEVA EJECUCIÓN
4.3.- OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PROYECTADAS
4.3.1.- SUBCUENCA 1.1
4.3.2.- SUBCUENCA 2.1
4.3.3.- SUBCUENCA 3.1
4.3.4.- SUBCUENCA 4.1
4.3.5.- SUBCUENCA 5.7
4.3.6.- SUBCUENCA 5.6
4.3.7.- SUBCUENCA 5.5
4.3.8.- SUBCUENCA 5.4
4.3.9.- SUBCUENCA 5.3
4.3.10.- SUBCUENCA
4.3.11.- SUBCUENCA 5.1
4.3.12.- SUBCUENCA 6.1
4.3.13.- SUBCUENCA 8.3
4.3.14.- SUBCUENCA 8.2
4.3.15.- SUBCUENCA 8.1
4.3.16.- SUBCUENCA 7.1
4.3.17.- SUBCUENCA 9.6
4.3.18.- SUBCUENCA 9.5
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
VENTARIO DE OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES
CRITERIOS DE COMPROBACIÓN ................................
CRITERIOS PARA O.D.T. DE NUEVA EJECUCIÓN
OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PROYECTADAS
SUBCUENCA 1.1 ..................................................................................
SUBCUENCA 2.1 ..................................................................................
SUBCUENCA 3.1 ..................................................................................
SUBCUENCA 4.1 ..................................................................................
SUBCUENCA 5.7 ..................................................................................
BCUENCA 5.6 ..................................................................................
SUBCUENCA 5.5 ..................................................................................
SUBCUENCA 5.4 ..................................................................................
SUBCUENCA 5.3 ..................................................................................
SUBCUENCA 5.2 ..................................................................................
SUBCUENCA 5.1 ..................................................................................
SUBCUENCA 6.1 ................................................................
SUBCUENCA 8.3 ..................................................................................
SUBCUENCA 8.2 ..................................................................................
SUBCUENCA 8.1 ..................................................................................
UBCUENCA 7.1 ..................................................................................
SUBCUENCA 9.6 ..................................................................................
SUBCUENCA 9.5 ..................................................................................
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 1
VENTARIO DE OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES .......... 14
............................................ 16
CRITERIOS PARA O.D.T. DE NUEVA EJECUCIÓN ........ 17
OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PROYECTADAS ....... 17
.................. 19
.................. 19
.................. 19
.................. 19
.................. 19
.................. 19
.................. 19
.................. 20
.................. 20
.................. 20
.................. 20
................................................. 20
.................. 20
.................. 20
.................. 20
.................. 21
.................. 21
.................. 21
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
4.3.19.- SUBCUENCA 9.4
4.3.20.- SUBCUENCA 9.3
4.3.21.- SUBCUENCA 9.2
4.3.22.- SUBCUENCA 9.1
4.3.23.- SUBCUENCA 10.6
4.3.24.- SUBCUENCA 10.5
4.3.25.- SUBCUENCA 10.4
4.3.26.- SUBCUENCA 10.3
4.3.27.- SUBCUENCA 10.2
4.3.28.- SUBCUENCA 10.1
4.4.- CAUDALES DE MÁXIMA AVENIDA
4.5.- ESTUDIO DE LAS OBRAS DE DRENAJE
TRANSVERSAL (O.D.T.)
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
SUBCUENCA 9.4 ................................................................
SUBCUENCA 9.3 ................................................................
SUBCUENCA 9.2 ................................................................
SUBCUENCA 9.1 ................................................................
SUBCUENCA 10.6 ................................................................
SUBCUENCA 10.5 ................................................................
SUBCUENCA 10.4 ................................................................
SUBCUENCA 10.3 ................................................................
SUBCUENCA 10.2 ................................................................
SUBCUENCA 10.1 ................................................................
CAUDALES DE MÁXIMA AVENIDA ................................
ESTUDIO DE LAS OBRAS DE DRENAJE
TRANSVERSAL (O.D.T.) ................................................................
................................................... 21
................................................... 21
................................................... 21
................................................... 21
................................................ 22
................................................ 22
................................................ 22
................................................ 22
................................................ 22
................................................ 22
........................................... 23
ESTUDIO DE LAS OBRAS DE DRENAJE
................................. 24
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 2
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
1.- INTRODUCCIÓN
El medio natural ha confeccionado a lo largo de siglos, un sistema de barrancos a
lo largo de la geografía que ha permitido el encauzamiento del agua hasta la costa.
Sin embargo, dada la gran cantidad de barrancos existentes en las islas, la
construcción de cualquier carretera introducirá con casi total seguridad,
alteraciones en el sistema fluvial preestablecido.
El presente anejo se redacta con el objetivo de analizar las restri
al flujo de agua que circula por la red de drenaje natural, y diseñar las obras y
elementos de drenaje precisos para el restablecimiento del mismo, garantizándose
en todo caso la seguridad en la circulación y la admisibilidad de los daños
originados, que no tendrán en ningún caso la consideración de catastróficos. Así
mismo es objeto de este anejo comprobar la validez hidráulica tanto de las obras
de drenaje transversal existentes como las de nueva ejecución.
Por tanto, se procederá a dime
recogida de aguas procedentes de las plataformas y márgenes vertientes,
evacuándolas posteriormente a los cauces naturales, sistemas de saneamiento y
drenaje, o a la capa freática.
De forma complementaria
restituir la continuidad de los cauces naturales interceptados mediante el
acondicionamiento de las obras existentes o la construcción de nuevas obras de
drenaje transversal.
Los cálculos relativos a lo
cuencas que afectan a las obras de drenaje transversal diseñadas y a las superficies
que drenan a los elementos de drenaje longitudinal, han sido determinados en el
Anejo de “Climatología e Hidrología”
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
INTRODUCCIÓN
El medio natural ha confeccionado a lo largo de siglos, un sistema de barrancos a
lo largo de la geografía que ha permitido el encauzamiento del agua hasta la costa.
dada la gran cantidad de barrancos existentes en las islas, la
construcción de cualquier carretera introducirá con casi total seguridad,
alteraciones en el sistema fluvial preestablecido.
El presente anejo se redacta con el objetivo de analizar las restri
al flujo de agua que circula por la red de drenaje natural, y diseñar las obras y
elementos de drenaje precisos para el restablecimiento del mismo, garantizándose
en todo caso la seguridad en la circulación y la admisibilidad de los daños
originados, que no tendrán en ningún caso la consideración de catastróficos. Así
mismo es objeto de este anejo comprobar la validez hidráulica tanto de las obras
de drenaje transversal existentes como las de nueva ejecución.
Por tanto, se procederá a dimensionar los elementos de drenaje necesarios para la
recogida de aguas procedentes de las plataformas y márgenes vertientes,
evacuándolas posteriormente a los cauces naturales, sistemas de saneamiento y
drenaje, o a la capa freática.
De forma complementaria a lo expuesto en el párrafo anterior, se procederá a
restituir la continuidad de los cauces naturales interceptados mediante el
acondicionamiento de las obras existentes o la construcción de nuevas obras de
Los cálculos relativos a los caudales de referencia asociados a cada una de las
cuencas que afectan a las obras de drenaje transversal diseñadas y a las superficies
que drenan a los elementos de drenaje longitudinal, han sido determinados en el
Anejo de “Climatología e Hidrología” del presente documento.
El medio natural ha confeccionado a lo largo de siglos, un sistema de barrancos a
lo largo de la geografía que ha permitido el encauzamiento del agua hasta la costa.
dada la gran cantidad de barrancos existentes en las islas, la
construcción de cualquier carretera introducirá con casi total seguridad,
El presente anejo se redacta con el objetivo de analizar las restricciones impuestas
al flujo de agua que circula por la red de drenaje natural, y diseñar las obras y
elementos de drenaje precisos para el restablecimiento del mismo, garantizándose
en todo caso la seguridad en la circulación y la admisibilidad de los daños
originados, que no tendrán en ningún caso la consideración de catastróficos. Así
mismo es objeto de este anejo comprobar la validez hidráulica tanto de las obras
de drenaje transversal existentes como las de nueva ejecución.
nsionar los elementos de drenaje necesarios para la
recogida de aguas procedentes de las plataformas y márgenes vertientes,
evacuándolas posteriormente a los cauces naturales, sistemas de saneamiento y
a lo expuesto en el párrafo anterior, se procederá a
restituir la continuidad de los cauces naturales interceptados mediante el
acondicionamiento de las obras existentes o la construcción de nuevas obras de
s caudales de referencia asociados a cada una de las
cuencas que afectan a las obras de drenaje transversal diseñadas y a las superficies
que drenan a los elementos de drenaje longitudinal, han sido determinados en el
el presente documento.
En cualquier caso, todos los cálculos referentes a drenaje han sido realizados
siguiendo las recomendaciones de la Instrucción 5.2
las directrices del Consejo Insular de Aguas de Fuerteventura.
2.- CRITERIOS DE DISEÑO Y COMPROBA
2.1.- PERIODOS DE RETORNO
Para la determinación de los caudales de referencia empleados en el
dimensionamiento de las diferentes obras de drenaje del presente documento, la
Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial
periodos de retorno, que serán de aplicación salvo una adecuada justificación.
MÍNIMOS PERIODOS DE RETORNO
TIPO DE ELEMENTO DE DRENAJE
Pasos inferiores con dificultad para desaguar por gravedad. Elementos de drenaje superficial de la plataforma y márgenes.
Obras de paso transversales
NOTAS: (1) Si la comunicación interrumpida por el corte de la carretera no pudiera restablecerse por rutas alternativas, o éstas revistieran especial dificultad, se aumentará en un grado la categoría basada en la IMD, si no fuera ya "alta". A efectos del revestigrado la categoría basada en la IMD, si no ya "baja" (2) Estos casos cubren una extensa gama, en la que los límites que razonablemente cabria imponer a las condiciones de desagüe varían ampliamente (por debsuperior) en función de las circunstancias locales: por lo que se dejan a criterio del proyectista. (3) Deberá comprobarse que no se alteran sustancialmente las condiciones de desagüe del cauce con el caudal de referencia correspondiente a un período de retorno de diez años.
Tabla de Periodos de Retorno. Fuente: Instrucción 5.2
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
En cualquier caso, todos los cálculos referentes a drenaje han sido realizados
siguiendo las recomendaciones de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”
las directrices del Consejo Insular de Aguas de Fuerteventura.
DE DISEÑO Y COMPROBACIÓN
PERIODOS DE RETORNO
Para la determinación de los caudales de referencia empleados en el
dimensionamiento de las diferentes obras de drenaje del presente documento, la
“Drenaje Superficial” recomienda adoptar los siguientes
periodos de retorno, que serán de aplicación salvo una adecuada justificación.
Tabla 1
MÍNIMOS PERIODOS DE RETORNO
TIPO DE ELEMENTO DE DRENAJE
IMD EN LA VÍA AFECTADA (1)
ALTA (IMD>200
0)
MEDIA (500<IMD<20
00) (IMD<50
Pasos inferiores con dificultad para desaguar por 50 25
Elementos de drenaje superficial de la plataforma y 25 10
100 (3)
(1) Si la comunicación interrumpida por el corte de la carretera no pudiera restablecerse por rutas alternativas, o éstas revistieran especial dificultad, se aumentará en un grado la categoría basada en la IMD, si no fuera ya "alta". A efectos del revestimiento de caces y cunetas se podrá rebajar en un grado la categoría basada en la IMD, si no ya "baja"
(2) Estos casos cubren una extensa gama, en la que los límites que razonablemente cabria imponer a las condiciones de desagüe varían ampliamente (por debajo de los límites de la categoría superior) en función de las circunstancias locales: por lo que se dejan a criterio del proyectista.
(3) Deberá comprobarse que no se alteran sustancialmente las condiciones de desagüe del cauce a correspondiente a un período de retorno de diez años.
Tabla de Periodos de Retorno. Fuente: Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 3
En cualquier caso, todos los cálculos referentes a drenaje han sido realizados
. “Drenaje Superficial” y
Para la determinación de los caudales de referencia empleados en el
dimensionamiento de las diferentes obras de drenaje del presente documento, la
los siguientes
periodos de retorno, que serán de aplicación salvo una adecuada justificación.
IMD EN LA VÍA AFECTADA (1)
BAJA
(IMD<500)
(2)
(1) Si la comunicación interrumpida por el corte de la carretera no pudiera restablecerse por rutas alternativas, o éstas revistieran especial dificultad, se aumentará en un grado la categoría basada en
miento de caces y cunetas se podrá rebajar en un
(2) Estos casos cubren una extensa gama, en la que los límites que razonablemente cabria imponer ajo de los límites de la categoría
superior) en función de las circunstancias locales: por lo que se dejan a criterio del proyectista.
(3) Deberá comprobarse que no se alteran sustancialmente las condiciones de desagüe del cauce
I.C. “Drenaje Superficial”
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
La IMD máxima prevista para el año de puesta en servicio en el tronco de la vía
proyectada es de 39.141 Este dato han sido extraído del
No obstante, según el Decreto 86/2002 de 2 de julio por el que se aprueba el
Reglamento de Dominio Pú
pueda modificar la capacidad de evacuación de un cauce, se utilizará un periodo
de retorno de 500 años.
Por tanto, considerando los datos de IMD de la vía y la importancia de esta, se
determinan los siguientes periodos de retorno a aplicar:
− 25 años para los elementos de drenaje superficial de la
márgenes
− 50 años para pasos inferiores con dificultad para desaguar por
gravedad.
− 500 años para las obras de
2.2.- RESGUARDO
De acuerdo con el artículo 1.2 de la Instrucción 5.2
máximo nivel de la lámina de agua deberá guardar, respecto a la superficie de la
plataforma, un resguardo superior al establecido en la siguiente tabla con el fin de
evitar la interrupción del funcionamiento de la vía.
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
La IMD máxima prevista para el año de puesta en servicio en el tronco de la vía
proyectada es de 39.141 Este dato han sido extraído del Anejo de Tráfico .
No obstante, según el Decreto 86/2002 de 2 de julio por el que se aprueba el
Reglamento de Dominio Público Hidráulico de Canarias, cuando la obra solicitada
pueda modificar la capacidad de evacuación de un cauce, se utilizará un periodo
de retorno de 500 años.
Por tanto, considerando los datos de IMD de la vía y la importancia de esta, se
siguientes periodos de retorno a aplicar:
25 años para los elementos de drenaje superficial de la
márgenes.
50 años para pasos inferiores con dificultad para desaguar por
gravedad.
500 años para las obras de drenaje transversal.
RESGUARDO
e acuerdo con el artículo 1.2 de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial
máximo nivel de la lámina de agua deberá guardar, respecto a la superficie de la
plataforma, un resguardo superior al establecido en la siguiente tabla con el fin de
la interrupción del funcionamiento de la vía.
La IMD máxima prevista para el año de puesta en servicio en el tronco de la vía
Anejo de Tráfico .
No obstante, según el Decreto 86/2002 de 2 de julio por el que se aprueba el
blico Hidráulico de Canarias, cuando la obra solicitada
pueda modificar la capacidad de evacuación de un cauce, se utilizará un periodo
Por tanto, considerando los datos de IMD de la vía y la importancia de esta, se
25 años para los elementos de drenaje superficial de la plataforma y
50 años para pasos inferiores con dificultad para desaguar por
“Drenaje Superficial”, el
máximo nivel de la lámina de agua deberá guardar, respecto a la superficie de la
plataforma, un resguardo superior al establecido en la siguiente tabla con el fin de
RESGUARDO MÍNIMO (m) ENTRE EL MÁXIMO NIVEL DE LA LÁMINA DE AGUA Y LA SUPERFICIE DE LA PLATAFORMA
TIPO DE ELEMENTO
Drenaje superficial de la plataforma
Obras de drenaje transversal
NOTAS: (1) En caso de baja intensidad de tráfico, podrá admitirse láminas de agua de hasta 0,30 metros por encima del firme, valorando la interrupción de la circulación por esta causa.
Tabla de Resguardos Mínimos. Fuente: Instrucción 5.2
Dada la IMD de la vía proyectada, se establece que el resguardo mínimo entre el
nivel de la lámina de agua y la superficie de la plataforma será igual a 0,0
para los elementos de drenaje superficial de la plataforma y 0,5 metros para los
elementos de drenaje transversal.
En relación a lo expuesto y de acuerdo con la citada instrucción, los daños
materiales producidos a terceros por la inundación de zonas aledañas a la carretera
debida a la sobreelevación del nivel de la corriente en un cauce, provocada por la
presencia de una obra de desagüe transversal, no deberán tener la consideración de
catastróficos y, entre los que no la tengan, deberán ser admisibles, de acuerdo con
los criterios establecidos en el artículo 1.5.3.
2.3.- RIESGOS DE OBSTRUCCI
Las condiciones de funcionamiento de los elementos de drenaje superficial pueden
verse alteradas por su obstrucción debida a cuerpos arrastrados por la corriente.
Por tanto y de acuerdo con la Instrucción, el riesgo de obstrucción de las obras de
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
Tabla 2
RESGUARDO MÍNIMO (m) ENTRE EL MÁXIMO NIVEL DE LA LÁMINA DE AGUA Y LA SUPERFICIE DE LA PLATAFORMA
TIPO DE ELEMENTO
IMD EN LA VÍA AFECTADA
ALTA MEDIA
2000 250
Drenaje superficial de la plataforma 0
0,5 0
(1) En caso de baja intensidad de tráfico, podrá admitirse láminas de agua de hasta 0,30 metros por encima del firme, valorando la interrupción de la
Tabla de Resguardos Mínimos. Fuente: Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”
Dada la IMD de la vía proyectada, se establece que el resguardo mínimo entre el
nivel de la lámina de agua y la superficie de la plataforma será igual a 0,0
para los elementos de drenaje superficial de la plataforma y 0,5 metros para los
elementos de drenaje transversal.
En relación a lo expuesto y de acuerdo con la citada instrucción, los daños
materiales producidos a terceros por la inundación de zonas aledañas a la carretera
debida a la sobreelevación del nivel de la corriente en un cauce, provocada por la
una obra de desagüe transversal, no deberán tener la consideración de
catastróficos y, entre los que no la tengan, deberán ser admisibles, de acuerdo con
los criterios establecidos en el artículo 1.5.3.
RIESGOS DE OBSTRUCCIÓN
iento de los elementos de drenaje superficial pueden
verse alteradas por su obstrucción debida a cuerpos arrastrados por la corriente.
Por tanto y de acuerdo con la Instrucción, el riesgo de obstrucción de las obras de
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 4
RESGUARDO MÍNIMO (m) ENTRE EL MÁXIMO NIVEL DE LA LÁMINA DE AGUA Y LA SUPERFICIE DE LA PLATAFORMA
IMD EN LA VÍA AFECTADA
BAJA
250
(1)
(1) En caso de baja intensidad de tráfico, podrá admitirse láminas de agua de hasta 0,30 metros por encima del firme, valorando la interrupción de la
I.C. “Drenaje Superficial”
Dada la IMD de la vía proyectada, se establece que el resguardo mínimo entre el
nivel de la lámina de agua y la superficie de la plataforma será igual a 0,0 metros
para los elementos de drenaje superficial de la plataforma y 0,5 metros para los
En relación a lo expuesto y de acuerdo con la citada instrucción, los daños
materiales producidos a terceros por la inundación de zonas aledañas a la carretera
debida a la sobreelevación del nivel de la corriente en un cauce, provocada por la
una obra de desagüe transversal, no deberán tener la consideración de
catastróficos y, entre los que no la tengan, deberán ser admisibles, de acuerdo con
iento de los elementos de drenaje superficial pueden
verse alteradas por su obstrucción debida a cuerpos arrastrados por la corriente.
Por tanto y de acuerdo con la Instrucción, el riesgo de obstrucción de las obras de
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
drenaje transversal -fundamentalmente
dependerá de las características de los cauces y zonas inundables, y puede
clasificarse en las categorías siguientes:
− Alto: Existe peligro de que la corriente arrastre arboles u objetos de
parecido tamaño.
− Medio:
dimensiones similares, en cantidades importantes.
− Bajo: No es previsible el arrastre de objetos de tamaño y en cantidad
suficiente como para obstruir el desagüe.
Si el riesgo fuera alto, la Instrucción
de drenaje transversal no funcionen a sección llena, dejando entre su intradós y el
nivel máximo del agua un resguardo mínimo de 1,5 m, mantenido en una anchura
no inferior a 12 m. Si el riesgo fuera medio, las
la mitad. De no cumplirse estas condiciones, deberá tenerse en cuenta la
sobreelevación del nivel del agua que pueda causar una obstrucción, aplicando en
los cálculos una reducción a la sección teórica de desagüe: tamb
recurrir a dispositivos especiales para retener aguas arriba a los flotantes, siempre
que se garantice su conservación.
En función a lo expuesto y considerando las características de los cauces y zonas
inundables del entorno de la traza, puede
potencial de obstrucción medio o bajo.
No obstante, las obras de drenaje transversal han sido determinadas con un
periodo de retorno de 500 años
lleva implícito un sobr
de los conductos.
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
fundamentalmente por vegetación arrastrada por la corriente
dependerá de las características de los cauces y zonas inundables, y puede
clasificarse en las categorías siguientes:
Existe peligro de que la corriente arrastre arboles u objetos de
parecido tamaño.
Pueden ser arrastradas cañas, arbustos y objetos de
dimensiones similares, en cantidades importantes.
No es previsible el arrastre de objetos de tamaño y en cantidad
suficiente como para obstruir el desagüe.
Si el riesgo fuera alto, la Instrucción establece que deberá procurarse que las obras
de drenaje transversal no funcionen a sección llena, dejando entre su intradós y el
nivel máximo del agua un resguardo mínimo de 1,5 m, mantenido en una anchura
no inferior a 12 m. Si el riesgo fuera medio, las cifras anteriores podrán reducirse a
la mitad. De no cumplirse estas condiciones, deberá tenerse en cuenta la
sobreelevación del nivel del agua que pueda causar una obstrucción, aplicando en
los cálculos una reducción a la sección teórica de desagüe: tamb
recurrir a dispositivos especiales para retener aguas arriba a los flotantes, siempre
que se garantice su conservación.
En función a lo expuesto y considerando las características de los cauces y zonas
inundables del entorno de la traza, puede admitirse con generalidad un riesgo
potencial de obstrucción medio o bajo.
No obstante, las obras de drenaje transversal han sido determinadas con un
periodo de retorno de 500 años -superior al establecido en la Instrucción
lleva implícito un sobredimensionamiento necesario para evitar las obstrucciones
por vegetación arrastrada por la corriente-
dependerá de las características de los cauces y zonas inundables, y puede
Existe peligro de que la corriente arrastre arboles u objetos de
Pueden ser arrastradas cañas, arbustos y objetos de
dimensiones similares, en cantidades importantes.
No es previsible el arrastre de objetos de tamaño y en cantidad
establece que deberá procurarse que las obras
de drenaje transversal no funcionen a sección llena, dejando entre su intradós y el
nivel máximo del agua un resguardo mínimo de 1,5 m, mantenido en una anchura
cifras anteriores podrán reducirse a
la mitad. De no cumplirse estas condiciones, deberá tenerse en cuenta la
sobreelevación del nivel del agua que pueda causar una obstrucción, aplicando en
los cálculos una reducción a la sección teórica de desagüe: también se podrá
recurrir a dispositivos especiales para retener aguas arriba a los flotantes, siempre
En función a lo expuesto y considerando las características de los cauces y zonas
admitirse con generalidad un riesgo
No obstante, las obras de drenaje transversal han sido determinadas con un
superior al establecido en la Instrucción-, que
edimensionamiento necesario para evitar las obstrucciones
2.4.- TIEMPO DE CONCENTRAC
Para la definición del valor del tiempo de concentración, la instrucción 5.2
“Drenaje Superficial” establece las diferentes metodologías a seguir.
En el caso de las cuencas relacionadas con el drenaje transversal, se admite como
hipótesis la circulación del agua por los cauces definidos de modo que será de
aplicación la siguiente ecuación:
Dónde:
T Duración del intervalo.
TC Tiempo de concentración en horas.
L Longitud del cauce principal (km).
J Pendiente media del cauce principal (Tanto por uno).
Sin embargo, cuando el tiempo de recorrido en flujo difuso sobre el terreno sea
relativamente apreciable, como es el caso de la plataforma
márgenes que a ella vierten, la fórmula anterior no resulta aplicable.
Si el recorrido del agua sobre la superficie fuera menor de 30 metros, se podrá
considerar que el tiempo de concentración es de cinco minutos. Este valor se p
aumentar de cinco a diez minutos al aumentar el recorrido del agua por la
plataforma de 30 a 150 metros.
En el caso de los márgenes que vierten a la plataforma, la citada instrucción
propone un ábaco de valores que permite obtener el correspondiente a
concentración en función a longitud de recorrido, pendiente media y tipo de
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
TIEMPO DE CONCENTRAC IÓN
Para la definición del valor del tiempo de concentración, la instrucción 5.2
“Drenaje Superficial” establece las diferentes metodologías a seguir.
caso de las cuencas relacionadas con el drenaje transversal, se admite como
hipótesis la circulación del agua por los cauces definidos de modo que será de
e concentración en horas.
Longitud del cauce principal (km).
Pendiente media del cauce principal (Tanto por uno).
Sin embargo, cuando el tiempo de recorrido en flujo difuso sobre el terreno sea
relativamente apreciable, como es el caso de la plataforma de la carretera y de los
márgenes que a ella vierten, la fórmula anterior no resulta aplicable.
Si el recorrido del agua sobre la superficie fuera menor de 30 metros, se podrá
considerar que el tiempo de concentración es de cinco minutos. Este valor se p
aumentar de cinco a diez minutos al aumentar el recorrido del agua por la
En el caso de los márgenes que vierten a la plataforma, la citada instrucción
propone un ábaco de valores que permite obtener el correspondiente a
concentración en función a longitud de recorrido, pendiente media y tipo de
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 5
Para la definición del valor del tiempo de concentración, la instrucción 5.2-IC
caso de las cuencas relacionadas con el drenaje transversal, se admite como
hipótesis la circulación del agua por los cauces definidos de modo que será de
Sin embargo, cuando el tiempo de recorrido en flujo difuso sobre el terreno sea
de la carretera y de los
Si el recorrido del agua sobre la superficie fuera menor de 30 metros, se podrá
considerar que el tiempo de concentración es de cinco minutos. Este valor se podrá
aumentar de cinco a diez minutos al aumentar el recorrido del agua por la
En el caso de los márgenes que vierten a la plataforma, la citada instrucción
propone un ábaco de valores que permite obtener el correspondiente al tiempo de
concentración en función a longitud de recorrido, pendiente media y tipo de
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
cobertura del terreno.
Tc para márgenes de plataformas o laderas. Fuente: Fig. 2.3 de la Instrucción 5.2
En el anejo 1.2.6 del presente documento se presentan los valores
correspondientes a dicho parámetro en función de las distintas cuencas o
superficies que en él se analizan. A modo resumen los resultados del tiempo de
concentración son los siguientes:
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
cobertura del terreno.
Figura 1
Tc para márgenes de plataformas o laderas. Fuente: Fig. 2.3 de la Instrucción 5.2
Superficial”
En el anejo 1.2.6 del presente documento se presentan los valores
correspondientes a dicho parámetro en función de las distintas cuencas o
icies que en él se analizan. A modo resumen los resultados del tiempo de
concentración son los siguientes:
Tabla 3
Tc para márgenes de plataformas o laderas. Fuente: Fig. 2.3 de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje
En el anejo 1.2.6 del presente documento se presentan los valores
correspondientes a dicho parámetro en función de las distintas cuencas o
icies que en él se analizan. A modo resumen los resultados del tiempo de
SUBCUENCA
LONGITUD DEL
CAUCE PRINCIPAL
(m)S-1.1 2033.69
S-2.1 11731.29
S-3.1 309.74
S-4.1 1092.71
S-5.1 1290.29
S-5.2 1599.67
S-5.3 1423.28
S-5.4 752.31
S-5.5 1228.49
S-5.6 4506.11
S-5.7 6529.53
S-6.1 3359.67
S-7.1 11613.93
S-8.1 5082.87
S-8.2 2841.49
S-8.3 1411.76
S-9.1 3621.40
S-9.2 10453.20
S-9.3 2715.88
S-9.4 4925.22
S-9.5 1494.01
S-9.6 2770.22
S-10.1 1863.86
S-10.2 1834.79
S-10.3 330.56
S-10.4 354.94
S-10.5 11258.10
S-10.6 2413.70
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
LONGITUD DEL
CAUCE PRINCIPAL
(m)
PENDIENTE MEDIA DEL
CAUCE (m/m)
TIEMPO DE CONCENTRACIÓN
(h)
2033.69 0.094 0.81
11731.29 0.010 4.67
309.74 0.119 0.18
1092.71 0.104 0.49
1290.29 0.054 0.63
1599.67 0.059 0.73
1423.28 0.095 0.61
752.31 0.050 0.43
1228.49 0.117 0.53
4506.11 0.069 1.56
6529.53 0.077 2.03
3359.67 0.048 1.34
11613.93 0.030 3.77
5082.87 0.044 1.87
2841.49 0.060 1.13
1411.76 0.043 0.71
3621.40 0.064 1.34
10453.20 0.053 3.12
2715.88 0.055 1.11
4925.22 0.053 1.76
1494.01 0.048 0.72
2770.22 0.070 1.08
1863.86 0.035 0.91
1834.79 0.035 0.90
330.56 0.030 0.25
354.94 0.052 0.24
11258.10 0.028 3.73
2413.70 0.061 1.00
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 6
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
2.5.- VELOCIDAD DEL FLUJO
De acuerdo con el artículo 1.5.1 de la Instrucción, se podrá considerar que la
corriente no producirá daños importantes por erosión de la superficie del cauce o
conducto si su velocidad media no excede de los límites fijados en la siguiente
tabla en función de la natural
NATURALEZA DE LA SUPERFICIE
Arena fina o limo (poca o ninguna arcilla)
Arena arcillosa dura, margas duras
Terreno parcialmente cubierto de vegetación
Arcilla, grava, pizarras blandas con cubierta vegetal
Hierba
Conglomerado, pizarras duras, rocas blandas
Mampostería, rocas duras
Hormigón
Velocidad máxima del flujo. Fuente: Artículo 1.5.1 de la Instrucción 5.2
Asimismo, con el fin de evitar la sedimentación de los sólidos transportados por la
corriente y el consiguiente aterramiento de los elementos de drenaje,
necesario adoptar una velocidad mínima, que variará en función del elemento
transportado, pero que no suele ser inferior a 0,5 m/s.
2.6.- RIESGO DE ATERRAMIEN
En lo relativo a los riesgos de aterramiento y erosión de las pequeñas obras de
drenaje transversal, la instrucción distingue dos supuestos:
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
VELOCIDAD DEL FLUJO
el artículo 1.5.1 de la Instrucción, se podrá considerar que la
corriente no producirá daños importantes por erosión de la superficie del cauce o
conducto si su velocidad media no excede de los límites fijados en la siguiente
tabla en función de la naturaleza de dicha superficie:
Tabla 4
VELOCIDAD MÁXIMA DEL AGUA
NATURALEZA DE LA SUPERFICIE VELOCIDADADMISIBLE (m/s)
Arena fina o limo (poca o ninguna arcilla) 0,20-0,60
Arena arcillosa dura, margas duras 0,60-0,90
parcialmente cubierto de vegetación 0,60-1,20
Arcilla, grava, pizarras blandas con cubierta vegetal 1,20-1,50
1,20-1,80
Conglomerado, pizarras duras, rocas blandas 1,40-2,40
Mampostería, rocas duras 3,00-4,50
4,50-6,00
Velocidad máxima del flujo. Fuente: Artículo 1.5.1 de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”
Asimismo, con el fin de evitar la sedimentación de los sólidos transportados por la
corriente y el consiguiente aterramiento de los elementos de drenaje,
necesario adoptar una velocidad mínima, que variará en función del elemento
transportado, pero que no suele ser inferior a 0,5 m/s.
RIESGO DE ATERRAMIEN TO
En lo relativo a los riesgos de aterramiento y erosión de las pequeñas obras de
sal, la instrucción distingue dos supuestos:
el artículo 1.5.1 de la Instrucción, se podrá considerar que la
corriente no producirá daños importantes por erosión de la superficie del cauce o
conducto si su velocidad media no excede de los límites fijados en la siguiente
MÁXIMA VELOCIDAD
ADMISIBLE (m/s)
0,60
0,90
1,20
1,50
1,80
2,40
4,50
6,00
I.C. “Drenaje Superficial”
Asimismo, con el fin de evitar la sedimentación de los sólidos transportados por la
corriente y el consiguiente aterramiento de los elementos de drenaje, será
necesario adoptar una velocidad mínima, que variará en función del elemento
En lo relativo a los riesgos de aterramiento y erosión de las pequeñas obras de
− Aterramientos o erosión evolutiva: Son aquellos que se producen en
los cauces que buscan de un perfil de equilibrio no alcanzado.
− Aterramientos o erosión localizados: Son aquellos que se producen en
el entorno de la traza por la simple presencia de la misma.
En cuanto al primer caso, se ha considerado que los fenómenos de aterramientos o
erosión son bajos debido a las características de los cauces que cruzan la carretera
y a la madurez del relieve de la isla, con
En relación a los aterramientos localizados, la Instrucción propone un método para
evaluar el riesgo cuando son debidos a una escasez de perfil, y recomienda
mantener la cota y pendiente del cauce natural, de forma que no
significativamente las condiciones de funcionamiento del mismo.
Por otro lado, la erosión localizada es un parámetro de gran importancia pues
permite prever si las pequeñas obras de drenaje transversal estudiadas se verán
afectadas de uno u otro modo por la mayor concentración y energía cinética de la
corriente. Para la determinación de las máximas erosiones localizadas previsibles,
la Instrucción recoge en el artículo 5.3.2.3, las expresiones a emplear. Además,
ofrece una serie de recomendaciones de protección que varían en función de las
características de cada obra.
2.7.- CAPACIDAD DE DESAGÜE
Para determinar la capacidad de desagüe de cauces, de obras de drenaje transversal
y de elementos de obras de drenajes longitudinales en los que las pér
energía se deban al rozamiento con las paredes rugosas de los conductos, se aplica
la fórmula de Manning-Strickler, es decir:
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
Aterramientos o erosión evolutiva: Son aquellos que se producen en
los cauces que buscan de un perfil de equilibrio no alcanzado.
Aterramientos o erosión localizados: Son aquellos que se producen en
e la traza por la simple presencia de la misma.
En cuanto al primer caso, se ha considerado que los fenómenos de aterramientos o
erosión son bajos debido a las características de los cauces que cruzan la carretera
y a la madurez del relieve de la isla, con una geodinámica externa avanzada.
En relación a los aterramientos localizados, la Instrucción propone un método para
evaluar el riesgo cuando son debidos a una escasez de perfil, y recomienda
mantener la cota y pendiente del cauce natural, de forma que no se vean alteradas
significativamente las condiciones de funcionamiento del mismo.
Por otro lado, la erosión localizada es un parámetro de gran importancia pues
permite prever si las pequeñas obras de drenaje transversal estudiadas se verán
o u otro modo por la mayor concentración y energía cinética de la
corriente. Para la determinación de las máximas erosiones localizadas previsibles,
la Instrucción recoge en el artículo 5.3.2.3, las expresiones a emplear. Además,
ndaciones de protección que varían en función de las
CAPACIDAD DE DESAGÜE
Para determinar la capacidad de desagüe de cauces, de obras de drenaje transversal
y de elementos de obras de drenajes longitudinales en los que las pér
energía se deban al rozamiento con las paredes rugosas de los conductos, se aplica
Strickler, es decir:
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 7
Aterramientos o erosión evolutiva: Son aquellos que se producen en
los cauces que buscan de un perfil de equilibrio no alcanzado.
Aterramientos o erosión localizados: Son aquellos que se producen en
En cuanto al primer caso, se ha considerado que los fenómenos de aterramientos o
erosión son bajos debido a las características de los cauces que cruzan la carretera
una geodinámica externa avanzada.
En relación a los aterramientos localizados, la Instrucción propone un método para
evaluar el riesgo cuando son debidos a una escasez de perfil, y recomienda
se vean alteradas
Por otro lado, la erosión localizada es un parámetro de gran importancia pues
permite prever si las pequeñas obras de drenaje transversal estudiadas se verán
o u otro modo por la mayor concentración y energía cinética de la
corriente. Para la determinación de las máximas erosiones localizadas previsibles,
la Instrucción recoge en el artículo 5.3.2.3, las expresiones a emplear. Además,
ndaciones de protección que varían en función de las
Para determinar la capacidad de desagüe de cauces, de obras de drenaje transversal
y de elementos de obras de drenajes longitudinales en los que las pérdidas de
energía se deban al rozamiento con las paredes rugosas de los conductos, se aplica
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Dónde:
V Velocidad media de la corriente.
Q Caudal desaguado.
S Área de la sección.
RH Radio Hidráulico (Relación entre la sección mojada y el perímetro mojado).
J Pendiente de la línea de energía.
K Coeficiente de rugosidad.
2.8.- TIPOLOGÍA DE LAS OBR
Las obras y elementos de drenaje pretenden dar continuidad a la red de drenaje
natural, reordenar y canalizar la nueva red de drenaje creada por la obra, drenar la
propia obra y cumplir las recomendaciones de la Instrucción 5.2
Superficial”.
− En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación
revestida con hormigón,
evitar la infiltración del agua procedente de la plataforma a través de aquella
sin alcanzar la cuneta. En el diseño de la cuneta de desmonte se ha tenido en
cuenta las condiciones establecidas por la inst
franqueamiento seguro de la misma por algún vehículo que se salga de la
plataforma.
− También se ha proyectado una cuneta de pie de terraplén sin revestir, que
representa un elemento constructivo de seguridad, que capta los caudale
procedentes de cunetas de desmonte o de laderas que vierten hacia el
terraplén, para canalizarlos hacia obras de drenaje transversal o cauces
naturales.
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
Velocidad media de la corriente.
Caudal desaguado.
Área de la sección.
Radio Hidráulico (Relación entre la sección mojada y el perímetro
Pendiente de la línea de energía.
Coeficiente de rugosidad.
TIPOLOGÍA DE LAS OBR AS
Las obras y elementos de drenaje pretenden dar continuidad a la red de drenaje
rdenar y canalizar la nueva red de drenaje creada por la obra, drenar la
propia obra y cumplir las recomendaciones de la Instrucción 5.2
En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación
revestida con hormigón, extendiéndose el revestimiento hasta la berma para
evitar la infiltración del agua procedente de la plataforma a través de aquella
sin alcanzar la cuneta. En el diseño de la cuneta de desmonte se ha tenido en
cuenta las condiciones establecidas por la instrucción para garantizar el
franqueamiento seguro de la misma por algún vehículo que se salga de la
También se ha proyectado una cuneta de pie de terraplén sin revestir, que
representa un elemento constructivo de seguridad, que capta los caudale
procedentes de cunetas de desmonte o de laderas que vierten hacia el
terraplén, para canalizarlos hacia obras de drenaje transversal o cauces
Radio Hidráulico (Relación entre la sección mojada y el perímetro
Las obras y elementos de drenaje pretenden dar continuidad a la red de drenaje
rdenar y canalizar la nueva red de drenaje creada por la obra, drenar la
propia obra y cumplir las recomendaciones de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje
En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación
extendiéndose el revestimiento hasta la berma para
evitar la infiltración del agua procedente de la plataforma a través de aquella
sin alcanzar la cuneta. En el diseño de la cuneta de desmonte se ha tenido en
rucción para garantizar el
franqueamiento seguro de la misma por algún vehículo que se salga de la
También se ha proyectado una cuneta de pie de terraplén sin revestir, que
representa un elemento constructivo de seguridad, que capta los caudales
procedentes de cunetas de desmonte o de laderas que vierten hacia el
terraplén, para canalizarlos hacia obras de drenaje transversal o cauces
− Además, no revestirla reduce los efectos medioambientales negativos
derivados de la construcción de u
explanación, si bien supone una mayor erosión y degradación de la cuneta.
No obstante, se prevé el crecimiento en ella de una ligera vegetación al
conservar una superficie húmeda al paso de la escorrentía, disminuyéndose
de este modo el riesgo potencial de erosión, teniendo en cuenta además que
la pendiente longitudinal de esta cuneta no es excesiva.
− Se ha considerado necesario diseñar cunetas de guarda en borde de talud de
excavación, que recogen el agua de la escorrentía
conectar con las cunetas de pie de terraplén, o desaguando en bajantes que
encauzan el agua hasta la obra transversal más cercana o cauce natural. Así
se evita que el agua de la ladera llegue hasta la plataforma.
− En el caso de que las cuentas de pie de terraplén o guarda en borde de talud
atraviesen zonas en las que la pendiente no sea suficiente o no esté bien
definida, se realizará una cuneta forzada o bien un desagüe hacia
barranquillo.
− Por último, las obras de drenaje transversal
comprobarán de acuerdo con los criterios de la Instrucción 5.2
Superficial”, adoptando alguna de las propuestas por la Instrucción 4.1
“Pequeñas obras de fábrica”.
− Respecto al drenaje profundo, relativo a las aguas su
comentar que a lo largo de toda la traza el nivel freático se encuentra a
bastante profundidad, debido a la escasa precipitación, y a la permeabilidad
de los terrenos afectados, etc… Por tanto, se concluye que no es preciso
adoptar medidas especiales para garantizar el drenaje profundo, pues el flujo
de agua subterránea se produce a tal profundidad que se garantiza que no
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
Además, no revestirla reduce los efectos medioambientales negativos
derivados de la construcción de una cuneta revestida exterior a la
explanación, si bien supone una mayor erosión y degradación de la cuneta.
No obstante, se prevé el crecimiento en ella de una ligera vegetación al
conservar una superficie húmeda al paso de la escorrentía, disminuyéndose
e este modo el riesgo potencial de erosión, teniendo en cuenta además que
la pendiente longitudinal de esta cuneta no es excesiva.
Se ha considerado necesario diseñar cunetas de guarda en borde de talud de
excavación, que recogen el agua de la escorrentía y le dan continuidad al
conectar con las cunetas de pie de terraplén, o desaguando en bajantes que
encauzan el agua hasta la obra transversal más cercana o cauce natural. Así
se evita que el agua de la ladera llegue hasta la plataforma.
as cuentas de pie de terraplén o guarda en borde de talud
atraviesen zonas en las que la pendiente no sea suficiente o no esté bien
definida, se realizará una cuneta forzada o bien un desagüe hacia
Por último, las obras de drenaje transversal se dimensionarán y
comprobarán de acuerdo con los criterios de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje
Superficial”, adoptando alguna de las propuestas por la Instrucción 4.1
“Pequeñas obras de fábrica”.
Respecto al drenaje profundo, relativo a las aguas subterráneas, es preciso
comentar que a lo largo de toda la traza el nivel freático se encuentra a
bastante profundidad, debido a la escasa precipitación, y a la permeabilidad
de los terrenos afectados, etc… Por tanto, se concluye que no es preciso
edidas especiales para garantizar el drenaje profundo, pues el flujo
de agua subterránea se produce a tal profundidad que se garantiza que no
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 8
Además, no revestirla reduce los efectos medioambientales negativos
na cuneta revestida exterior a la
explanación, si bien supone una mayor erosión y degradación de la cuneta.
No obstante, se prevé el crecimiento en ella de una ligera vegetación al
conservar una superficie húmeda al paso de la escorrentía, disminuyéndose
e este modo el riesgo potencial de erosión, teniendo en cuenta además que
Se ha considerado necesario diseñar cunetas de guarda en borde de talud de
y le dan continuidad al
conectar con las cunetas de pie de terraplén, o desaguando en bajantes que
encauzan el agua hasta la obra transversal más cercana o cauce natural. Así
as cuentas de pie de terraplén o guarda en borde de talud
atraviesen zonas en las que la pendiente no sea suficiente o no esté bien
definida, se realizará una cuneta forzada o bien un desagüe hacia
se dimensionarán y
I.C. “Drenaje
Superficial”, adoptando alguna de las propuestas por la Instrucción 4.1-I.C.
bterráneas, es preciso
comentar que a lo largo de toda la traza el nivel freático se encuentra a
bastante profundidad, debido a la escasa precipitación, y a la permeabilidad
de los terrenos afectados, etc… Por tanto, se concluye que no es preciso
edidas especiales para garantizar el drenaje profundo, pues el flujo
de agua subterránea se produce a tal profundidad que se garantiza que no
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
afecta a las obras diseñadas. Por ello se admite el diseño adoptado para las
cunetas de desmonte, revestidas de ho
exterior de la berma, ya que no será necesario adoptar alguna otra medida
para captar aguas procedentes del flujo subterráneo o del drenaje de las
capas del firme, que serán insignificantes o en caso de que existan será
preponderante el flujo vertical frente al horizontal.
2.9.- COEFICIENTE DE RUGOS
Con el fin de poder determinar el caudal desaguado mediante la ecuación de
Manning-Strickler expuesta en el apartado 2.7, se establece a continuación los
diferentes coeficientes de rugosidad recogidos en la Instrucción 5.2
Superficial”:
CARACTERÍSTICAS DE LA SUPERFICIE DE ROZAMIENTO
En tierra desnuda Superficie uniforme Superficie irregular En tierra Con ligera vegetación Con vegetación espesa En roca Superficie uniforme Superficie irregular Fondo de grava Cajeros de hormigón Cajeros encachados
Encachado
Revestimiento bituminoso
Hormigón proyectado
Tubo corrugado Sin pavimentar Pavimentado Tubo de fibrocemento Sin juntas Con juntas
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
afecta a las obras diseñadas. Por ello se admite el diseño adoptado para las
cunetas de desmonte, revestidas de hormigón y arrancado desde el borde
exterior de la berma, ya que no será necesario adoptar alguna otra medida
para captar aguas procedentes del flujo subterráneo o del drenaje de las
capas del firme, que serán insignificantes o en caso de que existan será
eponderante el flujo vertical frente al horizontal.
COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE MANNING
Con el fin de poder determinar el caudal desaguado mediante la ecuación de
Strickler expuesta en el apartado 2.7, se establece a continuación los
ficientes de rugosidad recogidos en la Instrucción 5.2
Tabla 5
CARACTERÍSTICAS DE LA SUPERFICIE DE ROZAMIENTO
afecta a las obras diseñadas. Por ello se admite el diseño adoptado para las
rmigón y arrancado desde el borde
exterior de la berma, ya que no será necesario adoptar alguna otra medida
para captar aguas procedentes del flujo subterráneo o del drenaje de las
capas del firme, que serán insignificantes o en caso de que existan será
IDAD DE MANNING
Con el fin de poder determinar el caudal desaguado mediante la ecuación de
Strickler expuesta en el apartado 2.7, se establece a continuación los
ficientes de rugosidad recogidos en la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje
K (m1/3/s)
40-50 30-50 25-30 20-25 30-35 20-30 50-60 30-45
35-50
65-75
45-60
30-40 35-50 100 85
CARACTERÍSTICAS DE LA SUPERFICIE DE ROZAMIENTO
Tubo de hormigón
NOTAS: Los valores superiores se refieren a un conducto corto tienen en cuenta su envejecimiento, pequeñas, irregularidades, ligeros defectos de limpieza, pequeños cambios de dirección y forma: así como el paso de conductos a través de arquetas cuyo fondo tenga favorable el flujo del agua (Por conservar la sección del conducto en su parte inferior), siempre que estos obstáculos sean locales y limitados, el conducto no sea muy corto y la velocidad no sea muy grande. Estos valores inferiores pueden valer también para empalmprocure que el agua llegue por arriba y, a ser posible, oblicuamente, de modo que se incorpore en la dirección del conducto principal.
Coeficientes de rugosidad de Manning. Fuente: Tabla 4.1 de la Instrucción 5.2
Al margen de los coeficientes de rugosidad expuestos en el cuadro anterior, se
añaden los referentes al drenaje transversal incluidos en la tabla 5.1 de la citada
instrucción.
CARACTERÍSTICAS DE LAROZAMIENTO
Trazado y lecho regulares Alguna vegetación en los márgenes pero sin invadir el cauce Vegetación en los márgenes que penetra algo en el cauceTrazado sinuoso, con depresiones y barras en el Alguna vegetación en los márgenes pero sin invadir el cauce Vegetación en los márgenes que penetra algo en el cauceTrazado irregular con acusada interferencia de la vegetación
Coeficientes de rugosidad de Manning. Fuent
Dada la importancia de este coeficiente en la comprobación y dimensionamiento
de los elementos de drenaje, se han adoptado los criterios que se exponen a
continuación en función de las condicio
Para los elementos lineales del drenaje longitudinal
revestidas de hormigón anexas a las bermas en los tramos en desmonte y
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
CARACTERÍSTICAS DE LA SUPERFICIE DE ROZAMIENTO
60-75
Los valores superiores se refieren a un conducto corto recién construido, mientras que los inferiores tienen en cuenta su envejecimiento, pequeñas, irregularidades, ligeros defectos de limpieza, pequeños cambios de dirección y forma: así como el paso de conductos a través de arquetas cuyo fondo tenga
el flujo del agua (Por conservar la sección del conducto en su parte inferior), siempre que estos obstáculos sean locales y limitados, el conducto no sea muy corto y la velocidad no sea muy grande. Estos valores inferiores pueden valer también para empalmes con conductos menores, siempre que se procure que el agua llegue por arriba y, a ser posible, oblicuamente, de modo que se incorpore en la
Coeficientes de rugosidad de Manning. Fuente: Tabla 4.1 de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”
Al margen de los coeficientes de rugosidad expuestos en el cuadro anterior, se
añaden los referentes al drenaje transversal incluidos en la tabla 5.1 de la citada
Tabla 6
CARACTERÍSTICAS DE LA SUPERFICIE DE ROZAMIENTO
K (m1/3/s)
Alguna vegetación en los márgenes pero sin invadir el cauce Vegetación en los márgenes que penetra algo en el cauce
35-40 20-25
Trazado sinuoso, con depresiones y barras en el lecho: Alguna vegetación en los márgenes pero sin invadir el cauce Vegetación en los márgenes que penetra algo en el cauce
25-35 15-20
Trazado irregular con acusada interferencia de la vegetación 10-15
Coeficientes de rugosidad de Manning. Fuente: Tabla 5.1 de la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”
Dada la importancia de este coeficiente en la comprobación y dimensionamiento
de los elementos de drenaje, se han adoptado los criterios que se exponen a
continuación en función de las condiciones particulares de cada elemento.
elementos lineales del drenaje longitudinal, como las cunetas
revestidas de hormigón anexas a las bermas en los tramos en desmonte y
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 9
K (m1/3/s)
recién construido, mientras que los inferiores tienen en cuenta su envejecimiento, pequeñas, irregularidades, ligeros defectos de limpieza, pequeños cambios de dirección y forma: así como el paso de conductos a través de arquetas cuyo fondo tenga
el flujo del agua (Por conservar la sección del conducto en su parte inferior), siempre que estos obstáculos sean locales y limitados, el conducto no sea muy corto y la velocidad no sea muy grande.
es con conductos menores, siempre que se procure que el agua llegue por arriba y, a ser posible, oblicuamente, de modo que se incorpore en la
.C. “Drenaje Superficial”
Al margen de los coeficientes de rugosidad expuestos en el cuadro anterior, se
añaden los referentes al drenaje transversal incluidos en la tabla 5.1 de la citada
I.C. “Drenaje Superficial”
Dada la importancia de este coeficiente en la comprobación y dimensionamiento
de los elementos de drenaje, se han adoptado los criterios que se exponen a
nes particulares de cada elemento.
, como las cunetas
revestidas de hormigón anexas a las bermas en los tramos en desmonte y
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
colectores de drenaje constituidos por tubos de hormigón vibrado se ha
adoptado un coeficiente de rugosidad de 75 m
los trabajos de mantenimiento periódicos garantizan un buen estado de
conservación de los dispositivos de drenaje anteriores.
Las cunetas de pie de terraplén se han diseñado sin revestir, au
el crecimiento en ellas de ligera vegetación al conservar una superficie
húmeda por el paso de la escorrentía. Por tanto, el coeficiente de rugosidad
adoptado ha sido de 25 m
Por último para las obras de drenaje transversal, el coeficie
es de 70 m1/3/s. Este valor es algo inferior al asignado a los elementos de
hormigón del drenaje longitudinal, considerándose así el efecto que tendrá
un estado de conservación que en general será más deficiente en las obras de
drenaje transversal, a la vez que supone un cierto margen de seguridad en la
capacidad de desaguar, dado el mayor riesgo derivado de un funcionamiento
insuficiente del drenaje transversal.
3.- DRENAJE LONGITUDINAL
3.1.- DRENAJE DE LA PLATAF
3.1.1.- CRITERIOS PREVIOS
La máxima distancia de salida de las cunetas será igual a 500 metros, resolviendo
dichas salidas con arquetas de hormigón con arenero, y desagües por medio de
bajantes, o bien a través de obras transversales para el drenaje longitudinal
habilitadas para ello. No obstante, será admisible el vertido a una obra de drenaje
transversal, empleado para tal supuesto la correspondiente arqueta, debiéndose
analizar las incidencias tanto en la ejecución de las obras cómo en el
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
colectores de drenaje constituidos por tubos de hormigón vibrado se ha
un coeficiente de rugosidad de 75 m1/3/s, teniendo en cuenta que
los trabajos de mantenimiento periódicos garantizan un buen estado de
conservación de los dispositivos de drenaje anteriores.
Las cunetas de pie de terraplén se han diseñado sin revestir, au
el crecimiento en ellas de ligera vegetación al conservar una superficie
húmeda por el paso de la escorrentía. Por tanto, el coeficiente de rugosidad
adoptado ha sido de 25 m1/3/s.
Por último para las obras de drenaje transversal, el coeficie
/s. Este valor es algo inferior al asignado a los elementos de
hormigón del drenaje longitudinal, considerándose así el efecto que tendrá
un estado de conservación que en general será más deficiente en las obras de
nsversal, a la vez que supone un cierto margen de seguridad en la
capacidad de desaguar, dado el mayor riesgo derivado de un funcionamiento
insuficiente del drenaje transversal.
DRENAJE LONGITUDINAL
DRENAJE DE LA PLATAF ORMA Y MÁRGENES
CRITERIOS PREVIOS
La máxima distancia de salida de las cunetas será igual a 500 metros, resolviendo
dichas salidas con arquetas de hormigón con arenero, y desagües por medio de
bajantes, o bien a través de obras transversales para el drenaje longitudinal
lo. No obstante, será admisible el vertido a una obra de drenaje
transversal, empleado para tal supuesto la correspondiente arqueta, debiéndose
analizar las incidencias tanto en la ejecución de las obras cómo en el
colectores de drenaje constituidos por tubos de hormigón vibrado se ha
/s, teniendo en cuenta que
los trabajos de mantenimiento periódicos garantizan un buen estado de
conservación de los dispositivos de drenaje anteriores.
Las cunetas de pie de terraplén se han diseñado sin revestir, aunque se prevé
el crecimiento en ellas de ligera vegetación al conservar una superficie
húmeda por el paso de la escorrentía. Por tanto, el coeficiente de rugosidad
Por último para las obras de drenaje transversal, el coeficiente de rugosidad
/s. Este valor es algo inferior al asignado a los elementos de
hormigón del drenaje longitudinal, considerándose así el efecto que tendrá
un estado de conservación que en general será más deficiente en las obras de
nsversal, a la vez que supone un cierto margen de seguridad en la
capacidad de desaguar, dado el mayor riesgo derivado de un funcionamiento
ORMA Y MÁRGENES
La máxima distancia de salida de las cunetas será igual a 500 metros, resolviendo
dichas salidas con arquetas de hormigón con arenero, y desagües por medio de
bajantes, o bien a través de obras transversales para el drenaje longitudinal
lo. No obstante, será admisible el vertido a una obra de drenaje
transversal, empleado para tal supuesto la correspondiente arqueta, debiéndose
analizar las incidencias tanto en la ejecución de las obras cómo en el
funcionamiento de la O.D.T.
La cota inferior del vértice deberá estar como mínimo a 30 cm por debajo de la
cota del borde inferior de la última capa drenante. En caso contrario, se deberá
estudiar la necesidad de disponer una red de subdrenaje de las capas del firme con
el fin de evacuar el agua que se filtre desde su superficie.
Asimismo, se proyectarán cunetas en varios supuestos:
− En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación revestida
con hormigón, extendiéndose el revestimiento hasta la berma para evitar la
infiltración del agua procedente de la plataforma a través de aquella sin
alcanzar la cuneta.
− También se ha proyectado una cuneta de pie de terraplén sin revestir, que
representa un elemento constructivo de seguridad, que capta los caudales
procedentes de cunetas de desmonte o de laderas que vierten hacia el terraplén,
para canalizarlos hacia obras de drenaje transversal o cauces naturales.
Dadas las características enunciadas para el coeficiente de escorrentía según el
apartado de “Climatología e Hidrología” en cuneta
coeficiente tendrá un valor de C=1 dado que el firme es muy impermeable. En
cualquiera de los casos será preceptiva al dimensionamiento de cualquier elemento
del drenaje longitudinal la consulta al Consejo Insular de Aguas de F
sobre tipologías y parámetros del diseño.
Así mismo, una vez redactado los anejos de “Drenaje” y “Climatología e
Hidrología”, se presentará de manera oficial en el Consejo Insular de Aguas de
Fuerteventura, una separata del presente proyecto a
aprobación de esta administración a las obras diseñadas.
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
ior del vértice deberá estar como mínimo a 30 cm por debajo de la
cota del borde inferior de la última capa drenante. En caso contrario, se deberá
estudiar la necesidad de disponer una red de subdrenaje de las capas del firme con
que se filtre desde su superficie.
Asimismo, se proyectarán cunetas en varios supuestos:
En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación revestida
con hormigón, extendiéndose el revestimiento hasta la berma para evitar la
del agua procedente de la plataforma a través de aquella sin
También se ha proyectado una cuneta de pie de terraplén sin revestir, que
representa un elemento constructivo de seguridad, que capta los caudales
esmonte o de laderas que vierten hacia el terraplén,
para canalizarlos hacia obras de drenaje transversal o cauces naturales.
Dadas las características enunciadas para el coeficiente de escorrentía según el
apartado de “Climatología e Hidrología” en cunetas revestidas de hormigón, el
coeficiente tendrá un valor de C=1 dado que el firme es muy impermeable. En
cualquiera de los casos será preceptiva al dimensionamiento de cualquier elemento
del drenaje longitudinal la consulta al Consejo Insular de Aguas de Fuerteventura
sobre tipologías y parámetros del diseño.
Así mismo, una vez redactado los anejos de “Drenaje” y “Climatología e
Hidrología”, se presentará de manera oficial en el Consejo Insular de Aguas de
Fuerteventura, una separata del presente proyecto al objeto de obtener la
aprobación de esta administración a las obras diseñadas.
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 10
ior del vértice deberá estar como mínimo a 30 cm por debajo de la
cota del borde inferior de la última capa drenante. En caso contrario, se deberá
estudiar la necesidad de disponer una red de subdrenaje de las capas del firme con
En los tramos de desmonte se ha diseñado una cuneta de explanación revestida
con hormigón, extendiéndose el revestimiento hasta la berma para evitar la
del agua procedente de la plataforma a través de aquella sin
También se ha proyectado una cuneta de pie de terraplén sin revestir, que
representa un elemento constructivo de seguridad, que capta los caudales
esmonte o de laderas que vierten hacia el terraplén,
para canalizarlos hacia obras de drenaje transversal o cauces naturales.
Dadas las características enunciadas para el coeficiente de escorrentía según el
s revestidas de hormigón, el
coeficiente tendrá un valor de C=1 dado que el firme es muy impermeable. En
cualquiera de los casos será preceptiva al dimensionamiento de cualquier elemento
uerteventura
Así mismo, una vez redactado los anejos de “Drenaje” y “Climatología e
Hidrología”, se presentará de manera oficial en el Consejo Insular de Aguas de
l objeto de obtener la
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
3.1.2.- INVENTARIO DE DRENAJ
En este apartado se recogen algunas de las secciones de cunetas características de
las carreteras análogas al tramo de estudio, a saber: F
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
INVENTARIO DE DRENAJ E LONGITUDINAL
En este apartado se recogen algunas de las secciones de cunetas características de
las carreteras análogas al tramo de estudio, a saber: FV-1, FV
FOTO CARRETERA
FV
FV
FV
E LONGITUDINAL
En este apartado se recogen algunas de las secciones de cunetas características de
1, FV-2, FV-3 y FV-20.
CARRETERA PK
FV-1 6+050
FV-2 2+610
FV-3 1+915
FOTO
Como observarse la mayoría de las cunetas son de pie de desmonte y tienen
generalmente una sección triangular revestida de hormigón. Durante el proceso de
dimensionamiento de las cunetas se estudiará en fases posteriores de manera
singular para el revestimiento, el ambiente de los hormigones dado que se observa
que ciertas cunetas presentan algunos problemas de pérdida de árido.
En el caso de las cunetas sin revestir, se puede observar como la falta de
mantenimiento ha producido que sean ocupadas por la vegetación.
Dadas las condiciones enunciadas para los coeficientes de escorrentía en el
de “Climatología e Hidrología” del presente documento, las cunetas revestidas de
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
CARRETERA
FV-3
FV-20
Como observarse la mayoría de las cunetas son de pie de desmonte y tienen
una sección triangular revestida de hormigón. Durante el proceso de
dimensionamiento de las cunetas se estudiará en fases posteriores de manera
singular para el revestimiento, el ambiente de los hormigones dado que se observa
algunos problemas de pérdida de árido.
En el caso de las cunetas sin revestir, se puede observar como la falta de
mantenimiento ha producido que sean ocupadas por la vegetación.
Dadas las condiciones enunciadas para los coeficientes de escorrentía en el
” del presente documento, las cunetas revestidas de
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 11
PK
4+790
3+270
Como observarse la mayoría de las cunetas son de pie de desmonte y tienen
una sección triangular revestida de hormigón. Durante el proceso de
dimensionamiento de las cunetas se estudiará en fases posteriores de manera
singular para el revestimiento, el ambiente de los hormigones dado que se observa
En el caso de las cunetas sin revestir, se puede observar como la falta de
Dadas las condiciones enunciadas para los coeficientes de escorrentía en el anejo
” del presente documento, las cunetas revestidas de
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
hormigón tendrán un coeficiente con valor igual a 1 (C=1) dada la
impermeabilidad del firme.
En cualquiera de los casos será preceptiva al dimensionamiento de cualquier
elemento del drenaje longitudinal la consulta al Consejo Insular de Aguas de
Fuerteventura sobre tipologías y parámetros del diseño.
3.1.3.- CUNETAS DE EXPLANACI
Salvo justificación de lo contrario, la Orden de 14 de mayo de 1990 por la que se
aprueba la instrucción de carreteras 5.2
de 23 de mayo de 1990), establece en el artículo 3.6.3 las condiciones de elección
de las cunetas a utilizar, imperando el franqueamiento seguro del perfil transversal
de la misma por parte d
De acuerdo con dicho artículo, se diseña la utilización de cunetas cuyos taludes
presentan una inclinación inferior a 6H:1V y unas aristas redondeadas con un
radio mínimo de 10 metros.
aplicarse los expuestos en la figura 3.11 de la citada instrucción para cunetas
triangulares y trapeciales.
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
hormigón tendrán un coeficiente con valor igual a 1 (C=1) dada la
impermeabilidad del firme.
En cualquiera de los casos será preceptiva al dimensionamiento de cualquier
elemento del drenaje longitudinal la consulta al Consejo Insular de Aguas de
Fuerteventura sobre tipologías y parámetros del diseño.
CUNETAS DE EXPLANACI ÓN
Salvo justificación de lo contrario, la Orden de 14 de mayo de 1990 por la que se
ucción de carreteras 5.2-IC «Drenaje Superficial» (BOE núm. 123,
de 23 de mayo de 1990), establece en el artículo 3.6.3 las condiciones de elección
de las cunetas a utilizar, imperando el franqueamiento seguro del perfil transversal
de la misma por parte de los vehículos que se salgan de la plataforma.
De acuerdo con dicho artículo, se diseña la utilización de cunetas cuyos taludes
presentan una inclinación inferior a 6H:1V y unas aristas redondeadas con un
radio mínimo de 10 metros. De no ser posible aplicar estos criterios, podrán
aplicarse los expuestos en la figura 3.11 de la citada instrucción para cunetas
triangulares y trapeciales.
hormigón tendrán un coeficiente con valor igual a 1 (C=1) dada la
En cualquiera de los casos será preceptiva al dimensionamiento de cualquier
elemento del drenaje longitudinal la consulta al Consejo Insular de Aguas de
Salvo justificación de lo contrario, la Orden de 14 de mayo de 1990 por la que se
IC «Drenaje Superficial» (BOE núm. 123,
de 23 de mayo de 1990), establece en el artículo 3.6.3 las condiciones de elección
de las cunetas a utilizar, imperando el franqueamiento seguro del perfil transversal
e los vehículos que se salgan de la plataforma.
De acuerdo con dicho artículo, se diseña la utilización de cunetas cuyos taludes
presentan una inclinación inferior a 6H:1V y unas aristas redondeadas con un
car estos criterios, podrán
aplicarse los expuestos en la figura 3.11 de la citada instrucción para cunetas
Taludes máximos para seguridad de cunetas. Fuente: Figura 3.11
En el tronco:
− En desmonte
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
Tabla 7
Taludes máximos para seguridad de cunetas. Fuente: Figura 3.11 - Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje
Superficial”
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 12
I.C. “Drenaje
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
− En terraplén
− En mediana
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 13
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
4.- DRENAJE TRANSVERSAL
4.1.- CRITERIOS PREVIOS
Se definen a continuación los criterios considerados en el análisis de las diferentes
Obras de Drenaje Transversal
comprobación (Caso de obras a reutilizar, ampliar, etc
4.2.- INVENTARIO DE OBRAS
Las obras de drenaje existentes identificadas en este anejo son las siguientes:
ODT4: se encuentra en
4 metros de ancho por 5 metros de alto.
ODT5: situada en el PK 4+934
metros de alto.
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DRENAJE TRANSVERSAL
CRITERIOS PREVIOS
Se definen a continuación los criterios considerados en el análisis de las diferentes
Obras de Drenaje Transversal (O.D.T.), distinguiendo dos supuestos, la
comprobación (Caso de obras a reutilizar, ampliar, etc.), y la nueva ejecución.
INVENTARIO DE OBRAS DE DRENAJE EXISTENTE
Las obras de drenaje existentes identificadas en este anejo son las siguientes:
: se encuentra en el PK 4+155, con forma de arco con unas dimensiones de
4 metros de ancho por 5 metros de alto.
: situada en el PK 4+934, en forma de arco de 3 metros de ancho por 4
Se definen a continuación los criterios considerados en el análisis de las diferentes
distinguiendo dos supuestos, la
), y la nueva ejecución.
DE DRENAJE EXISTENTE S
Las obras de drenaje existentes identificadas en este anejo son las siguientes:
5, con forma de arco con unas dimensiones de
, en forma de arco de 3 metros de ancho por 4
ODT6: situada en el PK 5+601, actualmente tiene forma de arco per
reconstruirla con el nuevo trazado siendo l
de 4 metros de ancho por 2 metros de alto.
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
, actualmente tiene forma de arco pero habrá que
truirla con el nuevo trazado siendo las dimensiones del marco rectangular
de 4 metros de ancho por 2 metros de alto.
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 14
o habrá que
del marco rectangular
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
ODT7: situada en el PK 5+798
metros de ancho por 1.55 metros de alto.
ODT8: se localiza en el PK 5+937
metros de ancho por 2 metros de alto.
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
: situada en el PK 5+798, en forma de arco con unas dimensiones de 2
metros de ancho por 1.55 metros de alto.
se localiza en el PK 5+937, consta de un doble arco con dimensiones de 3
metros de ancho por 2 metros de alto.
, en forma de arco con unas dimensiones de 2
, consta de un doble arco con dimensiones de 3
ODT9: situada en el PK 6+196
ancho por 1 metro de alto cada uno.
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
el PK 6+196, consta de dos arcos contiguos de 2 metros de
ancho por 1 metro de alto cada uno.
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 15
, consta de dos arcos contiguos de 2 metros de
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
ODT10: localizada en
metros de alto, se ha reemplazado por una captación.
ODT11: se localiza en el PK 7+510, está formada por una sección circular con un
diámetro de 1 metro.
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
: localizada en el PK 6+690, en forma de arco con 2 metros de ancho y 1.5
metros de alto, se ha reemplazado por una captación.
: se localiza en el PK 7+510, está formada por una sección circular con un
el PK 6+690, en forma de arco con 2 metros de ancho y 1.5
: se localiza en el PK 7+510, está formada por una sección circular con un
4.2.1.- CRITERIOS DE COMPROB
De acuerdo con lo establecido en la Instrucción 5.2
diferencian distintos elementos a comprobar:
Comprobación de la geometría:
La instrucción establece a través del artículo 5.2.2.3 las mínimas dimensiones de
las ODT en función de la longitud.
Longitud (m) L<3 Mínima
dimensión (m) 0,6
Se considera ACEPTABLE si cumple con este criterio o
caso contrario.
Comprobación de la capacidad de desagüe:
Se considera ACEPTABLE
de sólidos es inferior al caudal de desagüe, y
contrario.
Comprobación del resguardo:
De acuerdo con la instrucción, se
mínimo respecto a la superfici
NO ACEPTABLE en el caso opuesto.
Comprobación de la velocidad
Tal y como se establece en el apartado 2.5 del presente documento, se
considera ACEPTABLE
velocidad máxima no supera las establecidas en dicho apartado para cada
tipo de material, y NO ACEPTABLE
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
CRITERIOS DE COMPROB ACIÓN
lo establecido en la Instrucción 5.2-I.C. “Drenaje superficial”, se
diferencian distintos elementos a comprobar:
Comprobación de la geometría:
La instrucción establece a través del artículo 5.2.2.3 las mínimas dimensiones de
longitud.
3≤L<4 4≤L<5 5≤L<10 10≤L<15
0,8 1,0 1,2 1,5
si cumple con este criterio o NO ACEPTABLE
de la capacidad de desagüe:
ACEPTABLE si el caudal de aportación incluido el arrastre
de sólidos es inferior al caudal de desagüe, y NO ACEPTABLE
l resguardo:
De acuerdo con la instrucción, se considera ACEPTABLE si el resguardo
mínimo respecto a la superficie de la plataforma es superior a 0,50 metros y
en el caso opuesto.
ón de la velocidad del flujo:
Tal y como se establece en el apartado 2.5 del presente documento, se
si la velocidad es superior a 0,5 m/s y la
locidad máxima no supera las establecidas en dicho apartado para cada
NO ACEPTABLE en el caso opuesto.
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 16
“Drenaje superficial”, se
La instrucción establece a través del artículo 5.2.2.3 las mínimas dimensiones de
L<15 15≤L
1,8
NO ACEPTABLE en
si el caudal de aportación incluido el arrastre
NO ACEPTABLE en caso
si el resguardo
e de la plataforma es superior a 0,50 metros y
Tal y como se establece en el apartado 2.5 del presente documento, se
si la velocidad es superior a 0,5 m/s y la
locidad máxima no supera las establecidas en dicho apartado para cada
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
4.2.2.- CRITERIOS
Además de los criterios de comprobación expuestos en el apartado anterior, se
tiene en cuenta el riesgo de aterramiento y erosión en cada una de las obras.
Asimismo, se han evitado las salidas mediante bajadas escalonadas, salidas a
medio terraplén, soleras escalonadas y apoyos heterogéneos del cuerpo de la obra.
En cuanto al dimensionamiento, se ha procurado dentro de lo posible, dimensionar
cada obra de fábrica de modo que la sección del control de flujo esté a la entrada
de la misma con el fin de evita
propiedades colindantes.
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
CRITERIOS PARA O.D.T. DE NUEVA EJECUCIÓN
Además de los criterios de comprobación expuestos en el apartado anterior, se
tiene en cuenta el riesgo de aterramiento y erosión en cada una de las obras.
Asimismo, se han evitado las salidas mediante bajadas escalonadas, salidas a
ras escalonadas y apoyos heterogéneos del cuerpo de la obra.
En cuanto al dimensionamiento, se ha procurado dentro de lo posible, dimensionar
cada obra de fábrica de modo que la sección del control de flujo esté a la entrada
de la misma con el fin de evitar la posibilidad de daños materiales a las
propiedades colindantes.
NUEVA EJECUCIÓN
Además de los criterios de comprobación expuestos en el apartado anterior, se
tiene en cuenta el riesgo de aterramiento y erosión en cada una de las obras.
Asimismo, se han evitado las salidas mediante bajadas escalonadas, salidas a
ras escalonadas y apoyos heterogéneos del cuerpo de la obra.
En cuanto al dimensionamiento, se ha procurado dentro de lo posible, dimensionar
cada obra de fábrica de modo que la sección del control de flujo esté a la entrada
r la posibilidad de daños materiales a las
4.3.- OBRAS DE DRENAJE TRA
En este apartado se recoge la descripción
proyectadas situadas.
Las obras que se sitúan de manera inmediata
serán objeto de ampliación longitudinal y si se comprobase que su funcionamiento
hidráulico no es óptimo, se pasará al redimensionamiento de la misma.
Las ODT10 y 11 son obras de drenaje existentes que han sido reemplazada
captaciones en este proyecto.
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV-
Clave: AT
Anejo Nº12.
OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PROYECTADAS
la descripción de las Obras de Drenaje Transversal
Las obras que se sitúan de manera inmediata al eje planteado en este contrato
serán objeto de ampliación longitudinal y si se comprobase que su funcionamiento
hidráulico no es óptimo, se pasará al redimensionamiento de la misma.
Las ODT10 y 11 son obras de drenaje existentes que han sido reemplazada
Proyecto de Trazado: -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 17
de Drenaje Transversal
al eje planteado en este contrato
serán objeto de ampliación longitudinal y si se comprobase que su funcionamiento
Las ODT10 y 11 son obras de drenaje existentes que han sido reemplazadas por
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
REF.
O.D.T.1 P.K. 0+750
O.D.T.2 P.K. 1+230
O.D.T.3 P.K. 3+5
O.D.T.4 P.K. 4+1
O.D.T.5-1 P.K. 0+050
O.D.T.5-2 P.K. 0+630
O.D.T.6 P.K. 5+60
O.D.T.7 P.K. 5+798
O.D.T.8 P.K. 5+9
O.D.T.9 P.K. 6+19
O.D.T.10 P.K. 6+690
O.D.T.11 P.K. 7+510
O.D.T.12 P.K. 8+80
O.D.T.13 P.K. 9+11
O.D.T.14 P.K. 9+8
O.D.T.15 P.K. 10+4
O.D.T.16 P.K. 11+2
O.D.T.17 P.K. 11+78
O.D.T.18 P.K. 12+
O.D.T.19 P.K. 12+720
O.D.T.20 P.K. 12+9
O.D.T.21 P.K. 14+28
O.D.T.22 P.K. 15+0
O.D.T.23 P.K. 15+740
O.D.T.24 P.K. 16+3
O.D.T.25 P.K. 16+4
O.D.T.26.1 P.K. 16+7
O.D.T.26.2 P.K. 0+550
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
CARRETERA EXISTENTE
Si
750 Eje 2 Enlace Aeropuerto
P.K. 1+230 Tronco
P.K. 3+502 Tronco
P.K. 4+155 Tronco X
P.K. 0+050 Eje 12 Enlace Antigua X
P.K. 0+630 Eje 5 Enlace Antigua X
P.K. 5+601 Tronco X
798 Tronco X
P.K. 5+937 Tronco X
P.K. 6+196 Tronco X
P.K. 6+690 Tronco X
P.K. 7+510 Tronco X
P.K. 8+809 Tronco
P.K. 9+111 Tronco
P.K. 9+802 Tronco
P.K. 10+480 Tronco
P.K. 11+288 Tronco
P.K. 11+784 Tronco
P.K. 12+558 Tronco
P.K. 12+720 Tronco
P.K. 12+918 Tronco
P.K. 14+281 Tronco
P.K. 15+069 Tronco
P.K. 15+740 Tronco
P.K. 16+368 Tronco
P.K. 16+447 Tronco
P.K. 16+715 Tronco
P.K. 0+550 Eje 7 Enlace Caldereta
Tabla 8
EXISTENTE
No SECCIÓN ANCHO (m)
X Marco T4 2
X Marco Doble T1 25
X Marco T5 2
Arco simple P2 4
Arco simple A3 3
Arco simple A3 3
Rectangular T9 4
Arco simple A1 2
Arco doble A2 3
Arco doble A1 2
Arco simple 2
Circular 1
X Marco T5 2
X Marco T5 2
X Marco T5 2
X Marco Doble T2 20
X Marco T7 3
X Marco T5 2
X Marco T6 4
X Marco T5 2
X Marco Doble T20 25
X Marco T8 3
X Marco T5 2
X Marco T10 12
X Marco T5 2
X Marco T5 2
X Marco T5 2
X Marco T5 2
Inventario de Obras de Drenaje Transversal
CONDUCTO NUEVO
ALTO (m) EMBOCADURA SALIDA
2.5 Aletas Aletas
2.5 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
5 Aletas Muro
4 Aletas Aletas
4 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
1.50 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
1,5 Aletas Aletas
1.5 - -
1 - -
2 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
3.5 Aletas Aletas
2.5 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
3 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
3 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
2.5 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
2 Aletas Aletas
Inventario de Obras de Drenaje Transversal
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONDUCTO NUEVO
SALIDA n MANNING p % LONGITUD (m)
0.0167 2,49
0.0167 1,29
0.0167 4,26
0.0167 1,26/4,21
0.0167 3,73
0.0167 3,73
0.0167 5,34
0.0167 2,94
0.0167 1,17
0.0167 1,89
- -
- -
0.0167 4,41
0.0167 3,83
0.0167 4,85
0.0167 2,70
0.0167 1,97
0.0167 1,54
0.0167 2,48
0.0167 2,02
0.0167 0,62
0.0167 2,08
0.0167 0,71
0.0167 2,18
0.0167 2,42
0.0167 4,77
0.0167 1,86
0.0167
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 18
LONGITUD (m)
24,88
146,22
82,08
93,68
59,26
278,67
47,55
56.99
48,55
54,92
-
-
64,73
64,70
63,91
106,00
58,81
58,42
44,73
43,49
46,48
44,11
61,84
55,01
89,65
69,99
90,91
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Asimismo, a continuación se describen las obras de drenaje transversal
(O.D.T.) proyectadas que permiten la evacuación de los caudales resistentes en
las distintas subcuencas.
4.3.1.- SUBCUENCA
Se localiza entre el PK 0+000 y el PK 0+745. El caudal a desaguar es de 14.12
m3/s que se propone drenar con
O.D.T.1 que consta de
metros de alto. A parte contamos con una captación en el PK 0+200 y otra en
eje 2 en el PK 0+500.
4.3.2.- SUBCUENCA
Afecta al trazado desde el PK 0+745 al PK 2+030.
Subcuenca con cauce definido (PK 1+230) correspondiente al barranco de Rio
de Cabras.
El caudal a desaguar es de 187.39 m
con una sección rectangular de 25 metros
se realizará con doble
4.3.3.- SUBCUENCA 3.1
Discurre entre el PK 2+0.30 y el PK 2+935.
Esta cuenca carece de ODT
seguidamente otra en PK 2+720.
4.3.4.- SUBCUENCA
Afecta al trazado desde el PK 2+935 hasta el PK
Subcuenca con cauce definido (PK 3+510
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
a continuación se describen las obras de drenaje transversal
D.T.) proyectadas que permiten la evacuación de los caudales resistentes en
las distintas subcuencas.
SUBCUENCA 1.1
Se localiza entre el PK 0+000 y el PK 0+745. El caudal a desaguar es de 14.12
/s que se propone drenar con una obra de drenaje transversa
O.D.T.1 que consta de una sección rectangular de 2 metros de ancho y 2.5
A parte contamos con una captación en el PK 0+200 y otra en
eje 2 en el PK 0+500.
SUBCUENCA 2.1
Afecta al trazado desde el PK 0+745 al PK 2+030.
nca con cauce definido (PK 1+230) correspondiente al barranco de Rio
El caudal a desaguar es de 187.39 m3/s, que se drenará me
rectangular de 25 metros de ancho por 2.5 metros de alto que
se realizará con doble marco de 12.5 por 2.5 metros.
SUBCUENCA 3.1
Discurre entre el PK 2+0.30 y el PK 2+935.
Esta cuenca carece de ODT pero consta de dos captaciones
seguidamente otra en PK 2+720.
SUBCUENCA 4.1
Afecta al trazado desde el PK 2+935 hasta el PK 3+790.
uenca con cauce definido (PK 3+510) correspondiente al barranco del
a continuación se describen las obras de drenaje transversal
D.T.) proyectadas que permiten la evacuación de los caudales resistentes en
Se localiza entre el PK 0+000 y el PK 0+745. El caudal a desaguar es de 14.12
una obra de drenaje transversal denominada
rectangular de 2 metros de ancho y 2.5
A parte contamos con una captación en el PK 0+200 y otra en el
nca con cauce definido (PK 1+230) correspondiente al barranco de Rio
/s, que se drenará mediante la O.D.T.2,
de ancho por 2.5 metros de alto que
pero consta de dos captaciones, una en PK 2+680 y
) correspondiente al barranco del
Negrito.
El caudal a desaguar es de 7.56 m
consta de una sección rectangular de dimensiones 2 por 2 metros
4.3.5.- SUBCUENCA 5.7
Afecta al trazado desde el PK 3+790 al PK
Subcuenca con cauce definido (PK 4+175
Jaifa.
El caudal a desaguar es de 56.24 m
ya existente en forma de arco con unas dimensiones
4.3.6.- SUBCUENCA 5.6
Se localiza entre el PK 4+550 y el PK 5+300.
Subcuenca con cauce definido, que transcurre por el enlace de Antigua
cruzando el eje 12 (PK 0+050), el eje 5 (PK 0+630) y el tronco (PK 4+920)
correspondiente al barranco de Luc
El caudal a desaguar es 27.51 m3/s que se drenará con la O.D.T.5, ya existente
que solo hará falta ampliarla, fabricando la O.D.T.5.1 y la O.D.T.5.2, que tiene
forma de arco con unas dimensiones de 3 por 4 metros.
4.3.7.- SUBCUENCA 5.5
Discurre entre el PK 5+300 y el PK 5+660.
Subcuenca con cauce definido (PK 5+600)
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es 4.34 m3/s que se drenará con la O.D.T.6, una obra que
está existente pero con el nuevo trazado habrá que volver a con
unas dimensiones de 4 por 2 metros.
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
El caudal a desaguar es de 7.56 m3/s que se propone drenar con la O.D.T.3 que
rectangular de dimensiones 2 por 2 metros.
Afecta al trazado desde el PK 3+790 al PK 4+550.
uenca con cauce definido (PK 4+175) correspondiente al barranco de
El caudal a desaguar es de 56.24 m3/s que se drenará con la O.D.T.4, una obra
ya existente en forma de arco con unas dimensiones de 4 por 5 metros.
Se localiza entre el PK 4+550 y el PK 5+300.
Subcuenca con cauce definido, que transcurre por el enlace de Antigua
cruzando el eje 12 (PK 0+050), el eje 5 (PK 0+630) y el tronco (PK 4+920)
correspondiente al barranco de Lucas.
/s que se drenará con la O.D.T.5, ya existente
que solo hará falta ampliarla, fabricando la O.D.T.5.1 y la O.D.T.5.2, que tiene
forma de arco con unas dimensiones de 3 por 4 metros.
5+300 y el PK 5+660.
Subcuenca con cauce definido (PK 5+600) correspondiente a un barranco con
/s que se drenará con la O.D.T.6, una obra que
está existente pero con el nuevo trazado habrá que volver a construirla dándole
unas dimensiones de 4 por 2 metros.
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 19
a O.D.T.3 que
) correspondiente al barranco de
/s que se drenará con la O.D.T.4, una obra
Subcuenca con cauce definido, que transcurre por el enlace de Antigua
cruzando el eje 12 (PK 0+050), el eje 5 (PK 0+630) y el tronco (PK 4+920)
/s que se drenará con la O.D.T.5, ya existente
que solo hará falta ampliarla, fabricando la O.D.T.5.1 y la O.D.T.5.2, que tiene
rrespondiente a un barranco con
/s que se drenará con la O.D.T.6, una obra que
struirla dándole
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
4.3.8.- SUBCUENCA
Afecta al trazado desde el PK 5+660 hasta el PK 5+840.
Subcuenca con cauce definido (PK 5+800) correspondiente a un barranco con
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 1.48 m
en forma de arco de 2 por 1.55 metros.
4.3.9.- SUBCUENCA
Afecta al trazado desde el PK 5+840 al PK 6+060.
Subcuenca con cauce definido (PK 5+940) correspondiente al barraco Hondo.
El caudal a desaguar es de 17.55 m
construida en forma de doble arco de 3 por 2 metros.
4.3.10.- SUBCUENCA
Afecta al trazado desde el PK 6+060 hasta el PK 6+420.
Subcuenca con cauce definido (PK 6+195) correspondiente a un barranco con
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 3.74 m
también es existente y consta de dos arcos de 2 por 1 metro.
4.3.11.- SUBCUENCA
Afecta al trazado desde el PK 6+420 hasta el PK 6+970.
Subcuenca con cauce definido (PK 6+690) correspond
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 3.38 m
pero por motivos del nuevo trazado se colocará una captación en ese punto que
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
SUBCUENCA 5.4
Afecta al trazado desde el PK 5+660 hasta el PK 5+840.
Subcuenca con cauce definido (PK 5+800) correspondiente a un barranco con
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 1.48 m3/s que se drenará con la ya existente O.D.T.7
en forma de arco de 2 por 1.55 metros.
SUBCUENCA 5.3
Afecta al trazado desde el PK 5+840 al PK 6+060.
Subcuenca con cauce definido (PK 5+940) correspondiente al barraco Hondo.
El caudal a desaguar es de 17.55 m3/s que se drenará con la O.D.T.8 que ya está
construida en forma de doble arco de 3 por 2 metros.
SUBCUENCA 5.2
Afecta al trazado desde el PK 6+060 hasta el PK 6+420.
Subcuenca con cauce definido (PK 6+195) correspondiente a un barranco con
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 3.74 m3/s que se drenará mediante la O.D.T.9 que
también es existente y consta de dos arcos de 2 por 1 metro.
SUBCUENCA 5.1
Afecta al trazado desde el PK 6+420 hasta el PK 6+970.
Subcuenca con cauce definido (PK 6+690) correspondiente a un barranco con
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 3.38 m3/s. Actualmente se encuentra la O.D.T. 10
pero por motivos del nuevo trazado se colocará una captación en ese punto que
Subcuenca con cauce definido (PK 5+800) correspondiente a un barranco con
se drenará con la ya existente O.D.T.7
Subcuenca con cauce definido (PK 5+940) correspondiente al barraco Hondo.
e se drenará con la O.D.T.8 que ya está
Subcuenca con cauce definido (PK 6+195) correspondiente a un barranco con
/s que se drenará mediante la O.D.T.9 que
también es existente y consta de dos arcos de 2 por 1 metro.
iente a un barranco con
. Actualmente se encuentra la O.D.T. 10
pero por motivos del nuevo trazado se colocará una captación en ese punto que
llevará el caudal a la O.D.T.9.
4.3.12.- SUBCUENCA 6.1
Se localiza entre el PK 6+970 y el PK 8+040.
Subcuenca con cauce definido (PK 7+510) correspondiente al barranco Pilón.
El caudal a desaguar es de 5.97 m
pero con el nuevo trazado a ejecutar se colocará una captación en ese
punto que llevará el caudal a la siguiente, la O.D.T.12.
4.3.13.- SUBCUENCA 8.3
Se localiza entre el PK 8+040 y el PK 8+965.
Subcuenca con cauce definido (PK 8+800) correspondiente a un nombre con
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 2.60 m
12 con una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
4.3.14.- SUBCUENCA 8.2
Discurre entre el PK 8+965 y el PK 9+490.
Subcuenca con cauce definido (PK 9+110) correspondiente al barranco de
Juana Sánchez.
El caudal a desaguar es de 7.74 m
sección de 2 por 2 metros.
4.3.15.- SUBCUENCA 8.1
Afecta al trazado desde el PK 9+490 hasta el PK 10+035.
Subcuenca con cauce definido (PK 9+850) correspondiente a un afluente del
barranco de Juana Sánchez.
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
y el PK 8+040.
Subcuenca con cauce definido (PK 7+510) correspondiente al barranco Pilón.
El caudal a desaguar es de 5.97 m3/s. Actualmente se encuentre la O.D.T. 11
pero con el nuevo trazado a ejecutar se colocará una captación en ese
punto que llevará el caudal a la siguiente, la O.D.T.12.
Se localiza entre el PK 8+040 y el PK 8+965.
Subcuenca con cauce definido (PK 8+800) correspondiente a un nombre con
El caudal a desaguar es de 2.60 m3/s que se propone drenar mediante la O.D.T.
de 2 por 2 metros.
Discurre entre el PK 8+965 y el PK 9+490.
Subcuenca con cauce definido (PK 9+110) correspondiente al barranco de
4 m3/s que se drenará con la O.D.T. 13 con un
Afecta al trazado desde el PK 9+490 hasta el PK 10+035.
Subcuenca con cauce definido (PK 9+850) correspondiente a un afluente del
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 20
Subcuenca con cauce definido (PK 7+510) correspondiente al barranco Pilón.
/s. Actualmente se encuentre la O.D.T. 11
pero con el nuevo trazado a ejecutar se colocará una captación en ese mismo
Subcuenca con cauce definido (PK 8+800) correspondiente a un nombre con
se propone drenar mediante la O.D.T.
Subcuenca con cauce definido (PK 9+110) correspondiente al barranco de
/s que se drenará con la O.D.T. 13 con una
Subcuenca con cauce definido (PK 9+850) correspondiente a un afluente del
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
El caudal a desaguar es de 12.86 m
una sección cuadrada
4.3.16.- SUBCUENCA
Afecta al trazado desde el PK 10+035 al PK 10+810.
Subcuenca con cauce definido (PK
Herradura.
El caudal a desaguar es de 214.62 m
con una sección rectangular de 20 por 3.5 metro
doble marco de 10 por 3.5 metros para reducir la luz de la O.D.T.
4.3.17.- SUBCUENCA
Discurre entre el PK 10
Subcuenca con cauce definido (PK 11+290) correspondiente al barranco de la
Monja.
El caudal a desaguar es de 20.93 m
una sección rectangular de 3 por 2.5 metros.
4.3.18.- SUBCUENCA
Se localiza entre el PK 11+490 y el PK 12+090.
Subcuenca con cauce definido (PK 11+785) correspondiente a un afluente del
barranco de la Monja.
El caudal a desaguar es de 6.11 m
una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
4.3.19.- SUBCUENCA
Se localiza entre el PK 12+090 y el PK 12+650.
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
desaguar es de 12.86 m3/s que se drenará mediante la O.D.T.14 con
a sección cuadrada de 2 por 2 metros.
SUBCUENCA 7.1
Afecta al trazado desde el PK 10+035 al PK 10+810.
Subcuenca con cauce definido (PK 10+450) correspondiente al barranco de La
El caudal a desaguar es de 214.62 m3/s que se propone drenar con la O.D.T.15
rectangular de 20 por 3.5 metros de alto que se realizará con
doble marco de 10 por 3.5 metros para reducir la luz de la O.D.T.
SUBCUENCA 9.6
PK 10+810 y el PK 11+490.
Subcuenca con cauce definido (PK 11+290) correspondiente al barranco de la
El caudal a desaguar es de 20.93 m3/s que se drenará mediante la O.D.T.16 con
una sección rectangular de 3 por 2.5 metros.
SUBCUENCA 9.5
entre el PK 11+490 y el PK 12+090.
Subcuenca con cauce definido (PK 11+785) correspondiente a un afluente del
barranco de la Monja.
El caudal a desaguar es de 6.11 m3/s que se drenará mediante la O.D.T. 17 con
una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
SUBCUENCA 9.4
Se localiza entre el PK 12+090 y el PK 12+650.
/s que se drenará mediante la O.D.T.14 con
10+450) correspondiente al barranco de La
/s que se propone drenar con la O.D.T.15
s de alto que se realizará con
doble marco de 10 por 3.5 metros para reducir la luz de la O.D.T.
Subcuenca con cauce definido (PK 11+290) correspondiente al barranco de la
/s que se drenará mediante la O.D.T.16 con
Subcuenca con cauce definido (PK 11+785) correspondiente a un afluente del
/s que se drenará mediante la O.D.T. 17 con
Subcuenca con cauce definido (PK 12+560) correspondiente al barranco de
Guisguey.
El caudal a desaguar es de 31.93 m
O.D.T. 18 con una sección rectangular de
4.3.20.- SUBCUENCA 9.3
Afecta al trazado desde el PK 12+650 hasta el PK 12+855
Subcuenca con cauce definido (PK 12+720) correspondiente a un afluente del
barranco de Barlondo.
El caudal a desaguar es de 8.74 m
una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
4.3.21.- SUBCUENCA 9.2
Afecta al trazado desde el PK 12+855 hasta el PK 13+500.
Subcuenca con cauce definido (PK 12+920) correspondiente al barranco de
Barlondo.
El caudal a desaguar es de 143.38 m
una sección rectangular de 25 por 2 metros que se resolverá mediante dos
marcos de 12.5 por 2 metros de alto.
4.3.22.- SUBCUENCA 9.1
Discurre entre el PK 13+500 y el PK 14+645
Subcuenca con cauce definido (PK
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 24.98 m
una sección cuadrada de 3 por 3 metros.
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
Subcuenca con cauce definido (PK 12+560) correspondiente al barranco de
El caudal a desaguar es de 31.93 m3/s que se propone drenar mediante la
O.D.T. 18 con una sección rectangular de 4 por 3 metros.
Afecta al trazado desde el PK 12+650 hasta el PK 12+855.
Subcuenca con cauce definido (PK 12+720) correspondiente a un afluente del
El caudal a desaguar es de 8.74 m3/s que drenará mediante la O.D.T. 19
una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
Afecta al trazado desde el PK 12+855 hasta el PK 13+500.
Subcuenca con cauce definido (PK 12+920) correspondiente al barranco de
El caudal a desaguar es de 143.38 m3/s que drenará mediante la O.D.T. 20 con
una sección rectangular de 25 por 2 metros que se resolverá mediante dos
marcos de 12.5 por 2 metros de alto.
Discurre entre el PK 13+500 y el PK 14+645.
Subcuenca con cauce definido (PK 14+280) correspondiente a un barranco
El caudal a desaguar es de 24.98 m3/s que drenará mediante la O.D.T. 21 con
una sección cuadrada de 3 por 3 metros.
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 21
Subcuenca con cauce definido (PK 12+560) correspondiente al barranco de
/s que se propone drenar mediante la
Subcuenca con cauce definido (PK 12+720) correspondiente a un afluente del
/s que drenará mediante la O.D.T. 19 con
Subcuenca con cauce definido (PK 12+920) correspondiente al barranco de
la O.D.T. 20 con
una sección rectangular de 25 por 2 metros que se resolverá mediante dos
14+280) correspondiente a un barranco con
/s que drenará mediante la O.D.T. 21 con
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
4.3.23.- SUBCUENCA
Se localiza entre el PK 14+645 y el PK 15+510.
Subcuenca con cauce definido (PK 15+070) correspondie
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 9.94 m
22 con una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
4.3.24.- SUBCUENCA
Se localiza entre el PK 15+510 y el PK 16+370.
Subcuenca con cauce defini
Tijonay.
El caudal a desaguar es de 86.82 m
una sección rectangular de 12 por 2.5 metros.
4.3.25.- SUBCUENCA
Discurre entre el PK 16+370 y el PK 16+430.
Subcuenca con cauce definido (PK 16+370) correspondiente a
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 0.24 m
consta de una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
4.3.26.- SUBCUENCA
Discurre entre el PK 16+430 y el P
Subcuenca con cauce definido (PK 16+450) correspondiente a un barranco con
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 0.41 m
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
SUBCUENCA 10.6
Se localiza entre el PK 14+645 y el PK 15+510.
Subcuenca con cauce definido (PK 15+070) correspondiente a un barranco con
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 9.94 m3/s que se propone drenar mediante la O.D.T.
22 con una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
SUBCUENCA 10.5
Se localiza entre el PK 15+510 y el PK 16+370.
Subcuenca con cauce definido (PK 15+740) correspondiente al barranco de
El caudal a desaguar es de 86.82 m3/s que se drenará mediante la O.D.T. 23 con
una sección rectangular de 12 por 2.5 metros.
SUBCUENCA 10.4
Discurre entre el PK 16+370 y el PK 16+430.
cauce definido (PK 16+370) correspondiente a
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 0.24 m3/s que se drenará mediante la O.D.T.24 que
consta de una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
SUBCUENCA 10.3
Discurre entre el PK 16+430 y el PK 16+705.
Subcuenca con cauce definido (PK 16+450) correspondiente a un barranco con
nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 0.41 m3/s que drenará mediante la O.D.T. 25 con
nte a un barranco con
/s que se propone drenar mediante la O.D.T.
do (PK 15+740) correspondiente al barranco de
/s que se drenará mediante la O.D.T. 23 con
cauce definido (PK 16+370) correspondiente a un barranco de
/s que se drenará mediante la O.D.T.24 que
Subcuenca con cauce definido (PK 16+450) correspondiente a un barranco con
/s que drenará mediante la O.D.T. 25 con
una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
4.3.27.- SUBCUENCA 10.2
Se localiza entre el PK 16+705 y el PK 17+260.
Subcuenca con cauce definido que transcurre por el Enlace de Caldereta
cruzando el eje 7 (PK 0+550) y el tronco (PK 16+730) y corresponde a un
barranco de nombre desconocido.
El caudal a desaguar es de 3.28 m
drenaje, en el eje 7 la O.D.T.26.2 y en el tronco la O.D.T.26.1 con una sección,
ambas, cuadrada de 2 por 2 metros.
4.3.28.- SUBCUENCA 10.1
Afecta a la última parte del trazado desde el PK 17+260 al PK 17+590.
Carece de obras de drenaje transvers
longitudinal que desaguará un caudal de 5.97 m
Barranco de Rio Cabras (ODT
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
una sección cuadrada de 2 por 2 metros.
PK 16+705 y el PK 17+260.
bcuenca con cauce definido que transcurre por el Enlace de Caldereta
cruzando el eje 7 (PK 0+550) y el tronco (PK 16+730) y corresponde a un
El caudal a desaguar es de 3.28 m3/s que se preñará mediante dos obras de
drenaje, en el eje 7 la O.D.T.26.2 y en el tronco la O.D.T.26.1 con una sección,
ambas, cuadrada de 2 por 2 metros.
Afecta a la última parte del trazado desde el PK 17+260 al PK 17+590.
Carece de obras de drenaje transversal, constando únicamente de drenaje
longitudinal que desaguará un caudal de 5.97 m3/s.
Barranco de Rio Cabras (ODT-2) Barranco de Lucas (ODT-5
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 22
bcuenca con cauce definido que transcurre por el Enlace de Caldereta
cruzando el eje 7 (PK 0+550) y el tronco (PK 16+730) y corresponde a un
iante dos obras de
drenaje, en el eje 7 la O.D.T.26.2 y en el tronco la O.D.T.26.1 con una sección,
al, constando únicamente de drenaje
5)
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Bco de la Herradura (ODT
Localización de las distintas O.D.T. localizadas en el corredor
4.4.- CAUDALES DE MÁXIMA A
Los caudales de máxima avenida empleados en el presente documento fueron
determinados en el anejo correspondiente a “Climatología e Hidrología”, de
forma que se presenta a continuación una tabla resumen con los valores
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
de la Herradura (ODT-15) Barranco de Barlondo (ODT
Figura 2
Localización de las distintas O.D.T. localizadas en el corredor
CAUDALES DE MÁXIMA A VENIDA
Los caudales de máxima avenida empleados en el presente documento fueron
determinados en el anejo correspondiente a “Climatología e Hidrología”, de
forma que se presenta a continuación una tabla resumen con los valores
Barranco de Barlondo (ODT-20)
Localización de las distintas O.D.T. localizadas en el corredor
Los caudales de máxima avenida empleados en el presente documento fueron
determinados en el anejo correspondiente a “Climatología e Hidrología”, de
forma que se presenta a continuación una tabla resumen con los valores
obtenidos para el periodo de retorno
afectadas.
La elección de este periodo sigue las recomendaciones establecidas por el
Gobierno de Canarias, las cuales suponen un incremento relativamente
importante en relación al establecido en la Instrucción 5.2
Superficial” (100 años).
En cuanto a los caudales, recordar que estos han sido mayorados un 20%
debido al arrastre de sólidos según lo indicado en el Decreto 152/1990 de 31 de
Julio de 1990 sobre las “Normas Provisionales reguladoras del Régim
Explotación y Aprovechamiento del Dominio Público Hidráulico para
captaciones de aguas o para utilización de cauces” del Gobierno de Canarias.
ODT CARRETERA
1 P.K. 0+250 Eje 2
Enlace Aeropuerto
2 P.K. 1+230 Tronco
3 P.K. 3+510 Tronco
4 P.K. 4+175 Tronco
5.1 P.K. 0+050 Eje 12
Enlace Antigua
5.2 P.K. 0+630 Eje 5
Enlace Antigua
6 P.K. 5+600 Tronco
7 P.K. 5+800 Tronco
8 P.K. 5+940 Tronco
9 P.K. 6+195 Tronco
10 P.K. 6+690 Tronco
11 P.K. 7+510 Tronco
12 P.K. 8+800 Tronco
13 P.K. 9+110 Tronco
14 P.K. 9+850 Tronco
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
obtenidos para el periodo de retorno de 500 años para cada una de las cuencas
La elección de este periodo sigue las recomendaciones establecidas por el
Gobierno de Canarias, las cuales suponen un incremento relativamente
importante en relación al establecido en la Instrucción 5.2-1.C “Drenaje
En cuanto a los caudales, recordar que estos han sido mayorados un 20%
debido al arrastre de sólidos según lo indicado en el Decreto 152/1990 de 31 de
Julio de 1990 sobre las “Normas Provisionales reguladoras del Régim
Explotación y Aprovechamiento del Dominio Público Hidráulico para
captaciones de aguas o para utilización de cauces” del Gobierno de Canarias.
Tabla 9
CARRETERA CAUDAL DE APORTACIÓN
SUBCUENCAS Q (T=500 Años)
Eje 2 Enlace Aeropuerto
S-1.1 14.12
Tronco S-2.1 187.39
Tronco S-4.1 7.56
Tronco S-5.7 56.24
Eje 12 Enlace Antigua
S-5.6 27.51
Eje 5 Enlace Antigua
S-5.6 27.51
Tronco S-5.5 4.34
Tronco S-5.4 1.48
Tronco S-5.3 17.55
Tronco S-5.2 3.74
Tronco S-5.1 3.38
Tronco S-6.1 5.97
Tronco S-8.3 2.60
Tronco S-8.2 7.74
Tronco S-8.1 12.86
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 23
de 500 años para cada una de las cuencas
La elección de este periodo sigue las recomendaciones establecidas por el
Gobierno de Canarias, las cuales suponen un incremento relativamente
1.C “Drenaje
En cuanto a los caudales, recordar que estos han sido mayorados un 20%
debido al arrastre de sólidos según lo indicado en el Decreto 152/1990 de 31 de
Julio de 1990 sobre las “Normas Provisionales reguladoras del Régimen de
Explotación y Aprovechamiento del Dominio Público Hidráulico para
captaciones de aguas o para utilización de cauces” del Gobierno de Canarias.
CAUDAL DE APORTACIÓN
Q (T=500 Años)
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
ODT
15 P.K. 10+450
16 P.K. 11+290
17 P.K. 11+785
18 P.K. 12+560
19 P.K. 12+720
20 P.K. 12+920
21 P.K. 14+280
22 P.K. 15+070
23 P.K. 15+740
24 P.K. 16+370
25 P.K. 16+450
26.1 P.K. 16+730
26.2 P.K. 0+550
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
CARRETERA CAUDAL DE APORTACIÓN
SUBCUENCAS
P.K. 10+450 Tronco S-7.1
P.K. 11+290 Tronco S-9.6
P.K. 11+785 Tronco S-9.5
P.K. 12+560 Tronco S-9.4
P.K. 12+720 Tronco S-9.3
P.K. 12+920 Tronco S-9.2
P.K. 14+280 Tronco S-9.1
P.K. 15+070 Tronco S-10.6
P.K. 15+740 Tronco S-10.5
P.K. 16+370 Tronco S-10.4
P.K. 16+450 Tronco S-10.3
P.K. 16+730 Tronco S-10.2
P.K. 0+550 Eje 7
Enlace Caldereta S-10.2
Caudales de máxima avenida
CAUDAL DE APORTACIÓN
SUBCUENCAS Q (T=500 Años)
214.62
20.93
6.11
31.93
8.74
143.38
24.98
9.94
86.82
0.24
0.41
3.28
3.28
4.5.- ESTUDIO DE LAS OBRAS
(O.D.T.)
Para la comprobación, diseño y dimensionamiento de las O.D.T. proyectadas se
considerarán las recomendadas
pequeñas de fábrica”, cumpliendo en cualquier caso con lo establecido en la
Instrucción 5.2-IC “Drenaje superficial”.
En cualquier caso, la metodología seguida ha sido la siguiente:
− Definición de los caudales de c
la O.D.T. (Apartado anterior)
− Dimensionado de las secciones pendientes de las distintas obras
de drenaje.
− Comprobación de los criterios previos de diseño recogidos en
documento.
A continuación se recogen las comprobaciones y
las distintas obras de drenaje proyectadas.
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
ESTUDIO DE LAS OBRAS DE DRENAJE TRANSVERS
diseño y dimensionamiento de las O.D.T. proyectadas se
considerarán las recomendadas recogidas en la Instrucción 4.1-IC “
cumpliendo en cualquier caso con lo establecido en la
IC “Drenaje superficial”.
En cualquier caso, la metodología seguida ha sido la siguiente:
Definición de los caudales de cálculo para el dimensionamiento
la O.D.T. (Apartado anterior).
de las secciones pendientes de las distintas obras
Comprobación de los criterios previos de diseño recogidos en
comprobaciones y características geométricas
proyectadas.
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 24
DE DRENAJE TRANSVERSAL
diseño y dimensionamiento de las O.D.T. proyectadas se
IC “Obras
cumpliendo en cualquier caso con lo establecido en la
el dimensionamiento de
de las secciones pendientes de las distintas obras
Comprobación de los criterios previos de diseño recogidos en este
geométricas de
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1Lámina de agua
K
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 1 AREA MOJADA
EJE 2 ENLACE AEROPUERTO PERIMETRO MOJADO
0+250 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,5 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 14,120 m3/s CAUDAL
J 0,09400 m/m CALADO
L 2033,69 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,50 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
Ke = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
/2g
1/2
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 73,350 m3/s
S 5,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 7,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,714 m
V 14,670 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 14,120 m3/s
ym 0,696 m
Vm 10,140 m/s
F 3,880 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
27,85 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 1,393 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 3,393 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,410 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,719 m
CAUDAL CRITICO Qc 14,120 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 4,107 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 3,438 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 5,438 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,632 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0086678 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 2,837 m
Relación de alturas H1 / HD 1,135 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,135 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 25
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 2 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
1+230 RADIO HIDRAULICO
MARCO 25,0x2,5 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 187,390 m3/s CAUDAL
J 0,01000 m/m CALADO
L 11731,29 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 25,00 m
al 2,50 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
Ke = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
* J1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 610,477 m3/s
S 62,500 m2
PERIMETRO MOJADO P 30,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 2,083 m
V 9,768 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 187,390 m3/s
ym 1,186 m
Vm 6,317 m/s
F 1,852 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
47,46 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 25,000 m
Sm 29,662 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 27,373 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 1,084 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,789 m
CAUDAL CRITICO Qc 187,390 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 4,189 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 25,000 m
Sc 44,729 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 28,578 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 1,565 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0026937 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 2,952 m
Relación de alturas H1 / HD 1,181 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,181 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 26
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1Lámina de agua
K
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 3 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
3+510 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 7,560 m3/s CAUDAL
J 0,10400 m/m CALADO
L 1092,71 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
Ke = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 58,948 m3/s
S 4,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 6,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,667 m
V 14,737 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 7,560 m3/s
ym 0,434 m
Vm 8,706 m/s
F 4,219 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
21,71 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 0,868 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 2,868 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,303 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,134 m
CAUDAL CRITICO Qc 7,560 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 3,335 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 2,267 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 4,267 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,531 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0072070 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 1,870 m
Relación de alturas H1 / HD 0,935 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 0,935 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 27
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
ALTO SEC. CIRCULAR
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke =
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 4 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
4+175 RADIO HIDRAULICO
ARCO 4,0x5,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 56,240 m3/s CAUDAL
J 0,07700 m/m CALADO
L 6529,53 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 4,00 m
al 3,00 m % LLENADO
2,00 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
0,0167 AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada
Control a la entrada: F>1 H1 Relación de alturas
0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
= 1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
RESULTADOS
Q 210,745 m3/s
S 13,571 m2
PERIMETRO MOJADO P 15,020 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,904 m
V 15,529 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 56,240 m3/s
ym 1,074 m
Vm 13,086 m/s
F 4,031 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
35,81 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 4,000 m
Sm 4,298 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 6,149 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,699 m
REGIMEN CRITICO:
yc 2,721 m
Qc 56,240 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 5,167 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 4,000 m
Sc 10,885 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 9,443 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 1,153 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0061595 m/m
Lámina de agua a la entrada H1 4,490 m
H1 / HD 1,497 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,497 NO CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
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Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
ALTO SEC CIRCULAR
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
K
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 5,1 AREA MOJADA
EJE 12 ENLACE ANTIGUA PERIMETRO MOJADO
0+050 RADIO HIDRAULICO
ARCO 3,0x4,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 27,510 m3/s CAUDAL
J 0,06900 m/m CALADO
L 4506,11 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 3,00 m
al 2,50 m % LLENADO
1,50 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
0,0167 AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada
Control a la entrada: F>1 Relación de alturas
H1
CRITERIOS DE DISEÑO
Ke = 0,3 1º Q < QLLENA
2º Relación de alturas H0,016666667
0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 106,198 m3/s
S 8,384 m2
PERIMETRO MOJADO P 11,600 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,723 m
V 12,667 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 27,510 m3/s
ym 0,868 m
Vm 10,559 m/s
F 3,618 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
34,74 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 3,000 m
Sm 2,605 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 4,737 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,550 m
REGIMEN CRITICO:
yc 2,047 m
Qc 27,510 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 4,481 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 3,000 m
Sc 6,140 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 7,093 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,866 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0067875 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 3,377 m
Relación de alturas H1 / HD 1,351 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,351 NO CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
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Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
ALTO SEC CIRCULAR
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
K
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 5,2 AREA MOJADA
EJE 5 ENLACE ANTIGUA PERIMETRO MOJADO
0+630 RADIO HIDRAULICO
ARCO 3,0x4,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 27,510 m3/s CAUDAL
J 0,06900 m/m CALADO
L 4506,11 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 3,00 m
al 2,50 m % LLENADO
1,50 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
0,0167 AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada
Control a la entrada: F>1 Relación de alturas
H1
CRITERIOS DE DISEÑO
Ke = 0,3 1º Q < QLLENA
2º Relación de alturas H0,016666667
0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 106,198 m3/s
S 8,384 m2
PERIMETRO MOJADO P 11,600 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,723 m
V 12,667 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 27,510 m3/s
ym 0,868 m
Vm 10,559 m/s
F 3,618 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
34,74 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 3,000 m
Sm 2,605 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 4,737 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,550 m
REGIMEN CRITICO:
yc 2,047 m
Qc 27,510 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 4,481 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 3,000 m
Sc 6,140 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 7,093 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,866 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0067875 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 3,377 m
Relación de alturas H1 / HD 1,351 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,351 NO CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 30
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 6 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
5+600 RADIO HIDRAULICO
MARCO 4,0 x 2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 4,340 m3/s CAUDAL
J 0,11700 m/m CALADO
L 1228,49 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 4,00 m
al 2,00 m % LLENADO
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
0,0167 AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada
Control a la entrada: F>1 Relación de alturas
H1
CRITERIOS DE DISEÑO
e = 0,3 1º Q < QLLENA
2º Relación de alturas H0,016666667
0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 163,858 m3/s
S 8,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 8,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 1,000 m
V 20,482 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 4,340 m3/s
ym 0,178 m
Vm 6,113 m/s
F 4,632 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
8,88 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 4,000 m
Sm 0,710 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 4,355 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,163 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 0,493 m
CAUDAL CRITICO Qc 4,340 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 2,200 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 4,000 m
Sc 1,973 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 4,987 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,396 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0046458 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 0,814 m
Relación de alturas H1 / HD 0,407 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 0,407 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 31
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
ALTO SEC CIRCULAR
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 7 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
5+800 RADIO HIDRAULICO
ARCO 2,0x1,55 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 1,480 m3/s CAUDAL
J 0,05000 m/m CALADO
L 752,31 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 0,55 m % LLENADO
1,00 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
0,0167 AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada
Control a la entrada: F>1 Relación de alturas
H1
CRITERIOS DE DISEÑO
e = 0,3 1º Q < QLLENA
2º Relación de alturas H0,016666667
0,016666667
0,0167
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 8,545 m3/s
S 1,493 m2
PERIMETRO MOJADO P 5,340 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,280 m
V 5,724 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 1,480 m3/s
ym 0,189 m
Vm 3,924 m/s
F 2,885 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
34,29 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 0,377 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 2,377 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,159 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 0,382 m
CAUDAL CRITICO Qc 1,480 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 1,936 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 0,764 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 2,764 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,276 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0058045 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 0,630 m
Relación de alturas H1 / HD 1,146 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,146 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 32
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
ALTO SECC CIRCULAR
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 8 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
5+940 RADIO HIDRAULICO
DOBLE ARCO 3,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 17,550 m3/s CAUDAL
J 0,09500 m/m CALADO
L 1423,28 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 3,00 m
al 0,50 m % LLENADO
1,50 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
0,0167 AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada
Control a la entrada: F>1 Relación de alturas
H1
CRITERIOS DE DISEÑO
e = 0,3 1º Q < QLLENA
2º Relación de alturas H0,016666667
0,016666667
0,0167
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 28,860 m3/s
S 3,884 m2
PERIMETRO MOJADO P 15,200 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,255 m
V 7,431 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 17,550 m3/s
ym 0,571 m
Vm 10,245 m/s
F 4,329 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
114,20 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 3,000 m
Sm 1,713 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 4,142 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,414 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,517 m
CAUDAL CRITICO Qc 17,550 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 3,857 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 3,000 m
Sc 4,550 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 6,033 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,754 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0060448 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 2,502 m
Relación de alturas H1 / HD 5,005 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 5,005 NO CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 33
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO SECC CIRCULAR
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke =
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 9 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
6+195 RADIO HIDRAULICO
DOBLE ARCO 2,0x1,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 7,120 m3/s CAUDAL
J 0,05900 m/m CALADO
L 1599,67 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 1,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
= 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 23,570 m3/s
S 3,142 m2
PERIMETRO MOJADO P 8,480 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,370 m
V 7,503 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 3,740 m3/s
ym 0,327 m
Vm 5,717 m/s
F 3,192 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
32,71 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 0,654 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 2,654 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,246 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 0,709 m
CAUDAL CRITICO Qc 3,740 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 2,637 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 1,418 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 3,418 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,415 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0062692 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 1,170 m
Relación de alturas H1 / HD 1,170 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,170 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 34
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 12 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
8+800 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 8,570 m3/s CAUDAL
J 0,04300 m/m CALADO
L 1411,76 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 37,904 m3/s
S 4,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 6,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,667 m
V 9,476 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 2,600 m3/s
ym 0,286 m
Vm 4,554 m/s
F 2,721 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
14,28 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 0,571 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 2,571 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,222 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 0,556 m
CAUDAL CRITICO Qc 2,600 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 2,336 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 1,113 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 3,113 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,357 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0059998 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 0,918 m
Relación de alturas H1 / HD 0,459 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 0,459 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
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Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 13 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
9+110 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 7,740 m3/s CAUDAL
J 0,06000 m/m CALADO
L 2841,49 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 44,774 m3/s
S 4,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 6,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,667 m
V 11,193 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 7,740 m3/s
ym 0,533 m
Vm 7,255 m/s
F 3,171 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
26,67 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 1,067 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 3,067 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,348 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,152 m
CAUDAL CRITICO Qc 7,740 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 3,361 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 2,303 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 4,303 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,535 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0072500 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 1,900 m
Relación de alturas H1 / HD 0,950 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 0,950 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
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DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
K
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 14 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
9+850 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,5 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 12,860 m3/s CAUDAL
J 0,04400 m/m CALADO
L 5082,87 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,50 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
Ke = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 50,184 m3/s
S 5,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 7,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,714 m
V 10,037 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 12,860 m3/s
ym 0,857 m
Vm 7,502 m/s
F 2,587 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
34,29 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 1,714 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 3,714 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,462 m
REGIMEN CRITICO:
yc 1,615 m
Qc 12,860 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 3,981 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 3,231 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 5,231 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,618 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0084019 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 2,665 m
Relación de alturas H1 / HD 1,066 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,066 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
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DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1Lámina de agua
K
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 15 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
10+450 RADIO HIDRAULICO
MARCO 20,0x3,5 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 214,620 m3/s CAUDAL
J 0,03000 m/m CALADO
L 11613,93 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 20,00 m
al 3,50 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
Ke = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 1370,140 m3/s
S 70,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 27,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 2,593 m
V 19,573 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 214,620 m3/s
ym 1,063 m
Vm 10,098 m/s
F 3,127 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
30,36 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 20,000 m
Sm 21,255 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 22,125 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,961 m
REGIMEN CRITICO:
yc 2,273 m
Qc 214,620 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 4,722 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 20,000 m
Sc 45,454 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 24,545 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 1,852 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0027343 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 3,750 m
Relación de alturas H1 / HD 1,071 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,071 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
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DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 16 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
11+290 RADIO HIDRAULICO
MARCO 3,0x2,5 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 20,930 m3/s CAUDAL
J 0,07000 m/m CALADO
L 2770,22 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 3,00 m
al 2,50 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 113,817 m3/s
S 7,500 m2
PERIMETRO MOJADO P 8,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,938 m
V 15,176 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 20,930 m3/s
ym 0,714 m
Vm 9,765 m/s
F 3,689 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
28,58 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 3,000 m
Sm 2,143 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 4,429 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,484 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,706 m
CAUDAL CRITICO Qc 20,930 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 4,090 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 3,000 m
Sc 5,117 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 6,411 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,798 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0063033 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 2,814 m
Relación de alturas H1 / HD 1,126 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,126 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 39
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke =
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 17 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
11+785 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 6,110 m3/s CAUDAL
J 0,04800 m/m CALADO
L 1494,01 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
= 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 40,047 m3/s
S 4,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 6,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,667 m
V 10,012 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 6,110 m3/s
ym 0,489 m
Vm 6,246 m/s
F 2,851 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
24,46 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 0,978 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 2,978 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,328 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 0,984 m
CAUDAL CRITICO Qc 6,110 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 3,106 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 1,967 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 3,967 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,496 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0068563 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 1,623 m
Relación de alturas H1 / HD 0,811 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 0,811 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 40
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1Lámina de agua
Ke =
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 18 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
12+560 RADIO HIDRAULICO
MARCO 4,0x3,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 31,930 m3/s CAUDAL
J 0,05300 m/m CALADO
L 4925,22 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 4,00 m
al 3,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
= 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 186,806 m3/s
S 12,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 10,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 1,200 m
V 15,567 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 31,930 m3/s
ym 0,828 m
Vm 9,646 m/s
F 3,386 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
27,58 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 4,000 m
Sm 3,310 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 5,655 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,585 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,866 m
CAUDAL CRITICO Qc 31,930 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 4,278 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 4,000 m
Sc 7,463 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 7,732 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,965 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0053509 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 3,079 m
Relación de alturas H1 / HD 1,026 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,026 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
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Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
K
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 19 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
12+720 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 8,740 m3/s CAUDAL
J 0,05500 m/m CALADO
L 2715,88 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
Ke = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 42,868 m3/s
S 4,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 6,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,667 m
V 10,717 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 8,740 m3/s
ym 0,599 m
Vm 7,297 m/s
F 3,011 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
29,94 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 1,198 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 3,198 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,375 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,249 m
Qc 8,740 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 3,500 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 2,497 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 4,497 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,555 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0074847 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 2,060 m
Relación de alturas H1 / HD 1,030 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,030 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
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DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 20 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
12+920 RADIO HIDRAULICO
MARCO 25,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 130,000 m3/s CAUDAL
J 0,05300 m/m CALADO
L 10453,20 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 25,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 991,074 m3/s
S 50,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 29,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 1,724 m
V 19,821 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 130,000 m3/s
ym 0,567 m
Vm 9,170 m/s
F 3,888 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
28,35 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 25,000 m
Sm 14,177 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 26,134 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,542 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,402 m
Qc 130,000 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 3,709 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 25,000 m
Sc 35,053 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 27,804 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 1,261 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0028167 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 2,313 m
Relación de alturas H1 / HD 1,157 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,157 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
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DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 21 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
14+280 RADIO HIDRAULICO
MARCO 3,0x3,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 24,980 m3/s CAUDAL
J 0,06400 m/m CALADO
L 3621,40 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 3,00 m
al 3,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 136,338 m3/s
S 9,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 9,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 1,000 m
V 15,149 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 24,980 m3/s
ym 0,833 m
Vm 9,992 m/s
F 3,495 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
27,78 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 3,000 m
Sm 2,500 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 4,667 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,536 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,919 m
CAUDAL CRITICO Qc 24,980 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 4,339 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 3,000 m
Sc 5,757 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 6,838 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,842 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0066043 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 3,166 m
Relación de alturas H1 / HD 1,055 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,055 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
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DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 22 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
15+070 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 9,940 m3/s CAUDAL
J 0,06100 m/m CALADO
L 2413,70 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 45,145 m3/s
S 4,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 6,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,667 m
V 11,286 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 9,940 m3/s
ym 0,632 m
Vm 7,859 m/s
F 3,155 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
31,62 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 1,265 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 3,265 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,387 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,360 m
CAUDAL CRITICO Qc 9,940 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 3,653 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 2,721 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 4,721 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,576 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0077601 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 2,245 m
Relación de alturas H1 / HD 1,122 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,122 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 45
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 23 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
15+740 RADIO HIDRAULICO
MARCO 12,0x2,5 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 86,820 m3/s CAUDAL
J 0,02800 m/m CALADO
L 11258,10 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 12,00 m
al 2,50 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 438,967 m3/s
S 30,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 17,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 1,765 m
V 14,632 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 86,820 m3/s
ym 0,868 m
Vm 8,333 m/s
F 2,855 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
34,73 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 12,000 m
Sm 10,418 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 13,736 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,758 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 1,747 m
CAUDAL CRITICO Qc 86,820 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 4,140 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 12,000 m
Sc 20,969 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 15,495 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 1,353 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0031938 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 2,883 m
Relación de alturas H1 / HD 1,153 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 1,153 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 46
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 24 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
16+370 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 0,240 m3/s CAUDAL
J 0,05200 m/m CALADO
L 354,94 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 41,682 m3/s
S 4,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 6,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,667 m
V 10,421 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 0,240 m3/s
ym 0,060 m
Vm 2,009 m/s
F 2,623 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
2,99 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 0,120 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 2,120 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,056 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 0,114 m
CAUDAL CRITICO Qc 0,240 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 1,055 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 0,227 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 2,227 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,102 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0065216 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 0,187 m
Relación de alturas H1 / HD 0,094 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 0,094 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
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Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 25 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
16+450 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 0,410 m3/s CAUDAL
J 0,03000 m/m CALADO
L 330,56 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 31,660 m3/s
S 4,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 6,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,667 m
V 7,915 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 0,410 m3/s
ym 0,099 m
Vm 2,079 m/s
F 2,114 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
4,93 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 0,197 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 2,197 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,090 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 0,162 m
CAUDAL CRITICO Qc 0,410 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 1,262 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 0,325 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 2,325 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,140 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0061294 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 0,268 m
Relación de alturas H1 / HD 0,134 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 0,134 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
Página 48
Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 26,1 AREA MOJADA
TRONCO PERIMETRO MOJADO
16+730 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 3,280 m3/s CAUDAL
J 0,03500 m/m CALADO
L 1834,79 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 34,197 m3/s
S 4,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 6,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,667 m
V 8,549 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 3,280 m3/s
ym 0,357 m
Vm 4,598 m/s
F 2,458 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
17,84 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 0,713 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 2,713 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,263 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 0,650 m
CAUDAL CRITICO Qc 3,280 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 2,524 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 1,299 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 3,299 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,394 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0061573 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 1,072 m
Relación de alturas H1 / HD 0,536 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 0,536 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
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Gobierno de CanariasConsejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a TerritorialDirección General de Infraestructura Viaria
Gobierno de Canarias Consejería de Obras Públicas, Transportes y Polític a Territorial Dirección General de Infraestructura Viaria
DATOS
Nº CUENCA
Nº DE OBRA
EJE
P.K.
TIPO DE OBRA
CAUDAL DE CALCULO
PENDIENTE
LONGITUD
DIMENSIONES
DIAMETRO
ANCHO
ALTO
Nº MANNING
FORMULA DE MANNNIG
Nº DE FROUDE
CALADO CRITICO
Haciendo Qc = Qm
Control a la entrada: F>1
Lámina de agua
Ke
Manning hormigón
Manning hormigón
Manning compuesto
Q = 1/n * S * Rh2/3 * J1/2
F = Vm / (g * Sm/am)1/2
Qc = (g * Sc3/ac)
1/2
Sc , ac = f(yc)
H1 = ye + (1+ Ke) * ve2/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
CAUDAL
ODT 26,2 AREA MOJADA
EJE 7 ENLACE CALDERETA PERIMETRO MOJADO
0+550 RADIO HIDRAULICO
MARCO 2,0x2,0 VELOCIDAD
A CAUDAL DE CALCULO
Q 3,280 m3/s CAUDAL
J 0,03500 m/m CALADO
L 1834,79 m VELOCIDAD
Nº DE FROUDE
Ø m
an 2,00 m
al 2,00 m % LLENADO
0,0167 ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO
CAUDAL CRITICO
VELOCIDAD CRITICA
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA
AREA MOJADA
PERIMETRO MOJADO
RADIO HIDRAULICO
PENDIENTE CRITICA
SOBREELEVACION
Control a la entrada: F>1 Lámina de agua a la entrada
H1 Relación de alturas
e = 0,3 CRITERIOS DE DISEÑO
1º Q < QLLENA
0,016666667 2º Relación de alturas H0,016666667
0,0167
1/2
/2g
RESULTADOS
A SECCION LLENA
Q 34,197 m3/s
S 4,000 m2
PERIMETRO MOJADO P 6,000 m
RADIO HIDRAULICO Rh 0,667 m
V 8,549 m/s
A CAUDAL DE CALCULO
Qm 3,280 m3/s
ym 0,357 m
Vm 4,598 m/s
F 2,458 adim
F > 1 RAPIDO CONT. ENTRADA
F = 0
F < 1
17,84 %
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA am 2,000 m
Sm 0,713 m2
PERIMETRO MOJADO Pm 2,713 m
RADIO HIDRAULICO Rhm 0,263 m
REGIMEN CRITICO:
CALADO CRITICO yc 0,650 m
Qc 3,280 m3/s
VELOCIDAD CRITICA Vc 2,524 m/s
ANCHO DE LA LAMINA DE AGUA ac 2,000 m
Sc 1,299 m2
PERIMETRO MOJADO Pc 3,299 m
RADIO HIDRAULICO Rhc 0,394 m
PENDIENTE CRITICA Jc 0,0061573 m/m
SOBREELEVACION
Lámina de agua a la entrada H1 1,072 m
Relación de alturas H1 / HD 0,536 adim
CRITERIOS DE DISEÑO
CUMPLE
Relación de alturas H 1 / HD <1,20 0,536 CUMPLE
REGIMEN
Proyecto de Trazado: “Puerto del Rosario - La Caldereta. Variante de las FV
Clave: AT
Anejo Nº12.
CONT. ENTRADA
Proyecto de Trazado: La Caldereta. Variante de las FV -1. FV-3 y FV-2”
Clave: AT -01-FV-306
Anejo Nº12. – Drenaje
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