2008. Június 4-5 . – Aranyhomok Hotel, Kecskemét
description
Transcript of 2008. Június 4-5 . – Aranyhomok Hotel, Kecskemét
2008. Június 4-5. – Aranyhomok Hotel, Kecskemét
Atomerőművi gőzfejlesztő hőátadó cső vizsgálatok az USA-ban és Pakson
Czibula Mihályvezető mérnök
Paksi Atomerőmű Zrt.Anyagvizsgálati Osztály
4. Anyagvizsgálat a Gyakorlatban Szakmai Szeminárium
2
Gőzfejlesztő hőátadó csőA gőzfejlesztőkön keresztül valósul meg az aktív zónában keletkező hőmennyiség szekunder körbe – a turbinák felé – történő átadása.
A radioaktív primerköri hőhordozó a hőátadó csövek belsejében áramlik.
A hőátadó csövek integritása kiemelt fontosságú.
A primerköri víz szekunderkörbe jutásának következményei:– Szekunder kör elszennyeződése– Primer hűtőközegvesztés– Üzemzavari védelmi mechanizmusok indulása– Nem tervezett blokkleállás– Környezeti es humán radioaktív terhelés– Elhúzódó visszaindulás, milliárdos nagyságrendű anyagi kár
Normál üzemi paraméterek (VVER-440):– Primerköri nyomás 123 bar– Melegági hőmérséklet 297 °C– Szekunderköri nyomás 46 bar– Gőz hőmérséklet 260 °C
A hőátadó csövek romlását átlyukadás / törés előtt detektálni kell.
Vizsgálat tárgya
3
Bab
cox
& W
ilco
x17
7FA
Wes
tin
gh
ou
se(M
odel
F, E
, D
, 2
4,
27
, 3
3,
44
, 5
1..
.)F
ram
ato
me
, M
itsu
bis
hi,
Co
cke
ril
Co
mb
ust
ion
En
gin
eeri
ng
Ser
ies
67, 2
81
5, 3
41
0,
Sys
tem
80
VV
ER
VV
ER
-440
, VV
ER
-10
00
csövek száma 15531 5005 - 11012 (Series 67) 2604 - 5626 (Model F) 5536 (440)-10978
átmérő / falv. 15,9 / 0,94 mm 19 / 1,22 mm 19 / 1,09 mm 16 / 1,4 mm
db / reaktor 2 2-3 (Maine Yankee) 2-4 4-6
anyagminőség Inconel 600 Inconel 600, 690 Inconel 600, 690 08H18N10T
Gőzfejlesztő alaptípusok
4
Gőzfejlesztő hőátadó cső tömörtelenségből induló események az USA-ban és Pakson
Pakson az egy gőzfejlesztőre számított megengedett 5 l/óra szivárgást meghaladó eseményt még nem regisztráltak, hőátadó cső törés nem történt.
USA üzemzavarok:
Eseményéve
Atomerőmű Indulás éve Típus Állam Mennyiség Törés / szivárgás
1975 Point Beach 1 1970 W 44F Wisconsin 473 l/perc Törés
1976 Surry 2 1973 W 51F Virginia 1250 l/perc Törés
1979 Prairie Island 1 1974 W 51 Minnesota 1476 l/perc Törés
1982 Ginna 1969 W 44 New York 2385 l/perc Törés
1987 North Anna 1 1978 W 51 Virginia 2271 l/perc Törés
1989 McGuire 1 1981 W D2-1 North Carolina 1893 l/perc Törés
1993 Palo Verde 2 1986 CE Sr. 67 Arizona 910 l/perc Törés
2000 Indian Point 2 1973 W 44 New York 380 l/perc Törés
Üzemzavarok
5
Combustion EngineeringAzonosított romlási mechanizmusok
– Kopás (wear) – rezgésgátlóknál (AVB), távtartóknál
– Primer oldali feszültség korrózió (PWSCC) – a felső kollektorfali behengerléseknél (Maine Yankee)
– Kristályközi / feszültségkorrózió (IGA/SCC) – a sludge pile zónában, távtartók alatt, struktúrákban, belső csövek ívein, a felső kollektorfali behengerléseknél
– Falvastagság vékonyodás (thinning) – a sludge pile zónában, távtartók alatt
– Pont és lyukkorrózió (pitting) – a sludge pile zónában
Romlási mechanizmusok
13,3%
73,3%
6,6%
53,8%
6,6%
0%
10%
20%
30%
40%
50%
60%
70%
thinning wear pitting iga/scc pwscc
iszap(sludge pile)
6
WestinghouseAzonosított romlási mechanizmusok
– Pont és lyukkorróziók (pitting) – a sludge pile zónában
– Kristályközi / feszültségkorrózió (IGA/SCC) – a távtartók alatt, a sludge pile zónában, illetve szabad csőszakaszokon, kollektor behengerlések nyitott réseinél
– Primer oldali feszültség korrózió (PWSCC) – behengerléseknél, a belső csövek íveiben (Series 51)
– Kopás (wear) – előmelegítők környezetében (baffle plates), és a rezgésgátlóknál
– Fáradás (fatigue) – a felső távtartóknál
– Benyomódások (denting) – távtartók alatt (Angra 1 SCC a benyomódásokon)
– Falvastagság vékonyodás (thinning) – a sludge pile zónában, hideg ág perifériáin
Romlási mechanizmusok
16,1%
67,7%
4,6%
46,3%
53,0%
2,0%
0%
10%
20%
30%
40%
50%
60%
thinning wear pitting iga/scc pwscc fatigue
7
Babcock & WilcoxAzonosított romlási mechanizmusok
– Kristályközi / feszültségkorrózió (IGA/SCC) – a felső távtartók alatt, alsó és felső behengerlési résekben
– Fáradás (fatigue) – szabad csőszakaszon, elsősorban a felső régióban
– Erózió (impingement) – a külső kerületi csöveken, a 9. távtartón és felette
– Kopás (wear) – felső távtartók alatt
– Benyomódások (denting) – távtartók alatt
Romlási mechanizmusok
87,5%
50,0%
87,5%
37,5%
0%
10%
20%
30%
40%
50%
60%
70%
80%
90%
wear iga/scc fatigue impingement
vibráció
8
100,0%
0%
10%
20%
30%
40%
50%
60%
70%
80%
90%
100%
iga/scc
VVER-440Azonosított romlási mechanizmusok
– Kristályközi / feszültségkorrózió (IGA/SCC) - távtartók alatt, magnetit lerakódás fészkekben, ritkábban szabad csőszakaszon
– Benyomódások (denting) – távtartók alatt
Romlási mechanizmusok
9
Korrózió Mechanikai károsodás
Elvékonyodás
Thinning
Pont-korrózió
Pitting
Kristályközi /feszültségkorrózió
IGA/SCC
Primer oldali feszültség korrózió
PWSCC
Fáradás
Fatigue
Kopás
Wear
Erózió
Impingement
Babcock & Wilcox x x x x
Combustion Engineering x x x x x
Westinghouse x x x x x x
VVER-440 x
Romlási mechanizmusok
Romlási mechanizmusok összefoglalása gőzfejlesztő típusok szerint
A GF hőátadó cső meghibásodások csak az USA-ban eddig 8 komoly üzemzavarhoz és számtalan nem tervezett leálláshoz vezettek.
A csőtörések és szivárgások megelőzésére az EPRI 1981-ben kiadta gőzfejlesztő vizsgálati irányelveit, aminek eredményeképpen 1993-ra az 1981 előttiekhez képest 2%-ra csökkent az évi hőátadó cső hibából eredő nem tervezett leállások száma.
A felsorolt romlási mechanizmusok okozta meghibásodások miatt világszerte körülbelül 77 atomerőműben cseréltek illetve cserélnek gőzfejlesztőt.
10
Pressurized Water Reactor Steam Generator Examination Guidelines Rev. 6
Célja egy atomerőmű specifikus gőzfejlesztő vizsgálati program kidolgozásának segítése, az USA ban kidolgozott programok sztenderdizálása:
• Meghatározza a tulajdonosi és mérnöki felelőségeket.• Vizsgálati ciklusidő és terjedelem meghatározó algoritmusokat definiál választhatóan:
• determinisztikus alapokon• tapasztalati (kockázati) alapokon
• Megköveteli a gőzfejlesztő teljeskörű értékelését úgymint:• romlási folyamatok értékelését• visszatekintő értékelést - az alkalmazott követelményrendszer múltbani megfelelőségéről• előretekintő értékelést - az alkalmazott követelményrendszer várható jövőbeni megfelelőségéről az
alkalmazott megfelelőségi kritériumok és ismert romlási folyamatok figyelembevételével.• primer-szekunder szivárgás értékelés
• Vizsgálórendszerrel szemben támasztott követelmények:• vizsgálati technikák minősítése - műhibákon és valós kivágott csöveken• a detektálás valószínűségének és méretezési bizonytalanságának meghatározása• vizsgálati technika - mérési feladat összerendelések meghatározása
• Értékelő személyzettel szemben támasztott követelmények - SSPD kidolgozása
Folyamatosan beépíti a nukleáris ipar tapasztalatait, ezidáig megjelent kiadások: 1981, 1984,1988, 1992, 1996, 1997, 2002
Szabályozás
11
Manipulátor vezérlő 2 2 2 2 8
Szonda cserélő 2 2 4
Adat ellenőrző 1+1 2
Kalibráció ellenőrző 1+1 2
Vizsgálat irányító 1 1
Pirmary értékelő 4 4 4 4 16+2
Secondary értékelő 4 4 4 4 16+2
Resolution értékelő 2 2 2 2 8
Független értékelő 1 1 2
Összesen 66/46
Manipulátor vezérlő 4 4 4 4 16
Szonda cserélő 4 4 8
Adat ellenőrző 2+2 4
Kalibráció ellenőrző 2+2 4
Vizsgálat irányító 2 2
Pirmary értékelő 8 8 8 8 32+4
Secondary értékelő 8 8 8 8 32+4
Resolution értékelő 4 4 4 4 16
Független értékelő 2 2 4
Összesen 132 / 92
Erőforrások
12
3 3 3
78
11
5
7
34
0
2
4 43
6
8
6
8
23
2
0 01
0 01
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00
5
10
15
19
69
19
70
19
71
19
72
19
73
19
74
19
75
19
76
19
77
19
78
19
79
19
80
19
81
19
82
19
83
19
84
19
85
19
86
19
87
19
88
19
89
19
90
19
91
19
92
19
93
19
94
19
95
19
96
19
97
19
98
19
99
20
00
20
01
20
02
20
03
20
04
20
05
20
06
20
07
20
08
0
20
40
60
80
100
Abszolút érték
Kumulált érték
104 működő reaktor
Stagnálás
Atomerőmű blokk indulások az USA-ban 1969-től napjainkig
13
2008-ban beérkezett új atomerőművi blokk pályázatok az USA-ban 2008. 04. 23-i állapot
elfogadva feldolgozás alatt
A jövő
14
Köszönöm a figyelmet!