2 - Prosta Ploca 6m Raspona
Transcript of 2 - Prosta Ploca 6m Raspona
-
PLOA RASPONA 6m OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P2/1
Primer 2. Ploa dimenzija 6.06.0m u osnovi oslonjena je na dve paralelne grede, koje su oslonjene na stubove u uglovima ploe. Pored sopstvene teine, ploa je optereena dodatnim stalnim optereenjem g=2.0 kN/m2 (slojevi poda i plafona), kao i povremenim optereenjem p=4.0 kN/m2. Potrebno je dimenzionisati plou i grede, nacrtati planove oplate i armature i uraditi specifikaciju i rekapitulaciju. Kvalitet materijala usvojiti po sopstvenom izboru.
1.1 ANALIZA OPTEREENJA I STATIKI UTICAJI
35
60035Ld 0.min,p == = 17.1 cm usvojeno dp = 18 cm
sopstvena teina ploe dpb = 0.1825 = 4.5 kN/m2 dodatno stalno optereenje = 2.0 kN/m2
ukupno, stalno optereenje g = 6.5 kN/m2
povremeno optereenje p = 4.0 kN/m2
Mg = 6.56.02 / 8 = 29.25 kNm/m ; Mp = 4.06.02 / 8 = 18.0 kNm/m Tg = 6.56.0 / 2 = 19.5 kN/m ; Tp = 4.06.0 / 2 = 12.0 kN/m
1.2 DIMENZIONISANJE Mu = 1.629.25 + 1.818 = 79.2 kNm/m MB 30 fB = 20.5 MPa = 2.05 kN/cm2RA 400/500 v = 400 MPa = 40.0 kN/ cm2
pretp. a1 = 3 cm h = 18 - 3 = 15 cm ; b = 100 cm = 1.0 m 413.2
05.2100102.79
15k2
== b/a = 3.177/10 ; = 19.049%
4005.2
10015100049.19A .potr,a = = 14.64 cm2/m
pretp. 14 (aa(1) = 1.54 cm2) 64.1454.1100
Aa100e
.potr,a
)1(a
a== = 10.5 cm
usvojeno: 14/10 (15.40 cm2/m)
64.1420.0A20.0A .potr,aap == = 2.93 cm2/m
pretp. 10 (aap(1) = 0.785 cm2) 93.2785.0100
Aa100
e.potr,ap
)1(ap
ap== = 26.8 cm
usvojeno: 10/25 (3.14 cm2/m)
Projektovanje i graenje betonskih konstrukcija 1 PRIMERI ZA VEBE
-
PLOA RASPONA 6m OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P2/2
2. PRORAUN DEFORMACIJA POS 1 Potrebne geometrijske karakteristike neisprskalog betonskog preseka i poloaj teita ukupne armature u preseku dati su sledeim izrazima:
AbI = bd = 10018 = 1800 cm2/m yb1 = yb2 = d/2 = 18 / 2 = 9.0 cm
12
1810012
dbJ33
Ib
== = 48600 cm4/m Aa1 = 15.40 cm2/m (14/10) ; Aa2 = 0 Aa = Aa1 + Aa2 = 15.40 cm2/m Poloaj teita ukupne armature u odnosu na gornju ivicu preseka, kao i poloajni moment inercije armature u odnosu na teite ukupne armature, odreeni su kao: ya2 = h = 15.0 cm ; Ja = 0
2.1 ELASTINO REENJE Ugib u sredini raspona proste grede optereene jednako raspodeljenim optereenjem q=g+p po itavom rasponu, uvodei u proraun moment inercije BRUTO BETONSKOG PRESEKA, odreen je izrazom:
( ) 864
bb
4
b 1048600105.313840.60.45.65
JE384lq5v
+== = 11.610-3 m = 11.6 mm
2.2 PRORAUN UGIBA U TRENUTKU NANOENJA OPTEREENJA
2.2.1 POETNI UGIB, UKUPNO OPTEREENJE Posebno se mora sraunati ugib za stanje I (bez prslina) i za stanje II (sa prslinama).
2.2.1.1 Stanje I (bez prslina) - ukupno optereenje
67.65.31
210EEn
b
a ===
AiI = AbI + nAa = 1800 + 6.6715.4 = 1902.6 cm2/m ( ) ( )
6.190240.1567.60.90.150.9
AAnyyyy I
i
aI2b2aI
2bI2i
+=+= = 9.32 cm
Moment inercije idealizovanog preseka (beton + armatura) za stanje I odreen je izrazom:
( ) ( )I 2bI2iI 2b2aIbaIbIi yyyyAJnJJ ++= JiI = 48600 + 0 + 1800(15.0 - 9.0)(9.32 - 9.0) = 52095 cm4/m
5209548600
JJk I
i
IbI
a == = 0.933
Ugib u trenutku t=0 za ukupno (g+p) optereenje, za neisprskali presek (stanje I) iznosi:
v0I = kaIvb = 0.93311.6 = 10.8 mm Da je itav nosa bez prslina, konstantne krutosti, proraunski elastini ugib usled ukupnog, g+p optereenja, iznosio bi vg+p,0 = 10.8 mm.
Projektovanje i graenje betonskih konstrukcija 1 PRIMERI ZA VEBE
-
PLOA RASPONA 6m OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P2/3
2.2.1.2 Stanje II (sa prslinama) - ukupno optereenje Poloaj neutralne linije se odreuje reavanjem kvadratne jednaine oblika:
( ) ( ) 0n2sn2s 221212 =+++ %03.1
0.1510040.15
hbA 1a
1 === ; 0hbA 2a
2 == ; 0ha2
2 ==
01003.167.62s1003.167.62s 222 =+ s = 0.308 0137.0s137.0s2 =+ xII = sh = 0.30815.0 = 4.62 cm AbII = bxII = 1004.62 = 462 cm2/m
262.4
2xy
IIIIb == = 2.31 cm
( )12
62.410012
xbJ33II
IIb
== = 820 cm4/m yi2II = xII = 4.62 cm
( ) ( )II2bII2iII2b2aIIbaIIbIIi yyyyAJnJJ ++= JiII = 820 + 0 + 462(15.0 - 2.31)(4.62 - 2.31) = 14344 cm4/m
1434448600
JJk II
i
IbII
a == = 3.388
Ugib u trenutku t=0 za ukupno (g+p) optereenje, za isprskali presek (stanje II) iznosi:
v0II = kaIIvb = 3.38811.6 = 39.2 mm Da je itav nosa isprskao, konstantne krutosti koja odgovaraj preseku u sredini raspona, proraunski elastini ugib usled ukupnog, g+p optereenja, iznosio bi vg+p,0 = 39.2 mm.
2.2.1.3 Poetni ugib u trenutku t=0 (ukupno optereenje)
32.918
52095yd
JyJW I
2i
Ii
I1i
IiI
1i === = 6004 cm3/m
+=4bzs 18.0
4.06.040.2f = 2.91 MPa = 0.291 kN/cm2
Mr = 0.291600410-2 = 17.5 kNm/m < M = Mg + Mp = 47.25 kNm/m
25.475.170.10.11
)0t(0.1)500/400RA(0.1
pg,02
1 =
===
+ = 0.630
Ukupno, poetni ugib u trenutku t=0 se dobija iz izraza:
v0 = (1 ) v0I + v0IIvg+p,0 = (1 - 0.630)10.8 + 0.63039.2 = 28.7 mm
Maksimalni ugib grede usled ukupnog, stalnog i povremenog optereenja, u trenutku na-noenja optereenja (t=0), je vg+p,0 = 28.7 mm.
Projektovanje i graenje betonskih konstrukcija 1 PRIMERI ZA VEBE
-
PLOA RASPONA 6m OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P2/4
2.2.2 POETNI UGIB, STALNO OPTEREENJE Kako poloaj neutralne linije u preseku napregnutom na isto savijanje ne zavisi od velii-ne momenta savijanja, lako je zakljuiti:
2.2.2.1 Stanje I (bez prslina) - stalno optereenje
8.100.45.6
5.6vpg
gv I 0,pgI
0,g +=+= + = 6.7 mm
2.2.2.2 Stanje II (sa prslinama) - stalno optereenje
2.390.45.6
5.6vpg
gv II 0,pgII
0,g +=+= + = 24.3 mm
2.2.2.3 Poetni ugib u trenutku t=0 (stalno optereenje)
25.295.170.10.11
)0t(0.1)500/400RA(0.1
g,02
1 =
===
= 0.402
vg,0 = (1 - 0.402)6.7 + 0.40224.3 = 13.7 mm
2.3 PRORAUN UGIBA U TOKU VREMENA Geometrijske karakteristike idealizovanog poprenog preseka (beton+armatura) se sraunavaju na isti nain kao za stanje t=0, s tim da se u odgovarajue izraze umesto modula deformacije betona Eb unosi korigovani efektivni modul Eb*.
==
5.28.0
= 0.82.5 = 2.0
0.21
5.311
EE b*b +=+= = 10.5 GPa
5.10210
EEn *
b
a* == = 20
2.3.1 TRAJNI UGIB, STALNO OPTEREENJE
2.3.1.1 Stanje I (bez prslina) - stalno optereenje)
Ai*I = AbI + n*Aa = 1800 + 2015.40 = 2108 cm2/m ( ) ( )
21084.15200.90.150.9
AAnyyyy I*
i
a*I
2b2aI2b
I*2i
+=+= = 9.88 cm
Moment inercije idealizovanog preseka (beton + armatura) za stanje I odreen je izrazom:
( ) ( )I 2bI*2iI 2b2aIba*IbI*i yyyyAJnJJ ++= Ji*I = 48600 + 0 + 1800(15.0 - 9.0)(9.88 - 9.0) = 58065 cm4/m ( ) ( )[ ]I*2i2aI2i2aaaI*
i
*I yyyyAJ
Jn1k +=
( ) ( )[ ]88.90.1532.90.1540.15058065
201k I += = 0.846
( ) ( ) I g,0Ig,bIIaI g, vk1vk1kv +=+= Projektovanje i graenje betonskih konstrukcija 1 PRIMERI ZA VEBE
-
PLOA RASPONA 6m OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P2/5
Ugib u vremenu t usled stalnog optereenja, za neisprskali presek (stanje I) iznosi: v Ig, = (1+0.8462.5)6.7 = 20.8 mm
2.3.1.2 Stanje II (sa prslinama) - stalno optereenje
Ai*II = AbII + n*Aa = 462 + 2015.40 = 770 cm2/m ( ) ( )
7704.152031.20.1531.2
AAnyyyy II*
i
a*II
2b2aII2b
II*2i
+=+= = 7.39 cm
( ) ( )II2bII*2iII2b2aIIba*IIbII*i yyyyAJnJJ ++= Ji*II = 820 + 0 + 462(15.0 - 2.31)(7.39 - 2.31) = 30571 cm4/m ( ) ([ ]II*2i2aII2i2aaaII*
i
*II yyyyAJ
Jn1k += )
( ) ([ ]39.70.1562.40.1540.15030571
201k II += ) = 0.204 ( ) ( ) II g,0IIg,bIIIIaII g, vk1vk1kv +=+= Ugib u vremenu t usled stalnog optereenja, za isprskali presek (stanje II) iznosi:
v IIg, = (1+0.2042.5)24.3 = 36.6 mm 2.3.1.3 Trajni ugib u trenutku t (stalno optereenje)
25.295.175.00.11
)t(5.0)500/400RA(0.1
g,2
1 =
==
= 0.701
vg, = (1 - 0.701)20.8 + 0.70136.6 = 31.9 mm
2.3.2 TRAJNI UGIB, UKUPNO OPTEREENJE Konana vrednost ugiba usled dejstva dugotrajnog (stalnog) i kratkotrajnog (povremenog) optereenja dobija se kao trenutna vrednost ugiba od ukupnog optereenja, uveana za prirast ugiba kao posledice dugotrajnog dejstva stalnog optereenja:
( )0,g,g0,pg,pg vvvv += ++ vg+p. = vmax = 28.7 + (31.9 - 13.7) = 46.9 mm
cm2300600
300Lvcm69.4vv .dop.max,pg ===>==+
Kako je prekoraen doputeni ugib, definisan lanom 117. Pravilnika BAB 87, potrebno je korigovati neki od parametara. vb = 11.6 mm - elastino reenje, bruto betonski presek vg+p,0 = 28.7 mm - trenutni ugib, ukupno optereenje, t=0
vg+p. = 46.9 mm - trajni ugib, ukupno optrereenje, t Kako je doputena vrednost ugiba znatno prekoraena, trebalo bi debljinu ploe poveati minimalno 33.1209.463 = puta, to daje dp = 1.3318 = 24 cm. Meutim, poveanje deb-ljine ploe sa 18 na 24 cm poveava i intenzitet stalnog optereenja za 1.5 kN/m2, to do-datno poveava raunski ugib. Istovremeno, vea dimenzija ploe zahteva manju koliinu
Projektovanje i graenje betonskih konstrukcija 1 PRIMERI ZA VEBE
-
PLOA RASPONA 6m OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P2/6
Projektovanje i graenje betonskih konstrukcija 1 PRIMERI ZA VEBE
zategnute armature, ime se dodatno poveava koeficijent kaII koji uvodi u proraun uticaj isprskalosti preseka (smanjuje se Aa1, poveava h - po oba osnova poveava se kaII). Sto-ga dimenzija od 24 cm sigurno nee biti dovoljna bez usvajanja dosta vee koliine arma-ture od potrebne za zadovoljenje graninog stanja nosivosti. Rezultati varijantnih prorauna su prikazani tabelarno, radi lakeg poreenja. Najpre je plo-a podebljana na 24 cm, uz usvajanje armature potrebne prema graninom stanju nosi-vosti (oekivano, prekoraen doputeni ugib). Zatim je za istu debljinu ploe usvojena ne-to vea koliina armature, dovoljna da se ugib nae u doputenim granicama. Konano, ploa je podebljana na potrebnih 28 cm, uz usvajanje armature potrebne prema graninom stanju nosivosti. Usvojena je trea varijanta (ploa 24 cm, armatura 16/10).
dp cm 18 24 24 28 g kN/m2 6.5 8 8 9 p kN/m2 4 4 4 4 Mg kNm/m 29.25 36 36 40.5 Mp kNm/m 18 18 18 18 Mu kNm/m 79.2 90 90 97.2 h cm 15 21 21 25 Aa,potr. cm2/m 14.64 11.40 11.40 10.23 /ea 14/10 12/10 16/10 12/10
Aa,usv.cm2/m 15.39 11.31 20.11 11.31
JbI cm4/m 48600 115200 115200 182933 vb,g+p mm 11.57 5.58 5.58 3.81
JiI cm4/m 52095 121121 125483 191817 kaI 0.933 0.951 0.918 0.954
vg+pI,0 mm 10.80 5.31 5.12 3.63 JiII cm4/m 14344 23465 37300 34213 kaII 3.388 4.909 3.089 5.347
vg+pII,0 mm 39.21 27.40 17.23 20.36 Mr kNm/m 17.5 29 30.6 38.6
0,g+p 0.63 0.462 0.433 0.34
g+p,
t=0
vg+p,0 mm 28.69 15.52 10.37 9.32 vgI,0 mm 6.68 3.54 3.42 2.51 vgII,0 mm 24.28 18.26 11.49 14.09 0,g 0.402 0.193 0.15 0.047 g,
t=0
vg,0 mm 13.75 6.38 4.62 3.05 Ji*I cm4/m 58065 131944 143098 208257 kI 0.846 0.877 0.815 0.882 vgI,t mm 20.82 11.30 10.38 8.05 Ji*II cm4/m 30571 54259 80264 80637 kII 0.204 0.149 0.197 0.136 vgII,t mm 36.64 25.05 17.15 18.90 t,g 0.701 0.597 0.575 0.523
g, t
vg,t mm 31.91 19.50 14.27 13.73 vg+p,t mm 46.85 28.64 20.02 19.99
-
PLOA RASPONA 6m OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P2/7
3. PRORAUN KARAKTERISTINE IRINE PRSLINA
3.1 SREDNJE RASTOJANJE PRSLINA a0 = aI - /2 = 3.0 - 1.6/2 = 2.2 cm = 16 mm = 1.6 cm ; k1 = 0.4 (RA 400/500) e = 10 cm ; k2 = 0.125 (isto savijanje)
= 12 cm
===+=
cm122/242/dxdcm156.15.73
.minh Ief.bz,
0.12100
20.11AA
ef.bz,
a1ef.z1, == = 0.0168 = 1.68%
2ps 1068.11.6125.04.0
100.102.22l +
+= = 11.2 cm
3.2 ODREIVANJE NAPONA U ZATEGNUTOJ ARMATURI
67.65.31
210EEn
b
a === ; 0ha2
2 ==
%96.021100
11.20hb
A 1a1 === ; 0hb
A 2a2 ==
01096.067.62s1096.067.62s 222 =+ s = 0.299 0128.0s128.0s2 =+Koeficijent kraka unutranjih sila odreuje se iz izraza:
900.03299.01
3s1b === zb = bh = 0.90025 = 18.91 cm
( )11.2091.18
101836Az
M 2
1ab1a
+== = 14.21 kN/cm2 = 142.1 MPa
3a
1a1a 10210
1.142E == = 0.676
3.3 ODREIVANJE KARAKTERISTINE IRINE PRSLINA MB 30 fbz,m = 2.4 MPa fbz = 0.7fbz,m = 0.72.4 = 1.68 MPa
+=
4bzs 24.04.06.068.1f = 1.97 MPa = 0.197 kN/cm2
6
24100W2
1b= = 9600 cm3/m
Mr = 0.197960010-2 = 18.9 kNm/m < M = 36+18 = 54 kNm/m
2
a2
1
549.180.10.11
)0t(0.1)500/400RA(0.1
=
===
= 0.878
Projektovanje i graenje betonskih konstrukcija 1 PRIMERI ZA VEBE
-
PLOA RASPONA 6m OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P2/8
apk = 1.7 0.878 0.67610-3 11.2 = 11.310-3 cm = 0.113 mm < au = 0.2 mm Kako se pretpostavlja da se element nalazi u uslovima umereno agresivne sredine ("napo-lju"), doputena vrednost karakteristine irine prslina je apk,dop. = 0.2 mm. Dakle, sa as-pekta graninog stanja prslina, element je korektno dimenzionisan.
4. PRORAUN GREDE POS 2 Grede POS 2 su slobodno oslonjene, raspona 6.0 m, optereene stalnim i povremenim optereenjem sa ploe POS 1 i sopstvenom teinom.
B
Usvojena je irina poprenog preseka b=30 cm, dok se visina usvaja najee u granicama od 1/10 do 1/12 raspona. Za proraun statikih uticaja usvojena je visina poprenog preseka
A
POS 2
POS 2
21
POS 1
6.00
6.00
d = L/12 = 600/12 = 50 cm koja e, po potrebi, biti korigovana ukoliko ne bude zadovoljeno neko od graninih stanja.
4.1 ANALIZA OPTEREENJA I STATIKI UTICAJI
sopstvena teina POS 2 bdb = 0.30.525 = 3.75 kN/m od ploe POS 1 RgPOS 1 = 8.06.0 / 2 = 24.00 kN/m ukupno, stalno optereenje g = 27.75 kN/m
povremeno optereenje RpPOS 1 = 4.06.0 / 2 = 12.00 kN/m Mg = 27.756.02 / 8 = 124.9 kNm ; Mp = 12.06.02 / 8 = 54.0 kNm Tg = 27.756.0 / 2 = 83.3 kN ; Tp = 12.06.0 / 2 = 36.0 kN
4.2 DIMENZIONISANJE
Mu = 1.6124.9 + 1.854 = 297 kNm/m pretp. a1 = 6.5 cm h = 50 - 6.5 = 43.5 cm
==++
=++=
++++
=3002/600
222248300
80600325.0300
2/ed8bb
l325.0bb
.minB p1
01
= 80 cm
Pretpostavlja se da je neutralna linija u ploi, pa se presek dimenzionie kao pravougaoni, irine B = 80 cm:
232.3
05.28010297
5.43k2
=
= b/a = 1.874/10 ; = 10.166% ; s = 0.158
Projektovanje i graenje betonskih konstrukcija 1 PRIMERI ZA VEBE
-
PLOA RASPONA 6m OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P2/9
x = sh = 0,15843.5 = 6.9 cm < dp = 24 cm Pretpostavka o poloaju neutralne linije je dobra, pa sledi:
4005.2
1005.4380166.10A .a = = 18.13 cm2/m
usvojeno: 5 R 22 (19.01 cm2)
4.3 KONTROLA GLAVNIH NAPONA ZATEZANJA
Tu = 1.683.3 + 1.836 = 198 kNm/m z 0.9h = 0.943.5 = 39.2 cm
2r2n cmkN11.0
cmkN169.0
2.3930198 =>==
cm3.104169.011.01
2600 =
=
( ) kN8.942.3930169.011.0321T
cmkN33.03 bu2rn ===
-
POS
2
+4.50
A
30570
1
1-1
570
30
30
1
30
2
1
B
A B
570 30
30
630
630
15 600 15
2624
50
60015
PLAN OPLATE POS 1R 1:50
POS
2
POS
2PO
S 2
15 15 15
-
APOS
2
30550
+ 4.50
1
1-1
570
30
30
1
30
2
1
B
POS
2
A B
10 10
1 57R16/ 10
3 23R10/ 25
4 5R8/ 25
45R
8/
25
570 30
30
4 5R8/ 25
45R
8/
25
323
R
10/2
5
630
15 600 15
1 57R16/ 10 L=665 (65)
20 625 20
2624
50
PLAN ARMATURE POS 1VARIJANTA 1 R 1:50
2 R12/10 2 R12/10
2 57R12/ 10 2 57R12/ 10
2 57R12/ 10 L=200 (114)
20
20 140 20
2 57R12/ 10 L=200 (114)
20
2014020
1 R16/10
5 23R10/ 25
5 23R10/ 25
1 2R16
1 2R16
45R
8/
25 L
=625
(10
)62
5
323
R
10/2
5 L=
625
(23)
625
523
R
10/2
5 L=
100
(46)
40
20
40
-
Armatura ploe POS 1
ipke - specifikacija
ozn.
oblik i mere [cm]
ozn.
lg [cm]
n [kom]
lgn [m]
POS 1 - varijanta 1 (1 kom)
1 20
625
20 RA2 16 665 65 432.25
2
20
20
140
20 RA2 12 200 114 228.00
3 625 RA2 10 625 23 143.75
4 625 RA2 8 625 10 62.50
5
40
20
40
RA2 10 100 46 46.00
ipke - rekapitulacija
[mm]
lgn [m]
Jedinina teina [kg/m']
Teina [kg]
RA2
8 62.50 0.405 25.31
10 189.75 0.633 120.11
12 228.00 0.911 207.71
16 432.25 1.621 700.68
Ukupno 1053.81
-
APOS
2
550
+ 4.50
1
1-1
570
30
30
1
30
2
1
B
POS
2
A B
1 29R16/ 20
3 23R10/ 25
4 5R8/ 25
45R
8/
25
570 30
30
1 R16/20, 2 R16/20
4 5R8/ 25
45R
8/
25
323
R
10/2
5
630
15 600 15
2624
50
10
PLAN ARMATURE POS 1VARIJANTA 2 R 1:50
1 R16/20
3010
2 28R16/ 20
2 2R16
2 2R16
5 23R10/ 25
523
R
10/2
5 L=
100
(46)
40
20
40
5 23R10/ 25
45R
8/
25 L
=625
(10
)62
5
323
R
10/2
5 L=
625
(23)
625
1 29R16/ 20 L=985 (29)
20
140
20 625 20
140
20
2 28R16/ 20 L=625 (36)625
-
Armatura ploe POS 1 ipke - specifikacija
ozn.
oblik i mere [cm]
ozn.
lg [cm]
n [kom]
lgn [m]
POS 1 - varijanta 2 (1 kom)
1 20140
20
625
20
140
20 RA2 16 985 29 285.65
2 625 RA2 16 625 36 225.00
3 625 RA2 10 625 23 143.75
4 625 RA2 8 625 10 62.50
5
40
20
40
RA2 10 100 46 46.00
ipke - rekapitulacija
[mm]
lgn [m]
Jedinina teina [kg/m']
Teina [kg]
RA2
8 62.50 0.405 25.31
10 189.75 0.633 120.11
16 510.65 1.621 827.76
Ukupno 973.19
-
APOS
2
30570
+ 4.50
1
1-1
570
30
30
1
30
2
1
B
POS
2
A B
3 5R8/ 25
35R
8/
25
570 30
30
3 5R8/ 25
35R
8/
25
630
15 600 15
2624
50
2 R12/10 2 R12/10
2 63R12/ 10 2 63R12/ 10
2 63R12/ 10 L=280 (126)
100
20 140 20
2 63R12/ 10 L=280 (126)
100
2014020
I R-785I R-785
4 23R10/ 25
4 23R10/ 25
1 2R16
1 2R16
1 1R16 L=665 (8)
20 625 20
423
R
10/2
5 L=
100
(46)
40
20
40
35R
8/
25 L
=625
(10
)62
5
I-1 R-785
(II red)
570x215
I-2 R-785 (II red)
570x70
I-1 R-785
(II red)
570x215
I-1 R-785
(II red)
570x215
I-1 R-785
(I red)
570x215
I-1 R-785
(I red)
570x215
I-1 R-785
(I red)
570x215
I-2 R-785 (I red)
570x70
3030
PLAN ARMATURE POS 1VARIJANTA 3 (mree) R 1:50
-
Armatura ploe POS 1 ipke - specifikacija
ozn.
oblik i mere [cm]
ozn.
lg [cm]
n [kom]
lgn [m]
POS 1 - varijanta 3 (1 kom)
1 20
625
20 RA2 16 665 8 53.20
2
100
20
140
20 RA2 12 280 126 352.80
3 625 RA2 8 625 10 62.50
4
40
20
40
RA2 10 100 46 46.00
ipke - rekapitulacija
[mm]
lgn [m]
Jedinina teina [kg/m']
Teina [kg]
RA2
8 62.50 0.405 25.31
10 46.00 0.633 29.12
12 352.80 0.911 321.40
16 53.20 1.621 86.24
Ukupno 462.07
-
Armatura ploe POS 1 Mree - specifikacija
Pozicija
Oznaka mree
B [cm]
L [cm]
n
Jedinina teina [kg/m2]
Ukupna teina [kg]
POS 1 - varijanta 3 (1 kom)
I-1 R-785 215 570 6 7.04 517.65
I-2 R-785 70 570 2 7.04 56.18
Ukupno 573.83
Mree - rekapitulacija
Oznaka mree
B [cm]
L [cm]
n
Jedinina teina [kg/m2]
Ukupna teina [kg]
R-785 215 605 7 7.04 641.01
Ukupno 641.01
Mree - plan seenja
POS 1 - varijanta 3
R-785
6xI-1 215 x 570
I-1
1xI-2 70 x 570I-2 70 x 570
I-2
I-2
ANALIZA OPTEREENJA I STATIKI UTICAJIDIMENZIONISANJEPRORAUN DEFORMACIJA POS 1ELASTINO REENJEPRORAUN UGIBA U TRENUTKU NANOENJA OPTEREENJAPOETNI UGIB, UKUPNO OPTEREENJEStanje I (bez prslina) - ukupno optereenjeStanje II (sa prslinama) - ukupno optereenjePoetni ugib u trenutku t=0 (ukupno optereenje)
POETNI UGIB, STALNO OPTEREENJEStanje I (bez prslina) - stalno optereenjeStanje II (sa prslinama) - stalno optereenjePoetni ugib u trenutku t=0 (stalno optereenje)
PRORAUN UGIBA U TOKU VREMENATRAJNI UGIB, STALNO OPTEREENJEStanje I (bez prslina) - stalno opterecenje)Stanje II (sa prslinama) - stalno optereenjeTrajni ugib u trenutku t(( (stalno opterecenje)
TRAJNI UGIB, UKUPNO OPTEREENJE
PRORAUN KARAKTERISTINE IRINE PRSLINASREDNJE RASTOJANJE PRSLINAODREIVANJE NAPONA U ZATEGNUTOJ ARMATURIODREIVANJE KARAKTERISTINE IRINE PRSLINA
PRORAUN GREDE POS 2ANALIZA OPTEREENJA I STATIKI UTICAJIDIMENZIONISANJEKONTROLA GLAVNIH NAPONA ZATEZANJA