1.2 .Hoja de Calculo Puente Viga Losa Diseno de Viga Configurado 14 Mayo 2014
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Transcript of 1.2 .Hoja de Calculo Puente Viga Losa Diseno de Viga Configurado 14 Mayo 2014
SUPERESTRUCTURADISEO PUENTE VIGA LOSA CON EL ASSHTO LRFD
DATOS A LLENARRESULTADOS IMPORTANTES
Eje de ApoyoLuz del Puente =33.00Eje de Apoyo
16.5016.50
Pilar # 01
9
ELEVACION PUENTE
CARACTERISTICAS GENERALESSuper-estructura de concreto armado, de dos tramos simplemente apoyado
1.-GEOMETRICAS :
Luz del Puente :33.00mN de Vias :2.00mAncho de calzada :7.20mAncho de Vereda : 0.70mAncho Total :8.70m
SOBRECARGAS VEHICULARES:ASSHTO LRFD
Camin de Diseo :HL-93
Sobrecarga Distribuida:
Tandem de Diseo :
2.-MATERIALES:
CONCRETO ARMADO:ConcretoResistencia a la compresin :280Kg/cm2Modulo de Elasticidad :250998.00Kg/cm22509980000
Acero de refuerzoResistencia a la fluencia :4200Kg/cm2Modulo de Elasticidad :2100000Kg/cm2
PESO ESPECFICO DE LOS MATERIALES:
Concreto armado :2400Kg/m3Asfalto :2200Kg/m3
PESOS ADICIONALES:
Baranda :100Kg/mCarga peatonal: (Segn AASHTO - LRFD 3.6x10^-3 Mpa) :360Kg/m2
3.-DETERMINACION DE LA SECCIN TRANSVERSAL Y LONGITUDINAL
PREDIMENSIONAMIENTO DE LA VEREDA:
ANCHO DE VEREDA-Ancho mnimo de circulacin peatonal:0.6m-Colocacin de barandas:0.1mAncho total :0.7m OK !!PERALTE DE LA VEREDA (hacera)
hacera asumida :0.15m OK!!
-Carga muerta :Peso propio :360Kg/m2Acabados:100Kg/m2WD =460Kg/m2-Carga viva :Carga peatonal:WL =360Kg/m
Carga ltima :0.050.70
Wu=1256Kg/m=0.1256Kg/cm2H(acera)
0.20.50
En voladizoSe considera una Viga EquivalenteWuWu
0.50mL=1.00m
hacera =0.1249263183m
Tomaremos:h (acera) =15cm
NMERO Y SEPARACION DE VIGA LONGITUDINAL:
NMERO DE VIGAS:Por criterio estructural se planteo tres vigas longitudinales.
SEPARACIN ENTRE VIGAS: En la separacin de centro a centro de las vigas se tendra en consideracin de que el voladizo de la losa no sea mayor a la mitad de la separacin entre vigas.
Ancho total de la losa =3a=7.70
a/2aaa/2
S'=2.20
S =2.60m
a =2.5666666667mEscogemos un valor mayor a este por seguridad:a =2.60m
PREDIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA LONGITUDINAL:
ALTURA DE VIGA:luz mayor entre los tramosL=Luz entre ejes de apoyo33.00m16.50mS1=Luz entre ejes de apoyo108.27ft54.13ft
Se tiene:
h1=0.065L (para puentes con pilares)h2Incrementar en 10% por ser elemento simplemente apoyado
h1=1.0725mh2=3.8581802275ft=1.18mTomar el mayor de h1 y h2hv
Se adoptara :hv=1.2m
ANCHO DEL ALMA DE LA VIGA:ANCHO EFECTIVO DEL ALA:bv
bv=0.400m( primer tanteo) Viga Exterior:L=33.00mt=0.2ms'=2.20mbw=0.40m
1-*4.125m2-*1.4m3-*0.66m
bf =1.964mviga interior:bfext =2.21segn el problema bfint=2.440
PREDIMENSIONAMIENTO DE LA LOSA:
Se el peralte mnimo segn AASHTO :
ts =S1+10S1 : espaciamiento interno entre caras de las vigas principales en pies:30S1=7.217847769ft
ts=0.573928259ftts=0.1749333333m
Too: Too:Se adoptara :ts=0.2
WinuE: Ingrese el espesor de losa conveniente m
PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS DIAFRAGMA:
NMERO DE DIAFRAGMAS:Se colocara diafragma a cada tercio como mximo de luz del puente:
Espaciamiento:L=11m11m3
N de diafragmas =4
ANCHO DE LA VIGA DIAFRAGMA:ALTURA DE LA VIGA DIAFRAGMA:hd = hv-0.25
0.20 hfb hf (x - t/2) + bw (x - t)2=n As (d - x)2Donde:n=8As=88.1cm2b=196.4cm2bw=150.0cm2t=20.0mmd=102.1cm2
Resolviendo la ecuacin tenemos:x=23.6cmEl esfuerzo en el acero debe ser comparado con los esfuerzos permitidos para un control de fisuracin.Area de concreto con igual centroide que el refuerzo de traccin principal.
171
ys
ys=16.43cmdc
bw=150.00cm
Momento de Inercia de la seccin fisurada.
bE=196.4cm
120cmx =23.6cm2120
nAs
bw =150.0cm
SeccinAreayA ydy2A y2Icg A (cm2)cm(cm3)y - y1bh3/12139281453476185728E+3130.9E+32542298031.77E+3590.1E+0nAs694785445661554.272E+6-4470.1544565.002E+6131.5E+3
Momento de Inercia:IR= Icg+ A d2=131.5E+3+5.002E+6=5.134E+6cm4Irot=5.134E+6cm4
Esfuerzo en el acerofs=nM(d - x)=8206.210102.1-23.6Irot5.134E+6fs=2480.80kg/cm2
Calculo de fsafsa=Zdc A
Z=23000kg/cmCondiciones de exposicin severa
A=2ysbw=216.43150=283.3388762524cm2N17
fsa=23000=2047.87kg/cm25x283.34
fsa=2047.87kg/cm2f max=15.33Kg/cm2OK
-Clculo de deflexiones y contraflechas
Estado limite de servicio I
Mu=n1.00MDC+1.00MDW+1.00MLL + IM
a.Criterio de Deflexin por Carga Viva
Factor de Distribucin por deflexin
mg=NLNB
NL=N de carriles de diseoNB=N de vigas
mg=NL=1=0.5NB2
Se verifica con la carga de camin solo o con la carga distribuida ms 25% de la carga camin.Limite de Deflexin por carga viva.
LL+IML=25000=31.25mm800800
b.Propiedades de la seccin. Seccin transformada fisurada.
d pos =102.1cmx=23.6cmIrot=5.134E+6cm4
Seccin bruta o seccin sin fisurar.
bE=196.4cm
120cm
1202y
150.0cm
SeccinAreayA ydd2A d2Icg A (cm2)cm(cm3)y - y1bh3/1213928110432080-47.552260.878.881E+6130.9E+32150005075000012.45155.042.326E+612.5E+618928118208011.21E+612.63E+6
Centro de gravedad:y= A y=1.18E+06=62.5cm A 18928
Momento de Inercia:IR= Icg+ A d2=12.63E+6+11.21E+6=23.84E+6cm4
f'c=280Kg/cm2=28MPa
Ec=4800f'c=480028=25399.2125862201MPa=253992Kg/cm2
fr=0.63f'c=0.6328=3.33MPa=33.34Kg/cm2
Mrot =frIR=33.3423.84E+6=12724258kg-cm=127.24t-my62.5
c.Deflexin estimada por carga viva.
MTr =168.31t-mMomento por carga caminMDC =188.03t-mMomento por carga muertaMDW =14.90t-mMomento por superficie de rodadura
Ma=MDC+MDW+mgMLL (1+IM)Ma=188.03+14.90+0.5168.311.15=299.70t-m
Momento Efectivo de Inercia
Ie=Mrot IR+1-Mrot xIrotMaMa
Mrot =127.24=0.0765Ma299.70
Ie=0.076523.84E+6+1-0.07655.134E+6=6.565E+6cm4
EI=EcIe=2539926.565E+6=1.667E+12kg-cm2
Calculo de la deflexin por carga caminUbicando el camin de diseo en la posicin para momento mximoSe conoce:X=P b x(L2 - b2 - x2)x < a6 Ec Ie LPx
ab
L
Ubicando el camin de diseo en la posicin para momento mximoCL14.78t14.78t3.57t14.78KNR14.78KN3.57KN0.730.738.9274.304.307.4738.9274.304.307.473
25.0025.00
Para:P =14780kgx=1177.3cma=1607.3cm, b=892.7cm
4.20X1=14780892.71177.32500-892.7-1177.33.9561.67E+1225006.23
X1=2.5258393053cm=25.26mmMmax=14.78x4.20+14.78x6.23+3.57x3.95Mmax=168KN-mPara:P =14780kgx=1322.7cma=1322.7cmb=1177.3cm
X2=147801177.31322.72500-1177.3-1322.761.67E+122500
X2=2.865812958cm=28.66mm
Para:P =3570kgx=1322.7cma=1752.7cmb=747.3cm
X3=3570747.31322.72500-747.3-1322.761.67E+122500
X3=0.56cm=5.56mm
Deflexin estimada de LL + IMCon un carril de trafico apoyada sobre 2 vigas,cada viga carga solamente la mitad de la carga de carril, incluyendo impacto, la deflexin por carga viva es:LL+IM =mgX1+X2+X31+IMLL+IM =0.525.26+28.66+5.561.15LL+IM =34.20mm>31.25mmRECALCULAR
d.Deflexin por carga muerta
Cargas Muertas
wDC =2.41t/mwDW =0.19t/mwD =2.60t/m=
Ma=1wDL2=12.6025.00=202.93t-m88
Deflexin instantanea.
D=5wDL4384EcIe
Donde:
Ie=Mrot IR+1-Mrot xIrotMomento Efectivo de InerciaMaMa
Mrot = 127.24t-mIR=23.84E+6cm4Momento de Inercia de la seccin bruta o seccin sin fisurar.Irot=5.134E+6cm4Momento de Inercia de la seccin fisurada.Ec=253992kg/cm2Modulo de Elasticidad del concreto
Remplazando
Ie=Mrot =127.24=0.2465Ma202.93
Ie=0.24723.84E+6+1-0.24655.134E+6=9.745E+6cm4
EI=EcIe=2539929.745E+6=2.48E+12kg-cm2
Luego:D=525.972500=5.34cm=53.38mm3842.48E+12
La deflexin instantanea es multiplicada por un factor de deformaciones diferidas para obtener una deflexin a largo plazo.=3-1.2A's1.6As
Para:A's=0cm2As=88.15cm2A's=51=5.10cm2=510mm2A's=25.5cm2=3.0-1.20=388
Contraflecha:35.3=16.0cm=160.1mm
Contraflecha=160.1mm
11.-INVESTIGANDO EL ESTADO LIMITE DE RESISTENCIA
Estado limite de resistencia I
Mu=n1.25MDC+1.50MDW+1.75MLL + IM
ENVOLVENTE DE MOMENTOS PARA L = 25m EN UNA VIGA T (Tn-m)SERVICIOLugarPosicinDCDWMCV+ IMMuMu(m)(Tn-m)(Tn-m)(Tn-m)(Tn-m)(t-m)0.0 L0.000.000.000.000.000.000.1 L2.5067.695.3685.42230.03158.470.2 L5.00120.349.54149.76405.46279.630.3 L7.50157.9412.52193.03526.31363.490.4 L10.00180.5014.30215.24592.56410.050.5 L12.50188.0314.90224.03616.96426.95
ENVOLVENTE DE CORTANTES PARA L = 25m EN UNA VIGA T (t)
LugarPosicinDCDWVCV+ IMVu(m)(Tn)(Tn)(Tn)(Tn)0.0 L0.0030.082.3838.38102.930.1 L2.5027.082.1534.1792.010.2 L5.0024.071.9129.9581.090.3 L7.5021.061.6725.7470.170.4 L10.0018.051.4321.5259.260.5 L12.5015.041.1917.3148.34
*Flexin
Diseo por Factores de Carga y ResistenciaMu=0.951.25MDC+1.50MDW+1.75MLL + IMMu=0.951.25188.03+1.5014.90+1.753.23Mu=249.25Tn-mEste valor es comparable con el valor de 699.43 t-m que encontramos en la tabla de envolventes
Resistencia de comprobacin provisto por barras seleccionadas para el control de rotura
bE=196.4cm
20cm
d pos=102.1cm120cm
As=1711=5.10cm2
150.0cm
Asumiendo a < ts=20cm
f'c=280Kg/cm2=28MPafy=4200Kg/cm2=420MPa
a =As fy=88.74200=7.97cm0.85 f'c bE0.85280196.4 Mu = As fy d-a=0.988.74200102.07-7.9722
Mu =328.94Tn-m>Mu=249.25Tn-mOK
Limites de reforzamiento1=0.85
Mximo refuerzo en traccin:c0.42d
Mnimo refuerzo en traccin:Mu1.2 Mcro=As>min =0.03f'cAgfy
Entonces:c=a / 1=7.97/0.85=0.0918833111.2127.24=152.69Tn-mOK
min =0.03f'c=0.03280=0.0020fy4200a =5.98
=As=88.7=0.0046872498>minOKAs =66.55Ag20196.4+150.0100
As=MVariacin de la armadura en la viga en secciones tomadas a cada 1/10 de la luz del puenteUsando barras de:1=5.10cm2
SERVICIOLugarPosicinMuKumMinAsRefuerzoa45cm1/[email protected]
ASdist=3.26+1.8202380952=5.08cm2/mEspaciamiento para barra de:1/2=1.29cm2S =1.29100=25.39cm1/[email protected]
As(-)=6.10+1.8202380952=7.92cm2/mEspaciamiento para barra de:1/2=1.29cm2S =1.29100=16.28cm1/[email protected]
As(+)=4.87+1.8202380952=6.69cm2/mEspaciamiento para barra de:1/2=1.29cm2S =1.29100=19.29cm1/[email protected]
DISEO DEL VOLADOCorreccin del momento a la cara exterior del apoyo 1. Volado de losaMvolado=-1/2wDC0.85-0.2Mvolado=-1/20.480.65=-0.10t-m
2. VeredaMw1=-w10.650.325+0.60-0.2Mw1=-0.360.650.73=-0.17t-m
3. BarandaMb=-Pb1.15-0.2Mb=-0.100.95=-0.10t-m
4. AsfaltoMDW=-1/2wDW0.60-0.2MDW=-1/20.100.40=-0.01t-m
5. Carga peatonalMPL=-wPL0.650.325+0.60-0.2MPL=-0.360.650.725=-0.17t-m
6. Carga viva vehicularMLL=-w0.30-0.2MLL=-6.390.100=-0.64t-m
Momento en la cara exterior del apoyoM-u(1)=0.951.25-0.366+1.50-0.008+1.751.33-0.809=-2.23t-m
Segn los resultados obtenidos, el momento negativo en la cara exterior del apoyo es menor que el momento negativo en la cara interior del apoyo; por lo cual el acero negativo sera aquel calculado para la cara interior del apoyo.
DISEO DE LA VEREDA
0.100.600.05
0.360t/m0.760t0.150.20
El anlisis se har para 1.00m de fondo de vereda.VeredaswDC =2.40x0.15x1.00=0.360t/m
BarandasPb=0.100t/m(asumido)
Carga peatonalwPL=0.360t/m(segn AASHTO LRFD)
Fuerza en sardinelFsardinel=0.760t(segn AASHTO LRFD)
Calculo de los momentos actuantes en la vereda1. VeredaMDC=1/2wDC0.65MDC=1/20.3600.65=0.08t-m
2. BarandaMb=Pb0.50+0.05Mb=0.100.55=0.06t-m
3. Carga peatonalMPL=wPL0.600.30+0.05MPL=0.360.600.350=0.08t-m
4. Fuerza en sardinelMsardinel =Fsardinel0.15Msardinel =0.7600.15=0.11t-m
EVALUACION DEL ESTADO LIMITE DE RESISTENCIA Mu=n1.25MDL+1.50MDW+1.75MLL + IM
Mu=0.951.250.13+1.500.00+1.751.330.19=0.57t-m
CALCULO DEL REFUERZOConsideraciones iniciales.f'c =210Kg/cm2fy =4200Kg/cm2
Recubrimientos:Capa Superior2.5cmCapa Inferior2.5cm
Peralte efectivo para barra de:1=2.54cm
Refuerzo positivo:d+=15-2.5-1/22.54=11.23cm
Refuerzo negativo:d-=15-2.5-1/22.54=11.23cm
Refuerzo Principal1. Reforzamiento en momentos positivosd+ =11.23cmMu=0.57t-m
Ku=Mu=0.5710=5.05bd20.9010011.23
m=fy=4200=23.530.85f'c0.85210
=11-1-2mKu=11-1-223.535.05mfy23.534200
=0.0012
Refuerzo MnimoMin=0.03f'c=0.03210=0.0015>0.0012USAR CUANTIA MINIMAfy4200
As=bd=0.00210011.23=1.68cm2
a=As fy=1.684200=0.400.0001USAR CUANTIA MINIMAfy4200
As=bd=0.001510016.23=2.43cm2
a=As fy=2.434200=0.57MAX =0.026radRECALCULAR
7COMPRESION Y ROTACION COMBINADASe debe disear los apoyos para evitar el levantamiento de cualquier punto del apoyo y para prevenirun excesivo esfuerzo de compresin sobre un borde bajo cualquier combinacin de cargas y rotacin correspondiente.
Verificacin por levantamiento.Los requerimientos de levantamiento para apoyos rectangulares se pueden satisfacer con las siguientes condiciones :
S >UPMIN =1.0G SS Bnhri Donde:S =Rotacin de diseo =0.045radn =Nmero de capas interiores de elastmeros =4B =Longitud en direccin de la rotacin =175mm1.20Criterio de levantamientoG =Mdulo de corte =0.95Criterio de corteS =Factor de forma =6hri =Espesor de la capa i-sima de elastmero =10.0mm
UPMIN =1.01.2060.045175=25.4370218178MPa410.0
UPMIN =25.44MPa>S =10.48MPaNO PASA
Debido a que el criterio de levantamiento no se satisface hay que redisear el apoyo.Para:L =235mmW =450mmhri =15mmEspesor de cada capa interiorn =5N de capas Interiores
S =5.1459854015S =6.94MPa0.0007USAR CUANTIA MINIMAfy4200
As=bd=0.001510049.89=7.48cm2
Espaciamiento para barra de:5/8=2.00cm2S =2.00100=26.73cm7.48
Nbarras =3.7Usar: 5/8@25cm
3. Refuerzo vertical (cara exterior)Asmin =Minbd=0.001510071.23=10.68cm2
Espaciamiento para barra de:3/4=2.84cm2S =2.84100=26.58cm10.68
Nbarras =3.8Usar: 3/4@25cm
4. Refuerzo horizontal Ast =t bt d
=0.0020Para: 5/8" y fy 4200 kg/cm2
=0.0025Otros casos, zonas de alto riesgo sismico
Si el espesor del muro es 25cm, entonces usar refuerzo en dos capas
Acero total =0.00201008,0.00=1,6.00cm2
Cara exterior2/3Acero total =1,0.67cm2
Espaciamiento para barra de:5/8=2.00cm2S =2.00100=18.75cm10.67
Nbarras =5.3Usar: 5/8@15cm
Cara interior1/3Acero total =5.33cm2
Espaciamiento para barra de:1/2=1.29cm2S =1.29100=24.19cm5.33
Nbarras =4.1Usar: 1/2@20cm
5.3 Diseo del parapetoPeralte efectivo para barra de:1=2.54cm
Refuerzo interiord=30-5.0-1/22.54=23.73cm
1. Refuerzo vertical (cara interior)d =23.73cmMu =0.74t-m
Ku=Mu=0.7410=1.47bd20.9010023.73
m=fy=4200=23.530.85f'c0.85210
=11-1-2mKu=11-1-223.531.47mfy23.534200
=0.0004
Refuerzo MnimoMin=0.03f'c=0.03210=0.0015>0.0004USAR CUANTIA MINIMAfy4200
As=bd=0.001510023.73=3.56cm2
Espaciamiento para barra de:5/8=2.00cm2S =2.00100=56.19cm3.56
Nbarras =1.8Usar: 5/8@25cm
2. Refuerzo vertical (cara exterior)Asmin =Minbd=0.000410023.73=0.83cm2
Espaciamiento para barra de:5/8=2.00cm2S =2.00100=239.93cm0.83
Nbarras =0.4Usar: 5/8@25cm
3. Refuerzo horizontal Ast =t bt d
Ast =0.00201003,0.00=6.00cm2
Espaciamiento para barra de:1/2=1.29cm2S =1.29100=21.50cm6.00
Nbarras =4.7Usar: 1/2@25cm
5.4 Diseo del taln de la zapataPeralte efectivo para barra de:1=2.54cm
Refuerzo interiord=100-7.5-1/22.54=91.23cm
1. Refuerzo Principald =91.23cmMu =5.26t-m
Ku=Mu=5.2610=0.70bd20.9010091.23
m=fy=4200=23.530.85f'c0.85210
=11-1-2mKu=11-1-223.530.70mfy23.534200
=0.0002
Refuerzo MnimoMin=0.03f'c=0.03210=0.002>0.0002USAR CUANTIA MINIMAfy4200
As=bd=0.00210091.23=13.68cm2
Espaciamiento para barra de:3/4=2.84cm2S =2.84100=20.75cm13.68
Nbarras =4.8Usar: 3/4@20cm
2. Refuerzo transversalAst =t bt d
Ast =0.00201001,00.0=2,0.00cm2
Espaciamiento para barra de:3/4=2.84cm2S =2.84100=14.20cm20.00
Nbarras =7.0Usar: 3/4@15cm
5.5 Diseo del pie de la zapataPeralte efectivo para barra de:1=2.54cm
Refuerzo interiord=100-7.5-1/22.54=91.23cm
1. Refuerzo Principald =91.23cmMu =35.98t-m
Ku=Mu=35.9810=4.80bd20.9010091.23
m=fy=4200=23.530.85f'c0.85210
=11-1-2mKu=11-1-223.534.80mfy23.534200
=0.0012
Refuerzo MnimoMin=0.03f'c=0.03210=0.0015>0.0012USAR CUANTIA MINIMAfy4200
As=bd=0.001510091.23=13.68cm2
Espaciamiento para barra de:3/4=2.84cm2S =2.84100=20.75cm13.68
Nbarras =4.8Usar: 3/4@15cm
2. Refuerzo transversalAst =t bt d
Ast =0.00201001,00.0=2,0.00cm2
Espaciamiento para barra de:3/4=2.84cm2S =2.84100=14.20cm20.00
Nbarras =7.0Usar: 3/4@15cm
DISTRIBUCION FINAL DE LA ARMADURA
5/8@25cm5/8@25cm1/2@25cm
1/2@20cm3/4@25cm1@15cm5/8@25cm5/8@15cm
3/4@20cmLcorte=5.253/4@15cm
3/4@15cm3/4@15cm
Fuerza sismica (EQ)Fuerza sismica debida a efectos inerciales del muroPeso del estribo =70.14t(Incluye peso del terreno)Momento estribo =250.53t-mPunto de aplicacin de la resultante:Zh =250.53=3.57m70.14Coeficiente de aceleracin horizontalKh =A / 2=0.15Fuerza sismica horizontal debida al peso del estriboEQ =0.1570.14=10.52ty =3.57m
Fuerza sismica producida por la superestructura
0.100.600.053.600.050.60
0.150.200.15Ycg0.151.20zZ
0.450.60.402.000.400.60.45
1.252.401.25
SECCION TRANSVERSAL
z =4.000.201.1+20.401.000.5+20.650.151.2754.000.20+20.401.00+20.650.15
z =0.8516016713m
No se considera la influencia de las vigas diafragmas en la posicin del centro de gravedad de la seccin.
Peso de la superestructura =1.41t/m
Fuerza sismica horizontal proveniente de la superestructuraEQ =0.301.41=0.42ty =8.65m
Subpresin del agua (WA)WA =1.005.703.50=19.95tx =2.85m
Efecto de viento sobre la estructura (WS)velocidad del viento=90km/h(Asumido)
Presin horizontal sobre la estructuraP =PB (VZ / 100)2P =153.090=123.93kg/m2100
Carga de viento por metro de estriboWS =123.9312.52.10=0.33t/my =8.85m9.78
Efecto de viento sobre la carga viva (WL)WL =123.9312.52.20=0.35t/my =10.80m9.78
1254412544(11)2222(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)24412441254422(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)22(11)(11)(11)(11)(11)(11)22(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)2441241(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)252525252512544244244244(11)(11)(11)(11)21
Hoja1MOMENTOS POR CARGA VIVASOBRECARGA VEHICULAR
A) Camion de DiseoHS-20Los efectos maximos sobre el puente se dan en la posicion mostrada.Camin de Diseo :HSCL
14.78tn14.78tn3.57tn4.34.3Resultante33.13Tn8.933.570.734.37.47X2.8450347117mRA17.52906TnMmax=168.3113369179Tn-mRB15.60094TnL=25Mmax=168.3113369179Tn-m
Analisis estructural para la situacion anterior:
Carga Equivalente:
RA=17.53TnRB =15.60Tn
168.31Tn-m
RESULTADOSREACCION A17.53TnREACCION B15.60TnM max168.3113369179Tn-m
B) Tamdem de DiseoCL11.2111.21Resultante22.42Tn1.2X0.6m11.60.90.312.2RA11.47904TnMax=133.479712Tn-mRB10.94096TnMax=133.479712Tn-m
L=25m
Analisis estructural para siruacion anterior:
RB=10.94TnRA=11.48Tn133.48Tn-m
RESULTADOSREACCION A11.48TnREACCION B10.94TnM max133.48Tn-m
C) Carga distribuida
W(tn/m)0.97Tn
RESULTADOSREACCION A12.125TnREACCION B12.125TnM max75.78Tn-m
MCV + IM = GextMmax( Tamdem o camion )1+IM+Mmax(distribuida)100
Por lo tanto el Momento mximo de sobrecarga vehicular por via aplicando la formula anterior sera:Vigas ExterioresM CV+ IM =0.970168.31xERROR:#REF!+75.78=ERROR:#REF!Tn-mMCV+ IM =ERROR:#REF!
ALETAS
DISEO DE ALAS DE ESTRIBOS
1DIMENSIONAMIENTOCalculadoRedondeadoH =Altura total del
estribo=9.00 m
Edwar Vega Milla: De las caracterisitcas del terreno9.00 mminmaxB
=Base del estribo(0.4H, 0.7H)=4.95 m5.20 m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmente3.60 m6.30 mhz =Altura de
zapata(H/12,H/10)=0.83 m1.00 m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmente0.75 m0.90 mh =Nivel de
profundidad de la zapata=3.50 m
Edwar Vega Milla: De las caracterisitcas del terreno3.50 mha =Nivel
mximo de aguas=2.24 m
Edwar Vega Milla: Del estudio hidrologico2.24 mhviga =Altura total
de viga=1.20 m
Edwar Vega Milla: Del diseo de la superestructura1.20 me =Espesor
del alastmero=0.10 m
Edwar Vega Milla: Del diseo de la superestructura0.10 mhparapeto
=Atura del parapeto=1.30 m1.30 mbparapeto =Espesor del
parapeto=0.25 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.25 mtinf.
=(H/12,H/10)=0.83 m0.80 m0.75 m0.90 mtsup. =(mn)=0.30 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.30 mL =Longitud del
pie del estribo(B/3)=1.65 m1.65 m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmenteNmin. =Long. de la cajuela a
la linea central del apoyo=0.24 m-N ==0.49 m0.75 mDonde:N
=(200+0.0017L+0.0067H)(1+0.000125S2)L =Longitud del tablero=25000
mmH =0.00mm(puentes simplemente apoyados)S =Desviacin del apoyo
medido desde la lnea normal al tramo (en grados)=0.00
2.750.30
9.002.248.00BL =3.26
1.653.500.801.00
5.20
2DEFINICION DE CARGASConsideraciones inicialesPeso especifico del rellenor=1.80t/m3Peso especifico del concretoc=2.40t/m3Concretof'c=210kg/cm2Acerofy=4200kg/cm2Angulo de friccin interno =35.6Ancho del alaA=6.25m
q
EV
1LSH4
EHLSV2
3a
min mx
Presin estatica del sueloCalculo del coeficiente para el empuje activo - Teora de CoulombKA =Sen2 ( + )Sen2 Sen ( - )1+Sen ( + ) Sen ( - )Sen ( - ) Sen ( + )
Donde: =Angulo de friccin interna del relleno=35.6 =Angulo de friccin y adherencia para diferentes materiales =17.8 =Angulo del talud de tierra con la horizontal=0.0 =Angulo de la cara superior de la pared con la vertical =90.0
KA =0.240
Empuje activo - Teora de CoulombE =1/2r KA H2=1/21.800.2409.00=17.50t/mEH =17.50ty =3.00m
Calculo del coeficiente para la fuerza de diseo sismicoCoeficiente de aceleracinA =0.30Coeficiente de sitioS =1.20
Calculo del coeficiente para el empuje de tierras con sismo - Mononobe OkabeKh =0.15Coeficiente sismico horizontal (A/2)Kv =0.00Coeficiente sismico vertical (0.00 a 0.05)
KAE =Cos2 ( - - )Cos Cos2 Cos ( + + )1+Sen ( + ) Sen ( - - )Cos ( + + ) Cos ( - )
Donde: =Angulo de friccin interna del relleno=35.6 =Angulo de friccin y adherencia para diferentes materiales =17.8 =Angulo del talud de tierra con la horizontal=0.0 =arc tan Kh/(1-Kv)=8.5 =Angulo entre la pared interior del muro y la vertical=0.0
KAE =0.3332416211
Empuje de tierras con sismo - Mononobe OkabeEAE =1/2r KAE H2 (1 - Kv)=1/21.800.3339.001-0.00EAE =24.29t/mEAE=6.79tEHe =6.79ty =5.40m
Carga viva superficial (LS)wL =heq r =0.761.80=1.37t/m2
LSH =KA wL H =0.2401.379.00=2.96t/my =4.50m
LSV =wL (ancho de taln)=1.372.75=3.76t/mx =3.83m
Peso propio del muro (DC)
BloqueAnchoAltopeVnBrazoMomento(m)(m)(t/m3)(t)(m)(t-m)10.308.002.405.762.3013.2520.508.002.404.801.989.5235.201.002.4012.482.6032.45
23.0455.22
Peso del suelo de relleno (EV)
BloqueAnchoAltopeVnBrazoMomento(m)(m)(t/m3)(t)(m)(t-m)42.758.001.8039.603.83151.4739.60151.47
Combinaciones de cargas
EstadoDCDWESEHEVLL, BR LS, PLEQnRESISTENCIA 10.901.501.351.750.95RESISTENCIA 1a0.901.501.351.750.95RESISTENCIA 1b1.251.501.351.750.95RESISTENCIA 1c1.251.501.351.750.95EV. EXTREMO 10.901.501.350.501.05EV. EXTREMO 1a0.901.501.350.501.05EV. EXTREMO 1b1.251.501.350.501.05EV. EXTREMO 1c1.251.501.350.501.05
Resumen de Cargas no factoradasCargas VerticalesCargas Horizontales
ItemVnBrazoMomentoItemHnBrazoMomento(t)(m)(t-m)(t)(m)(t-m)DC23.0455.22BREV39.60151.47EQDCLSH 2.964.5013.30DWEH 17.503.0052.51LLEHe 6.795.4036.67LSV 3.763.8314.39PL
3VERIFICACION DE ESTABILIDAD Y SEGURIDADConsideraciones inicialesFactor de seguridad al deslizamiento FSD=1.50Factor de seguridad al volteo FSV=2.00Coeficiente de friccin entre el muro y el suelo=0.60Capacidad portante del sueloGt=3.53kg/cm2
Cargas de DiseoCargas Verticales Fv (t)
EstadoDCDWLLPLEVLSV FvRESISTENCIA 120.7453.466.5880.78RESISTENCIA 1a20.7453.466.5880.78RESISTENCIA 1b28.8053.466.5888.84RESISTENCIA 1c28.8053.466.5888.84EV. EXTREMO 120.7453.461.8876.08EV. EXTREMO 1a20.7453.461.8876.08EV. EXTREMO 1b28.8053.461.8884.14EV. EXTREMO 1c28.8053.461.8884.14
Momentos debidos a Cargas Verticales Mv (t.m)
EstadoDCDWLLPLEVLSV MvRESISTENCIA 149.69204.484525.18279.36RESISTENCIA 1a49.69204.484525.18279.36RESISTENCIA 1b69.02204.484525.18298.69RESISTENCIA 1c69.02204.484525.18298.69EV. EXTREMO 149.69204.48457.19261.37EV. EXTREMO 1a49.69204.48457.19261.37EV. EXTREMO 1b69.02204.48457.19280.70EV. EXTREMO 1c69.02204.48457.19280.70
Cargas Horizontales Fh (t)
EstadoEHLSH BREQFhRESISTENCIA 126.255.1731.43RESISTENCIA 1a26.255.1731.43RESISTENCIA 1b26.255.1731.43RESISTENCIA 1c26.255.1731.43EV. EXTREMO 110.191.4811.66EV. EXTREMO 1a10.191.4811.66EV. EXTREMO 1b10.191.4811.66EV. EXTREMO 1c10.191.4811.66
Momentos debidos a Cargas Horizontales Mh (t.m)
EstadoEHLSH BREQMhRESISTENCIA 178.7623.28102.04RESISTENCIA 1a78.7623.28102.04RESISTENCIA 1b78.7623.28102.04RESISTENCIA 1c78.7623.28102.04EV. EXTREMO 155.006.6561.65EV. EXTREMO 1a55.006.6561.65EV. EXTREMO 1b55.006.6561.65EV. EXTREMO 1c55.006.6561.65
Estabilidad al volteo o excentricidadEstabilidad al volteo o excentricidadDonde:Donde:FSV =Mv2.00Xo =Mv - Mhe =B/2 - Xoemx =B/4MhFv
EstadoMvMhMv/MhEstadoFvFhMvMhXoeemxRESISTENCIA 1279.36102.042.74OKRESISTENCIA 180.7831.43279.36102.042.19507466260.40492533741.300OKRESISTENCIA 1a279.36102.042.74OKRESISTENCIA 1a80.7831.43279.36102.042.19507466260.40492533741.300OKRESISTENCIA 1b298.69102.042.93OKRESISTENCIA 1b88.8431.43298.69102.042.2133598260.3866401741.300OKRESISTENCIA 1c298.69102.042.93OKRESISTENCIA 1c88.8431.43298.69102.042.2133598260.3866401741.300OKEV. EXTREMO 1261.3761.654.24OKEV. EXTREMO 176.0811.66261.3761.652.6252706292-0.02527062921.300OKEV. EXTREMO 1a261.3761.654.24OKEV. EXTREMO 1a76.0811.66261.3761.652.6252706292-0.02527062921.300OKEV. EXTREMO 1b280.7061.654.55OKEV. EXTREMO 1b84.1411.66280.7061.652.6033481139-0.00334811391.300OKEV. EXTREMO 1c280.7061.654.55OKEV. EXTREMO 1c84.1411.66280.7061.652.6033481139-0.00334811391.300OK
Estabilidad al deslizamientoEstabilidad al deslizamientoDonde:FSD = Fv1.50s =0.94Fh
EstadoFvFhFv/FhEstadoFvfFrsFrFhRESISTENCIA 180.780.6031.431.54OKRESISTENCIA 180.780.321064875525.93546011240.9424.379332505631.43FALSORESISTENCIA 1a80.780.6031.431.54OKRESISTENCIA 1a80.780.321064875525.93546011240.9424.379332505631.43FALSORESISTENCIA 1b88.840.6031.431.70OKRESISTENCIA 1b88.840.321064875528.52452726860.9426.813055632531.43FALSORESISTENCIA 1c88.840.6031.431.70OKRESISTENCIA 1c88.840.321064875528.52452726860.9426.813055632531.43FALSOEV. EXTREMO 176.080.6011.663.91OKEV. EXTREMO 176.080.321064875524.42565253520.9422.960113383111.66OKEV. EXTREMO 1a76.080.6011.663.91OKEV. EXTREMO 1a76.080.321064875524.42565253520.9422.960113383111.66OKEV. EXTREMO 1b84.140.6011.664.33OKEV. EXTREMO 1b84.140.321064875527.01471969140.9425.393836509911.66OKEV. EXTREMO 1c84.140.6011.664.33OKEV. EXTREMO 1c84.140.321064875527.01471969140.9425.393836509911.66OK
Presiones sobre el sueloB/2
eXo
Fv
TALONPIE
min
mx
Donde:Xo =Mv - MhFv
e =B/2 - Xoemx =B/6
EstadoXoeemxqmaxqminRESISTENCIA 12.200.4050.867OK22.79OK8.28OKRESISTENCIA 1a2.200.4050.867OK22.79OK8.28OKRESISTENCIA 1b2.210.3870.867OK24.71OK9.46OKRESISTENCIA 1c2.210.3870.867OK24.71OK9.46OKEV. EXTREMO 12.63-0.0250.867OK14.20OK15.06OKEV. EXTREMO 1a2.63-0.0250.867OK14.20OK15.06OKEV. EXTREMO 1b2.60-0.0030.867OK16.12OK16.24OKEV. EXTREMO 1c2.60-0.0030.867OK16.12OK16.24OK
4ANALISIS ESTRUCTURAL4.1 Calculo del cortante y momento de diseo en la base de la pantalla
q
MparapetoVparapetoy
tyM/2LSH
EH
VdMD.M.F.D.F.C.a
min mx
h =8.00m
Empuje activo - Teora de CoulombE =1/2r KA H2=1/21.800.2408.00=13.83t/mEH =13.83ty =2.67m
Empuje de tierras con sismo - Mononobe OkabeEAE =1/2r KAE H2 (1 - Kv)=1/21.800.3338.001-0.00EAE =19.19t/mEAE=5.37tEHe =5.37ty =4.80m
Carga viva superficial (LS)wL =heq r =0.761.80=1.37t/m2
LSH =KA wL H =0.2401.378.00=2.63t/my =4.00m
Cortante Vd (t)
EstadoEHLSH BREQnVdRESISTENCIA 120.744.6024.08RESISTENCIA 1a20.744.6024.08RESISTENCIA 1b20.744.6024.08RESISTENCIA 1c20.744.6024.08EV. EXTREMO 18.051.319.83EV. EXTREMO 1a8.051.319.83EV. EXTREMO 1b8.051.319.83EV. EXTREMO 1c8.051.319.83
Momento M (t.m) Mximo
EstadoEHLSH BREQnMRESISTENCIA 155.3218.3970.03RESISTENCIA 1a55.3218.3970.03RESISTENCIA 1b55.3218.3970.03RESISTENCIA 1c55.3218.3970.03EV. EXTREMO 138.635.2646.08EV. EXTREMO 1a38.635.2646.08EV. EXTREMO 1b38.635.2646.08EV. EXTREMO 1c38.635.2646.08
Altura de corte para M/2 Mu = d2 fc k j by =3.772ty =0.54mfc =0.4 f'c=84kg/cm2=840t/m2Mu =70.03t.mfs =0.4 fy=1680kg/cm2=16800t/m2Mu/2=35.02t.mOKn =Es / Ec=1010k =n / (n + fs/fc)=0.32571203240.3257120324Empuje activo - Teora de Coulombj =1 - k/3=0.89142932250.8914293225E =1/2r KA H2=1/21.800.2403.77=3.08t/mb =100cm=100cm1.00mEH =3.08ty =1.26m
Empuje de tierras con sismo - Mononobe OkabeEAE =1/2r KAE H2 (1 - Kv)=1/21.800.3333.771-0.00EAE =4.27t/mEAE=1.19tEHe =1.19ty =2.26m
Carga viva superficial (LS)wL =heq r =0.761.80=1.37t/m2
LSH =KA wL H =0.2401.373.77=1.24t/my =1.89m
Momento M/2 (t.m)
EstadoEHLSH BREQnM/2RESISTENCIA 15.814.099.41RESISTENCIA 1a5.814.099.41RESISTENCIA 1b5.814.099.41RESISTENCIA 1c5.814.099.41EV. EXTREMO 14.061.175.49EV. EXTREMO 1a4.061.175.49EV. EXTREMO 1b4.061.175.49EV. EXTREMO 1c4.061.175.49
4.2 Calculo del cortante y momento de diseo en la base del parapetoh =1.30m
Empuje activo - Teora de CoulombE =1/2r KA H2=1/21.800.2401.30=0.36t/mEH =0.36ty =0.43m
Empuje de tierras con sismo - Mononobe OkabeEAE =1/2r KAE H2 (1 - Kv)=1/21.800.3331.301-0.00EAE =0.50t/mEAE=0.14tEHe =0.14ty =0.78m
Carga viva superficial (LS)wL =heq r =0.761.80=1.37t/m2
LSH =KA wL H =0.2401.371.30=0.43t/my =0.65m
Cortante Vdparapeto (t)
EstadoEHLSH BRnVdRESISTENCIA 10.540.741.22RESISTENCIA 1a0.540.741.22RESISTENCIA 1b0.540.741.22RESISTENCIA 1c0.540.741.22EV. EXTREMO 10.210.210.44EV. EXTREMO 1a0.210.210.44EV. EXTREMO 1b0.210.210.44EV. EXTREMO 1c0.210.210.44
Momento Mparapeto (t.m) Mximo
EstadoEHLSH BRnMRESISTENCIA 10.230.480.68RESISTENCIA 1a0.230.480.68RESISTENCIA 1b0.230.480.68RESISTENCIA 1c0.230.480.68EV. EXTREMO 10.160.140.32EV. EXTREMO 1a0.160.140.32EV. EXTREMO 1b0.160.140.32EV. EXTREMO 1c0.160.140.32
4.3 Calculo de cortante y momento en el taln de la zapata
2.750.801.65
DC, EV, LSV
TALON12PIE1.00
min
1 mxQ2Q
5.20
Peso propio del taln de la zapata (DC) DC =2.751.002.40=6.60t/mx =1.38m
Carga viva superficial (LS)wL =heq r =0.761.80=1.37t/m2
LSV =wL (ancho de taln)=1.372.75=3.76t/mx =1.38m
Peso del suelo de relleno (EV)EV =2.758.001.80=3,9.60t/mx =1.38m
Cortante Vd (t)
EstadoV1DCLSVEVQ1Q2nVdRESISTENCIA 115.95-5.94-6.58-53.4630.7314.25-19.96RESISTENCIA 1a15.95-5.94-6.58-53.4630.7314.25-19.96RESISTENCIA 1b17.53-8.25-6.58-53.4635.1314.96-17.29RESISTENCIA 1c17.53-8.25-6.58-53.4635.1314.96-17.29EV. EXTREMO 114.61-5.94-1.88-53.4655.90-0.84-6.53EV. EXTREMO 1a14.61-5.94-1.88-53.4655.90-0.84-6.53EV. EXTREMO 1b16.18-8.25-1.88-53.4660.30-0.12-3.58EV. EXTREMO 1c16.18-8.25-1.88-53.4660.30-0.12-3.58
Momento M (t) Mximo
EstadoV1DCLSVEVQ1Q2nMdRESISTENCIA 115.95-8.17-9.05-73.542.2513.06-33.65RESISTENCIA 1a15.95-8.17-9.05-73.542.2513.06-33.65RESISTENCIA 1b17.53-11.34-9.05-73.548.3113.72-30.29RESISTENCIA 1c17.53-11.34-9.05-73.548.3113.72-30.29EV. EXTREMO 114.61-8.17-2.59-73.576.86-0.77-8.58EV. EXTREMO 1a14.61-8.17-2.59-73.576.86-0.77-8.58EV. EXTREMO 1b16.18-11.34-2.59-73.582.92-0.11-4.86EV. EXTREMO 1c16.18-11.34-2.59-73.582.92-0.11-4.86
4.4 Calculo de cortante y momento en el pie de la zapata
Peso propio del pie de la zapata (DC) DC =1.651.002.40=3.96x =0.83m
Cortante Vd (t)
EstadoV2DCQ1Q2nVdRESISTENCIA 118.19-3.5640.515.1339.97RESISTENCIA 1a18.19-3.5640.515.1339.97RESISTENCIA 1b19.87-4.9544.265.3942.46RESISTENCIA 1c19.87-4.9544.265.3942.46EV. EXTREMO 114.47-3.5632.24-0.3029.79EV. EXTREMO 1a14.47-3.5632.24-0.3029.79EV. EXTREMO 1b16.16-4.9535.99-0.0432.55EV. EXTREMO 1c16.16-4.9535.99-0.0432.55
Momento M (t) Mximo
EstadoV2DCQ1Q2nMdRESISTENCIA 118.19-2.9433.425.6434.32RESISTENCIA 1a18.19-2.9433.425.6434.32RESISTENCIA 1b19.87-4.0836.525.9336.44RESISTENCIA 1c19.87-4.0836.525.9336.44EV. EXTREMO 114.47-2.9426.60-0.3324.49EV. EXTREMO 1a14.47-2.9426.60-0.3324.49EV. EXTREMO 1b16.16-4.0829.69-0.0526.84EV. EXTREMO 1c16.16-4.0829.69-0.0526.84
5DISEO ESTRUCTURAL5.1 Consideraciones inicialesConcretof'c =210kg/cm2Acerofy =4200kg/cm2
Recubrimientos:Contacto directo con el suelo7.5cmExterior diferente al anterior5.0cm
Factores de resistenciaFlexin =0.90Corte =0.90
5.2 Diseo de la PantallaPeralte efectivo para barra de:1=2.54cm
Refuerzo interiord=80-7.5-1/22.54=71.23cm
1. Refuerzo vertical (cara interior)d =71.23cmMu =70.03t-m
Ku=Mu=70.0310=15.34bd20.9010071.23
m=fy=4200=23.530.85f'c0.85210
=11-1-2mKu=11-1-223.5315.34mfy23.534200
=0.0038
Refuerzo MnimoMin=0.03f'c=0.03210=0.00150.0012USAR CUANTIA MINIMAfy4200
As=bd=0.001510045.14=6.77cm2
Espaciamiento para barra de:5/8=2.00cm2S =2.00100=29.54cm6.77
Nbarras =3.4Usar: 5/8@25cm
3. Refuerzo vertical (cara exterior)Asmin =Minbd=0.001510071.23=10.68cm2
Espaciamiento para barra de:3/4=2.84cm2S =2.84100=26.58cm10.68
Nbarras =3.8Usar: 3/4@25cm
4. Refuerzo horizontal Ast =t bt d
=0.0020Para: 5/8" y fy 4200 kg/cm2
=0.0025Otros casos, zonas de alto riesgo sismico
Si el espesor del muro es 25cm, entonces usar refuerzo en dos capas
Acero total =0.00201008,0.00=1,6.00cm2
Cara exterior2/3Acero total =1,0.67cm2
Espaciamiento para barra de:5/8=2.00cm2S =2.00100=18.75cm10.67
Nbarras =5.3Usar: 5/8@15cm
Cara interior1/3Acero total =5.33cm2
Espaciamiento para barra de:1/2=1.29cm2S =1.29100=24.19cm5.33
Nbarras =4.1Usar: 1/2@20cm
5.3 Diseo del taln de la zapataPeralte efectivo para barra de:1=2.54cm
Refuerzo interiord=100-7.5-1/22.54=91.23cm
1. Refuerzo Principald =91.23cmMu =-4.86t-m
Ku=Mu=4.8610=0.65bd20.9010091.23
m=fy=4200=23.530.85f'c0.85210
=11-1-2mKu=11-1-223.530.65mfy23.534200
=0.0002
Refuerzo MnimoMin=0.03f'c=0.03210=0.002>0.0002USAR CUANTIA MINIMAfy4200
As=bd=0.00210091.23=13.68cm2
Espaciamiento para barra de:3/4=2.84cm2S =2.84100=20.75cm13.68
Nbarras =4.8Usar: 3/4@20cm
2. Refuerzo transversalAst =t bt d
Ast =0.00201001,00.0=2,0.00cm2
Espaciamiento para barra de:3/4=2.84cm2S =2.84100=14.20cm20.00
Nbarras =7.0Usar: 3/4@15cm
5.4 Diseo del pie de la zapataPeralte efectivo para barra de:1=2.54cm
Refuerzo interiord=100-7.5-1/22.54=91.23cm
1. Refuerzo Principald =91.23cmMu =36.44t-m
Ku=Mu=36.4410=4.86bd20.9010091.23
m=fy=4200=23.530.85f'c0.85210
=11-1-2mKu=11-1-223.534.86mfy23.534200
=0.0012
Refuerzo MnimoMin=0.03f'c=0.03210=0.0015>0.0012USAR CUANTIA MINIMAfy4200
As=bd=0.001510091.23=13.68cm2
Espaciamiento para barra de:3/4=2.84cm2S =2.84100=20.75cm13.68
Nbarras =4.8Usar: 3/4@20cm
2. Refuerzo transversalAst =t bt d
Ast =0.00201001,00.0=2,0.00cm2
Espaciamiento para barra de:3/4=2.84cm2S =2.84100=14.20cm20.00
Nbarras =7.0Usar: 3/4@15cm
DISTRIBUCION FINAL DE LA ARMADURA
1/2@20cm3/4@25cm1@15cm5/8@25cm5/8@15cm
3/4@20cmLcorte=4.703/4@15cm
3/4@15cm3/4@20cm
Fuerza sismica (EQ)Fuerza sismica debida a efectos inerciales del muroPeso del estribo =62.64t(Incluye peso del terreno)Momento estribo =206.69t-mPunto de aplicacin de la resultante:Zh =206.69=3.30m62.64Coeficiente de aceleracin horizontalKh =A / 2=0.15Fuerza sismica horizontal debida al peso del estriboEQ =0.1562.64=9.40ty =3.30m
Fuerza sismica producida por la superestructura
0.100.600.053.600.050.60
0.150.200.15Ycg0.151.20zZ
0.450.60.402.000.400.60.45
1.252.401.25
SECCION TRANSVERSAL
z =4.000.201.1+20.401.000.5+20.650.151.2754.000.20+20.401.00+20.650.15
z =0.8516016713m
No se considera la influencia de las vigas diafragmas en la posicin del centro de gravedad de la seccin.
Peso de la superestructura =ERROR:#REF!t/m
Fuerza sismica horizontal proveniente de la superestructuraEQ =0.30ERROR:#REF!=ERROR:#REF!ty =1.85m
Subpresin del agua (WA)WA =1.005.203.50=18.2tx =2.60m
Efecto de viento sobre la estructura (WS)velocidad del viento=90km/h(Asumido)
Presin horizontal sobre la estructuraP =PB (VZ / 100)2P =153.090=123.93kg/m2100
Carga de viento por metro de estriboWS =123.9312.50.90=0.22t/my =1.45m6.25
Efecto de viento sobre la carga viva (WL)WL =123.9312.50.90=0.22t/my =10.80m6.25
1254412544(11)2222(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)24412441254422(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)22(11)(11)(11)(11)(11)(11)22(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)2441241(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)(11)2525252512544244244244(11)(11)(11)(11)21