СВОДКА №1 ГОСТ · 2020. 9. 22. · кузова вагона производить...

1

СВОДКА замечаний и предложений по окончательной редакции проекта

Изменения №1 ГОСТ 33211―2014 «Вагоны грузовые. Требования к прочности и динамическим качествам» по результатам проведения экспертизы (письмо ТК 045 от 29 июня 2020 № 0329.20ТК)

№ п/п

Структурный элемент изменения,

организация и номер письма Замечания и предложения Заключение разработчика

1. В целом по стандарту

ООО «ИЦПВК» №480/ИЦПВК от 03.06.2020

Замечаний и предложений нет Принято к сведению

2. пункт 4.1.6

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020

АО «НПК «Уралвагонзавод»

№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Предлагаем в тексте стандарта использовать один термин: «к горизонту». Обоснование. В действующей редакции ГОСТ 33211-2014 использован термин «к горизонту» (см. расшифровку обозначений α и β после формулы (4.8)). В проекте Изменения № 1 к ГОСТ 33211-2014 использован термин «к горизонтали» (3 раза).

Принято

3. пункт 4.1.8

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Уточнить предлагаемый в проекте Изменения № 1 текст второго абзаца в следующей редакции: «Вертикальную кососимметричную силу определяют по формуле, подобной формуле (Д.4) с учетом требований настоящего пункта, и прикладывают вверх к ответным поверхностям боковых скользунов на кузове вагона, расположенным по диагонали вагона, таким образом, чтобы соответствующее перемещение составило (0,5z–Δ) с каждой стороны вагона». Или для однозначности понимания, изложить второй абзац п. 4.1.8 ГОСТ 33211-2014 в следующей редакции:

«Кососимметричную силу КP , Н, приложенную к одному месту опоры кузова

вагона, определяют по формуле

КРК

КРКК

cc

cc

2S

2b

4

)2(zP

Δ, (4.9а)

где z – вертикальное эквивалентное смещение в месте приложения кососимметричной силы, соответствующее вертикальному отводу одной рельсовой нитки, равному 3,2 мм/м;

Принято Пункт 4.1.8 дополнить первым абзацем в редакции:

«Кососимметричную силу КP , Н,

приложенную к одному месту опоры кузова вагона, определяют по формуле

КРК

КРКК

cc

cc

2S

2b

4

)2(zP

Δ, (4.9)

где z – вертикальное эквивалентное смещение в месте приложения кососимметричной силы, соответствующее вертикальному отводу одной рельсовой нити, равному 3,2 мм/м;

2

№ п/п



Δ – минимальное значение динамического прогиба бокового скользуна постоянного контакта при его применении или зазора при применении боковых скользунов зазорного типа, предусмотренное конструкторской документацией на тележку, м;

2b – расстояние между продольными осями боковых скользунов надрессорной балки тележки, м;

2S – расстояние между кругами катания колес одной колесной пары, м (принимают 2S = 1,58 м);

РКc – жесткость рессорного комплекта, расположенного под одним концом

надрессорной балки тележки, Н/м;

Кc – жесткость кузова при кососимметричной нагрузке (на ¼ кузова), Н/м.

Обоснование. Необходимо уточнение, формула для определения кососимметричных сил для кузова подобна формуле (Д.4) ГОСТ 33211-2014, как это было сделано в п. 2.5.3 Норм для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных), 1996 г. В противном случае, возникает непонимание, следует ли расчет кососимметричных сил для кузова вагона производить непосредственно по формуле (Д.4) ГОСТ 33211-2011 с учетом требований п. 4.1.8 при z=3,2 мм/м. Также обращаем внимание, что в п. 4.1.8 ГОСТ 33211-2014 не приведена расшифровка обозначения z.

Δ – минимальное значение динамического прогиба бокового скользуна постоянного контакта при его применении или зазора при применении боковых скользунов зазорного типа, предусмотренное конструкторской документацией, м;

2b – расстояние между продольными осями боковых скользунов надрессорной балки тележки, м;

2S – расстояние между кругами катания колес одной колесной пары, м (принимают 2S = 1,58 м);

РКc – жесткость рессорного

комплекта, расположенного под одним концом надрессорной балки тележки, Н/м;

Кc – жесткость кузова при

кососимметричной нагрузке (на ¼ кузова), Н/м»

4. пункт 4.3

ООО «ИЦПС» № 427 от 15.06.2020

Пункт дополнить подпунктом: «Несущую конструкцию вагонов-платформ, предназначенных для перевозки колесной и гусеничной техники, проверяют на прочность при действии следующих нагрузок: - вес груза, сосредоточенный посередине платформы на длине 3 м, массой 45 т; - вес груза, расположенный посередине боковых балок на длине 4.3 м, массой 60 т». Обоснование: в настоящее время отсутствуют требования к нагрузкам при перевозке колесной и гусеничной техники. Одновременно с этим данное требование позволит унифицировать вновь разрабатываемые вагоны-платформы с ранее выпускаемыми.

Принято частично. Пункт 4.3 дополнен пунктом 4.3.25 в редакции: «4.3.25 Конструкцию вагонов-платформ, предназначенных для перевозки колесной и гусеничной техники, проверяют на прочность при действии следующих нагрузок: – вес груза, распределен посередине платформы на длине 3 м, массой 45 т; – вес груза, распределен посередине боковых балок на длине 4,3 м, массой 60 т»

3

№ п/п



5. пункт 4.3.2

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Откорректировать пунктуационную ошибку в последнем предложении п. 4.3.2 проекта Изменения № 1. Должно быть: «При этом необходимо учитывать минимальные толщины стенок котла, допустимые конструкторскими, технологическими и эксплуатационными документами».

Принято

6. пункт 4.3.16

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Расшифровку обозначения mт после формулы (4.10) ГОСТ 33211-2014 оставить в действующей редакции ГОСТ 33211-2014. Должно быть: «mт – минимальная расчетная масса вагона». Обоснование. Согласно п. 3.11 ГОСТ 33211-2014, минимальная расчетная масса вагона – номинальная масса порожнего вагона, указанная в конструкторской документации. В случае отклонения замечания, необходимо синхронизировать расшифровки обозначений NИ, mк и hв после формулы (4.11) ГОСТ 33211-2014 с предложенным в проекте Изменения № 1 определением mт. Должно быть: «где NИ определяют по формуле (4.2) для кузова порожнего вагона с минимальной расчетной массой при NY по 4.1.1 [перечисление а)]; mк – масса кузова порожнего вагона с минимальной расчетной массой, кг; hв – расстояние в вертикальном направлении от центра масс кузова порожнего вагона с минимальной расчетной массой до уровня оси автосцепки, м;»

Принято

7. пункт 4.3.16

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Необходимо уточнение расшифровки обозначений x и в2 после формулы

(4.11). Должно быть:

в2 – база вагона или база секции вагона для вагонов сочлененного типа (для

кузова) и база тележки (для тележки), м; x – расстояние в продольном направлении от среднего поперечного сечения кузова (тележки) до центра масс укрепленного на нем (на ней) подвесного оборудования, м»

Принято

8. пункты 4.4.3 и 4.4.6

ООО «ТИЦ ЖТ»

Режиму 1в соответствует торможение состава, двигающегося в кривом участке пути, поэтому должны учитываться продольные силы по 4.1.1в (сжатие 2,5 МН). Считаем необходимым оставить в таблице и далее по тексту пункта 4.4.6 (в Изменении в таблице 3 заменен на пункт 4.4.1, а 4.4.6 исключен), а также

Отклонено. Режим Iв подразумевает также и возможный случай экстренного торможения, для которого

4

№ п/п



№ ТИЦЖТ-103-837 от 08.06.2020

дополнить пункт 4.4.3 и 4.4.6 (или отредактировать пункт 4.1.1 если пункт 4.4.6 будет убран из таблицы 3 и текста) требованием к продольной силе, действующей на вагон, по режиму 1в таблицы 3

продольное усилие сопоставимо с 3,5 МН. Составляющая сила инерции по п. 4.4.3 определяется с понижающим коэффициентом 0,5, что соответствует движению вагона в кривых участках пути». Данный подход отражен также в «Нормах для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных)» 1996 г., таблица 2.3, и трудностей при проектировании эксплуатируемых в настоящее время ходовых частей не наблюдалось

9. пункт 4.5.2

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Первый абзац пункта изложить в редакции: «4.5.2 Составные части несущей конструкции тележки, на которых закреплено подвесное оборудование, проверяют расчетными методами на прочность при действии сил по 4.3.16 для минимальной расчетной массы вагона». Обоснование. Привести в соответствии с предложенной в проекте Изменения № 1 к ГОСТ 33211-2014 редакцией п. 4.3.16, согласно которому при расчете подвесного оборудования тележки размеры для кузова вагона не используются. Также обращаем внимание, что формула (4.11) ГОСТ 33211-2014 (при hв – расстояние от плоскости пятника до плоскости осей колесных пар (для

тележки) и в2 – база тележки (для тележки)) справедлива только для

обрессоренной рамы грузовых тележек пассажирского типа (см. п. 2.7, формула (2.17) Норм для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных), 1996 г.). Вертикальное ускорение для подвесного оборудования, закрепленного на необрессоренных частях тележки, определяют по формуле (2.18) Норм для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных), 1996 г. Предлагаем рассмотреть возможность включения в проект Изменения № 1 к ГОСТ 33211-2014 формулы (2.18) Норм для определения вертикального

Принято частично. Принято в части изложения первого абзаца пункта 4.5.2. Отклонено в части включения формулы (2.18) «Норм для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных)» 1996 г. Обоснование: формула (2.18) «Норм проектирования» используется для расчета ускорений необрессоренных масс, а содержание пункта 4.3.16 ГОСТ 33211–2014 относится к составным частям несущей конструкции кузова, т.е. – к обрессоренным частям. К тому же, физический смысл формулы (4.11) ГОСТ 3211–2014 вполне ясен, где в качестве второго слагаемого выступает зависимость на основе второго закона Ньютона – вертикальная составляющая

5

№ п/п



ускорения подвесного оборудования, закрепленного на необрессоренных частях тележки типа модели 18-100.

Расчет ускорений для подвесного оборудования, закрепленного на необрессоренной раме тележки с максимальной

расчетной статической осевой нагрузкой 23,5 тс (1) Таблица 2.6 «Норм»: - продольное ускорение aхI=14,0g - боковое ускорение ayI=2,0g - вертикальное azI=2,5g (2) Расчет по формулам (2.16) и (2.18) «Норм» - продольное ускорение

17,00ggкН206,010

кН3500g

gт21

кН3500g

P

Na xI

- боковое ускорение

1,85gg1020

33131600,10g

m

VA160αa

нк

yI

,

где mнк=1020 кг – масса необрессоренных частей тележки, приходящаяся на колесо - вертикальное ускорение

2,21gg1020

33131600,12g

m

VA160αa

нк

zI

(3) Расчет по формулам (2.16) и (2.17) «Норм» (по формулам (4.10), (4.11) и п. 4.5.2 ГОСТ 33211) - продольное ускорение

17,00ggкН206,010

кН3500g

gт21

кН3500g

P

N

m

Na

т

xI

- боковое ускорение

по «Нормам» 0a yI ; по ГОСТ 33211 2,0gм/с19,62a 2

yI

- вертикальное ускорение

продольного ускорения. Также при использовании формулы (4.11) ГОСТ 33211–2014 расчет вертикального ускорения производится в запас, что показано автором замечания

6

№ п/п



2,93gg0,925

0,925

1,85

0,32017,0gg

x

2

hag

x

2

h

m

Ng

x

2

h

m

1Nga

вв

вxI

вв

в

твв

в

к

ИzI

где hв=0,320 м – расстояние от плоскости пятника до плоскости осей колесных пар (4) Расчет вертикального ускорения по формуле (4.11) действующей редакции ГОСТ 33211 (через базу вагона и высоту центра масс кузова)

,66g3g3,9

3,9

7,8

1,68017,0gg

x

2

hag

x

2

h

m

Ng

x

2

h

m

1Nga

вв

вxI

вв

в

твв

в

к

ИzI

где hв=1,680 м – расстояние в вертикальном направлении от центра масс кузова вагона с минимальной расчетной массой до уровня оси автосцепки.

Т а б л и ц а 1 – Результаты расчета

Параметр

Таблица 2.6

«Норм» для

типовых конструк

ций

Формулы (2.16) и (2.18)

«Норм»

Формулы (2.16) и (2.17)

«Норм»

Формулы (4.10),

(4.11), п. 4.5.2

ГОСТ 33211 (по

Изменению № 1)

Расположение подвесного оборудования на

необрессоренных

частях тележки

(тел. типа 18-100)

необрессоренных

частях тележки

(тел. типа 18-100)

обрессоренных частях

тележки (пассажи

рского типа)

необрес. и обрес. частях

тележки (тел. типа 18-100 и пассаж.

типа)

Продольное ускорение aхI

14,0g 17,00g 17,00g 17,00g

7

№ п/п



Боковое ускорение ayI

2,0g 1,85g –

для необрес.

частей 19,62 м/с2

(2,0g)

Вертикальное ускорение azI

g*+2,5g g*+2,21g g*+2,93g g+2,93g**

* Для учета силы тяжести (см. первый абзац п.2.7 «Норм»).

** g+3,66g – по действующей редакции ГОСТ 33211-2014 (п. 4.5.2, п. 4.3.16).

Вывод: Вертикальное ускорение по предложенной редакции больше на 0,4g

10. пункт 6.1.3

ООО «ИЦПС» № 427 от 15.06.2020

Вместо сведения сноски 6) предлагается дополнить пункт 2 таблицы 8 следующими словами: «а также для составных частей тормозной рычажной передачи и кронштейнов ее крепления при действии момента силы, прикладываемого к штурвалу стояночного тормоза по 4.3.15 и 4.5.3»

Принято

11. пункт 6.1.3, таблица 8

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

В примечании к таблице 8 в проекте Изменения № 1 к ГОСТ 33211-2014 после слов «(пункт 8.2)» поставить запятую

Принято

12. пункт 6.3.3.2 и пункт 6.3.4

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Повторно просим рассмотреть правомерность ссылки на ГОСТ 25.502 вместо ГОСТ 33788-2016 в проекте Изменения № 1 ГОСТ 33211-2014. Считаем, что ссылка на ГОСТ 25.502 не правомерна. Также обращаем внимание, что в соответствии с направленной сводкой отзывов (п. 47) данное замечание принято. Обоснование. В соответствии с п. 6.3.3 и п. 6.3.4 действующей редакции ГОСТ 33211 предел выносливости по амплитуде σa,N сварных составных частей несущей конструкции (например, шкворневого узла кузова) и предел выносливости по амплитуде σa,N литых деталей (например, боковых рам)

Принято. Нормативные ссылки в пунктах заменены на ГОСТ 33788

8

№ п/п



определяют по ГОСТ 33788-2016. В соответствии с п. 5.3 ГОСТ 33788-2016 объектами испытаний на сопротивление усталости, при которых определяют предел выносливости σa,N, являются боковые рамы, надрессорные балки, несущие конструкции вагона и их составные части. ГОСТ 25.502-79 «Расчеты и испытания на прочность в машиностроении. Методы механических испытаний металлов. Методы испытаний на усталость» устанавливает методы испытаний образцов металлов и сплавов на усталость

13. пункт А.1, рисунок А.1

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

На разрезе А-А рисунка А.1 в проекте Изменения № 1 привести обозначение

силы 1XF .

Должно быть:

Обоснование. В направленных ООО «УКБВ» замечаниях по проекту Изменения № 1 к ГОСТ 33211 была допущена неточность – на разрезе А-А рисунка А.1 не

Принято

9

№ п/п



указана сила 1XF . На разрезе А-А рисунка А.1 должны быть: и сила 5XF' , и

сила 1XF

14. пункт А.2, таблица А.1

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Текст Изменения № 1 изложить в редакции: «таблица А.1. В формуле и пояснении к ней обозначение динамической силы «PN» заменить на «PВ».

Обоснование. В таблице А.1 замена обозначений « 5XF' » и « 5XF » не

требуется. ООО «УКБВ» не направляло замечание по данной замене (п. 56, п. 57 сводки отзывов по проекту Изменения № 1 к ГОСТ 33211-2014)

Принято

15. пункт А.4, таблица А.3

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Текст Изменения № 1 изложить в редакции: «таблица А.3. Заменить слова «4.4.6» на «4.4.1»;

в графе «Обозначение силы», во второй строке заменить слова « 4XF , 5XF' »

на « 4XF , 5XF »;

в графе «Метод расчета», в предпоследней строке таблицы в списке «Сил

реакции от действия» заменить слова « 5XF' » на « 5XF ».

Обоснование. Замечание ООО «УКБВ» по опечаткам в таблице А.3 принято в соответствии с п. 57 направленной сводки отзывов по проекту Изменения № 1 к ГОСТ 33211-2014

Принято

16. пункт Д.2.4

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Уточнить расшифровку обозначений к формуле (Д.4) в проекте Изменения № 1 к ГОСТ 33211-2014. Должно быть: «Пункт Д.2.4. Формулу (Д.4) изложить в новой редакции:

«

РБ

РБК

cc

cc

2S

2b

4

zP

, (Д.4)

где z – вертикальное перемещение одного колеса тележки при проходе односторонней просадки рельса с уклоном рельсовой нити 6,7 мм/м,

т20,0067z , м;

т2 – база тележки, м;

2b – расстояние между серединами шеек оси колесной пары, м;

Принято частично. Принято в части уточнения параметра жесткости рамы СР. Не принято в части уточнения параметра 2𝑆, пояснение которого приведено ранее к формуле (В.2): 2𝑆 – расстояние между кругами катания колес в колесной паре, м, принимают равным 1,580 м для кривой радиусом 650 м; равным 1,592 м для кривой радиусом 300 м.

10

№ п/п



2S – расстояние между кругами катания колесной пары, м (принимают 2S=1,58 м);

Бc – жесткость первой ступени рессорного подвешивания (на один буксовый

узел), Н/м;

Рc – жесткость рамы тележки при кососимметричной нагрузке (на ¼ рамы),

Н/м».

Обоснование. Жесткость рамы тележки Рc в формуле (Д.4) должна быть

приведена на одну четвертую часть рамы (п. 2.5.3 Норм для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных), 1996 г.)

Обоснование: в расчете должны учитываться кривые различных возможных радиусов.

17. приложение Ж

ОАО «ЦКБ ТМ» № 7-9/3669 от 15.06.2020

Фитинговые упоры вагонов-платформ воспринимают нагрузки со стороны контейнера, вызванные: - инерционным воздействием от веса контейнера при транспортировании; - центробежной силой при транспортировании по кривым участкам пути; - ветровым воздействием. Значения нагрузок на фитинговые упоры, приведенные в приложении (исходя из ветрового воздействия со скоростью 40 м/с) сопоставимы с нагрузками, определяемыми в соответствии с «Техническими условиями размещения и крепления грузов в вагонах и контейнерах» (исходя из инерционных сил, ветрового воздействия и центробежной силы) для порожних контейнеров. Для груженых контейнеров значения нагрузок на фитинговые упоры, определяемые в соответствии с «Техническими условиями размещения и крепления грузов в вагонах и контейнерах» и приведенные в «Нормах для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных)», 1996 г., (300 кН) значительно превышают значения, приведенные в приложении. Предлагается откорректировать приложение в части введения нагрузок на фитинговые упоры исходя из инерционных сил, ветрового воздействия и центробежной силы при транспортировании груженых контейнеров

Принято частично. Содержание приложения относится к методике по оценке прочности фитинговых упоров вагонов-платформ, конструкция которых обеспечивает предотвращение опрокидывания контейнеров от воздействия ветровой нагрузки, которые будут лимитирующими именно для порожнего состояния перевозимых контейнеров. Изложение требований по оценке прочности фитинговых упоров для контейнеров полной загруженности под воздействием продольных инерционных сил в данном приложении не рассматривается, т. к. эти требования следуют из основной части ГОСТ 33211-2011 (пункт 4.1.1). Название приложения Ж изложено в новой редакции:

11

№ п/п



«Режимы проверки и требования к прочности фитинговых упоров вагонов-платформ при боковом опрокидывании контейнеров»


ООО «ИЦПС» № 427 от 15.06.2020

В приложении не учтены продольные нагрузки на фитинговые упоры Отклонено. См. обоснование выше (пункт 17 настоящей сводки отзывов)


ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Горизонтальная и вертикальная нагрузки, представленные в таблице Ж.1 и определяемые по методике в пунктах Ж.2 – Ж.8, предназначены для проверки устойчивости контейнера от опрокидывания. В свою очередь, приложение Ж называется «Расчет фитинговых упоров вагонов-платформ на прочность». То есть содержание приложения Ж не соответствует названию

Принято. См. обоснование выше (пункт 17 настоящей сводки отзывов)

20. пункт Ж.1

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

В первом абзаце п. Ж.1 следует указать, что расчет фитинговых упоров и элементов их крепления к раме вагона-платформы необходимо выполнять от максимальных экстремальных нагрузок, которыми являются нагрузки, возникающие при ударе в режиме Ia

Отклонено. См. обоснование выше (пункт 17 настоящей сводки отзывов)

21. пункт Ж.2

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Необходимо разъяснение, согласно какому документу приняты формулы (Ж.1) и (Ж.2) для определения вертикальной и горизонтальной сил и коэффициенты, используемые в них

Принято к сведению. Формулы представляют собой линейную аппроксимацию кривых зависимостей расчетной боковой/вертикальной составляющей ветровой нагрузки от типоразмера контейнера (см. пояснения в приложении к настоящей сводке отзывов), полученной на основе данных отчета о НИР «Исследование причин опрокидывания порожних контейнеров с платформ при

12

№ п/п



движении в составе поезда» АО «ВНИИЖТ»

22. пункты Ж.6-Ж.8

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

В пунктах изложена методика определения испытательной силы Рисп и координаты точек приложения этой силы при испытаниях на устойчивость контейнера от опрокидывания. Целесообразно данную методику использовать в ГОСТ 33788-2016

Принято к сведению. Данная методика включена в приложение Ж на основании решения совещания в Департаменте технической политики ОАО «РЖД» (протокол от 30.04.2020 № ЦТЕХ-210/пр), кроме того величины сил и режимы испытаний относятся к требованиям и поэтому приведены в приложении Ж проекта Изменения №1 ГОСТ 33211

23. ф пункт Е.1

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Необходимо представить таблицу Е.1 в следующем виде: Т а б л и ц а Е . 1 – Силы, действующие на рессорное подвешивание

Силы Обозначе

ние

Значение силы в режиме I

а в

Вертикальные: - сила тяжести; - составляющая

силы инерции

𝑃вресс

По 4.4.2 По 4.4.3

По 4.4.2

По 4.4.3*

Боковые 𝑃бресс

По 4.4.5

* С коэффициентом 0,5

Обоснование. Приведенная в проекте Изменения № 1 таблица справедлива для рессорного комплекта, установленного в рессорном проеме одной боковой рамы трехэлементной тележки, а не для рессорного подвешивания всей тележки

Принято к сведению. Считаем запись таблицы Е.1 корректной, ввиду того, что расчет рессорного подвешивания трехэлементных тележек всегда проводится для одного рессорного комплекта. В первом предложении пункта Е.1 сделано уточнение вида: «при действии на рессорное подвешивание (один рессорный комплект) сил, указанных в таблице Е.1»

24. пункт Е.2

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020

Исключить ссылку на п. Е.2.3. Обоснование. Направленная редакция проекта Изменения № 1 не содержит п. Е.2.3

Принято Пункт Е.2 переформулирован, ссылка на пункт Е.2.3 исключена

13

№ п/п




№ 15-110/0067 от 17.06.2020

25. пункт Е.2.1

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

В формуле (Е.1) откорректировать обозначение вертикальной силы. Имеется: «пр

вP ». Должно быть: «Pв».

Предлагаем уточнить первый абзац в следующей редакции: «Е.2.1 Для каждой отдельной пружины рессорного подвешивания определяют вертикальную силу Pв, Н, пропорционально ее вертикальной жесткости и прогибу при действии вертикальной силы на рессорное подвешивание по таблице Е.1 по формуле» Обоснование. В соответствии с п. Е.5 (шестой абзац) и рисунком Е.3 вертикальная сила на пружину обозначена Pв

Принято. Пункт Е.2 (Е.2.1) переформулирован. Обозначение вертикальной силы в формуле (Е.1) записано в виде «Pв»


ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Необходимо уточнение расшифровки обозначения пр

jвC после формулы (Е.3).

Должно быть: пр

jвC – вертикальная жесткость j-го типа пружины, Н/м, определяют по

формуле (Е.2) или методом конечных элементов;».

Обоснование. В соответствии с расшифровкой обозначения пр

вC перед

формулой (Е.2), вертикальная жесткость пружины может быть определена методом конечных элементов. Также обращаем внимание, что номер формулы следует указывать в скобках

Принято. Пункт Е.2 (Е.2.1) переформулирован. В пояснениях к формуле (Е.4) сделано

уточнение для обозначения Св 𝑗пр

в

редакции:

«Св 𝑗пр

– вертикальная жесткость j-го

типа пружины, Н/м, определяют по формуле (Е.2) или методом конечных элементов»

27. пункт Е.2.1, рисунок Е.1

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Предлагаем на рисунке Е.1 размерности в подписях к осям графика указать в единицах измерения, используемых в тексте п. Е.2.1 проекта Изменения № 1. Имеется: «кН», «мм». Должно быть: «Н», «м».

Принято. На рисунке Е.1 размерности в подписях к осям графика заменены на «Н» и «м»


ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020

Необходимо уточнить расшифровку обозначения ресс

гC после формулы (Е.8).

Должно быть: «ресс

гC – суммарная горизонтальная жесткость пружин

рессорного подвешивания, Н/м;». Или: «ресс

гC – суммарная горизонтальная

Принято. В пояснениях к формуле (Е.8) сделано

уточнение для обозначения Сгресс

в редакции:

14

№ п/п




№ 15-110/0067 от 17.06.2020

жесткость пружин рессорного подвешивания, Н/м, определяют как сумму горизонтальных жесткостей отдельных пружин;». Обоснование. Предлагаемая в проекте Изменения № 1 формулировка по определению суммарной горизонтальной жесткости пружин методом конечных элементов затрудняет понимание методики определения суммарной горизонтальной жесткости (см. п. 75 направленной сводки отзывов)

«Сгресс

– суммарная горизонтальная жесткость пружин рессорного подвешивания, Н/м, определяют как сумму горизонтальных жесткостей отдельных пружин»

29. пункт Е.4

ООО «УКБВ» № 50-203/1014 от 11.06.2020


№ 15-110/0067 от 17.06.2020

Откорректировать второе перечисление седьмого абзаца, убрав ссылку на пункт Е.3. Должно быть: «2) Прикладывают вдоль оси y или x к торцевой поверхности верхнего опорного тела, сжимающего деформированную при действии вертикальной силы Pгр пружину, боковую силу Py или Px, Н, в зависимости от расчетного случая для кинематических граничных условий (Е.11), которая не должна превышать силу, возвращающую пружину в исходное положение относительно вертикальной оси». Обоснование. В соответствии с п. Е.4 определяют горизонтальную жесткость отдельных пружин под статической нагрузкой при установке в вагон с максимальной расчетной массой. В соответствии с п. Е.3 определяют боковую силу на отдельные пружины рессорного подвешивания в режиме Iв

Принято. Ссылка на пункт Е.3 исключена

15

Приложение Поясняющий материал к пункту Ж.2 Изменения №1 ГОСТ 33211.

Ниже представлены графики линейных аппроксимаций кривых зависимостей расчетной

боковой/вертикальной составляющей ветровой нагрузки от типоразмера контейнера, полученной на основе данных отчета о НИР «Исследование причин опрокидывания порожних контейнеров с платформ при движении в составе поезда» АО «ВНИИЖТ».

СВОДКА №1 ГОСТ · 2020. 9. 22. · кузова вагона производить...

Documents

Transcript of СВОДКА №1 ГОСТ · 2020. 9. 22. · кузова вагона производить...