舗装材料小委員会路床・路盤分科会－中間報告－ 2007.3.30

舗装材料小委員会路床・路盤分科会

－中間報告－2007.3.30

路床・路盤分科会活動方針 ○土木構造物，特に，コンクリート構造物は許容応力度設計法から限界状態設計法を経て，性能規定型設計法へ移行○舗装の設計法も性能照査型設計法が広まりつつある。○本分科会では，性能照査型設計法を念頭に置き，　　・路床・路盤材料の諸特性　→　特に，変形係数　　・評価方法　　・施工管理方法　　・設計諸数値　　の調査，検討を行う。　将来的には，性能照査型設計法における照査方法に対応可能な諸数値・方法を提案する。

調査項目と分担

1) 材料　文献リスト：竹内委員　路盤・路床材料：上浦委員，田口委員，坂本委員，　　　　　　　　　村山委員　リサイクル材：佐藤委員　礫，砂質土の強度・変形特性：木幡委員，関根委員2) 材料の評価―試験方法：小関委員，竹内委員3) 施工管理方法：阿部委員4) 設計値（国・内外）　：竹内委員，小関委員5) 設計，施工，調査事例：丸山委員

分科会活動状況第 1 回分科会： 2005年 10月 14日（金）　・今後の進め方　・役割分担第 2回分科会： 2006 年 1 月 27 日（金）　・海外の材料，支持力の評価法等の文献調査　・室内試験，原位置試験による変形係数　・国内における設計値の文献調査　・施工管理に関する文献調査（内舗装，ﾄﾝﾈﾙｺﾝｸﾘｰﾄ FWD）　・調査事例報告（美々新試験道路 , 弾丸道路 , 稚内試験道路）第 3回分科会： 2006 年 5 月 26 日（金）　・文献調査の経過報告　・各種地盤材料のせん断剛性率のひずみ依存性の報告　・コンクリート塊の地盤工学的有効利用第 4回分科会： 2006 年 10 月 12 日（木）　・廃棄物利用に関する調査の経過報告　・現場における路床剛性の評価手法，地下水位と剛性に関する文献の報告　・国内外の設計値に関する調査の経過報告第 5回分科会： 2007 年 3月 27 日（火）　・文献調査の経過報告　・廃棄物利用に関する調査の経過報告　・粒状路盤材料の MRの簡易算出方法の検討結果

中間報告項目と担当①路床・路盤材への廃棄物利用に関する

　現状と課題　　　　　　　　　　　　　　　　　　佐藤委員

②粒状路盤材料の MR の簡易算出方法の検討　　　　　　　　　　　　　　　　　　竹内委員

③文献調査による小型 FWD の地盤剛性評価　　　　　　　　　　　　　　　　　　木幡委員

路床・路盤材への廃棄物利用に関する現状と課題

佐藤委員

　　　　　　報告の内容1　リサイクル材の現状2　路床・路盤のリサイクルの現状3　リサイクル材利用時の問題点 4　今後のリサイクル材の課題

02468

1012

スラグ

石炭灰

汚泥

泥土

ガラスレット

アスファルト・コ

ンクリート再生骨

材

焼却灰

スラッジ

その他

発表件数

過去 5年間の学会発表件数 (路盤材について )

建設発生土アスファルト・コンクリート塊コンクリート塊

建設汚泥改良土スラグ (溶融固化物 ) フライアッシュ・クリンカーアッシュ

2-2 　道路建設におけるリサイクル材

■　道路建設におけるリサイクル材を列挙する。建設副産物・建設発生土、路床盛土材として利用・浚渫土砂、路床盛土材として利用・アスファルト・コンクリート塊、路盤材、 As舗装骨材（主に表層、基層）とし　て利用されている・コンクリート塊、路床盛土材、路盤材として利用・建設汚泥、路床盛土材として利用産業副産物等・高炉徐冷スラグ、路床盛土材、路盤材として利用・高炉水破スラグ、路床盛土材、路盤材は HMS 混合されたもの、 As舗装骨材　（主に表層、基層）に利用・製鋼スラグ、路床盛土材、路盤材は安定処理されたもの、 As舗装骨材　（主に表層、基層）に利用・フライアッシュ、路床盛土材、路盤材（主に下層路盤）として利用・クリンカーアシュ、路床盛土材、路盤材（主に下層路盤）として利用・一般廃棄物溶融固化物、路盤材、 As舗装骨材（主に表層、基層）に利用・下水汚泥溶融固化物、路盤材、 As舗装骨材（主に表層、基層）に利用

3 　リサイクル材利用時の問題点

■　使用材料について高炉徐冷スラグは、硫化物が溶出する。高炉水破スラグは、透過水が高ｐ Hとなる、高炉徐冷スラグを混合したものは硫化物を含有する。製鋼スラグは、透過水が高ｐHとなる、高炉徐冷スラグを混合したものは硫化物を含有する。

フライアッシュは、安定化処理に用いるセメント等に含まれる六価クロムの含有している、溶出水は高ｐ Hを示す。クリンカーアッシュは、溶出水が高ｐ Hを示す。一般廃棄物の溶融固化物は、性状にばらつきがあり、その特性がばらばらであることと、有害物質の溶出等が課題。

下水汚泥の溶融固化物は、性状にばらつきがあり、その特性がばらばらであることと、有害物質の溶出等が課題。

■　コスト面について・コストが高い、例としてはインターロッキングブロック、ガラスカレット入り舗装、初期の再生砕石など。

・コストの高いリサイクル資材を利用した場合、グレードアップ対象以外は会計検査で説明ができない。

■　制度について・再生路盤材や再生アスファルトの様に仕様書で規定されている場合はリサイクル資材を利用できるが、それ以外のリサイクル資材はルールが決まっていないために使用しにくい。・県内で製造された資材の優先使用に関しては方針が示されているがリサイクル資材に関しては、方針などが示されておらず、現在は公共工事担当者個別の判断によりリサイクル資材が使用されている。■　その他・使用条件にあわない場合は利用できない。意匠、付加性能 (透水性舗装等 )、下水道では硫化水素への対応等使用条件が求められる。この条件を満たさない場合は、リサイクル材の利用は困難である。

4.　今後の路床・路盤材料のリサイクルの課題■ 　今後、改質アスファルトや排水性舗装の打換えが増加している。これらの舗装技術は現時点で両資源化か困難である。改質アスファルト舗装発生材は、粘性が高く、アスファルトの抽出・性状の把握が困難で再生合材の配合設計が困難、また旧材のアスファルトと新アスファルトが適切に混合しにくいそのため、再生合材の品質管理が難しい。排水性アスファルト舗装発生材は、改質アスファルトよりも非常に粘性が高く、改質アスファルトと同様の問題が顕著にあらわれ、さらに再生合材製造時の混合機材や施工時の舗設機材などに貼り付き、再生合材の混合・施工性の確保が困難になる。そのため、室内試験、試験舗装等の実施によるリサイクル技術の確立。 ■ 　コンクリート塊は、今後、高度成長期時代の建築物の解体により、排出量が急激に増加する。そのため、再生コンクリートなどリサイクル用途の拡大が必要。■ 　建設発生木材は、木材チップが不適正に堆積されている、リサイクル品の需要が少ない。そのため、廃掃法による不適正処理防止、モデル地域 ( 千葉県 ) における需要拡大が必要。 ■ 　建設混合廃棄物は、リサイクルよりも排出量削減が重要、分別の徹底により建設廃棄物の収集・運搬が少量・小口化。そのため、建設リサイクル法による分別解体の徹底、建設副産物小口巡回共同回収システムの構築が必要。

■ 　建設汚泥は、建設汚泥の再生品は建設発生土等と競合する上、コストが高い。そのため、｢建設汚泥の再生利用に関するガイドライン｣の策定が必要。　■ 　建設発生土は、建設発生土の不適正処理による自然環境への影響、工事間利用が進んでいないことに起因する新材採取に伴う自然環境への影響。そのため、建設発生土等の有効利用に関する行動計画 (H15.10.3 策定 ) の実施が必要。

現在利用されているリサイクル材（路盤材）の課題は以下のようになる。　(1) 一般廃棄物焼却灰1) 物理化学特性　溶融スラグの性状は、溶融固化処理施設や操業条件により異なるので、予め使用する溶融スラグの品質を調査する必要がある。また、要求性能を満足する材料であるか吟味する必要がある。2)利用実績　溶融スラグは、路盤材料として施工実績はあるが、長期にわたって環境安全性が確保されることを確認中の段階である。溶融スラグ単体の路盤材料として用いられた実績以外にも、他の材料と混用して使用された実績もあるので、その粒度等の品質が良くない場合でも天然産の骨材と混合するなど、性能に応じた利用方法を検討する必要がある。3)供給性　溶融スラグは製造場所が限定されるので、生産性・運搬経路等についても調査する必要がある。4)二酸化炭素の発生量　溶融スラグ製造時には 1,200℃以上の高温で溶融するため、従前の一般廃棄物を 800℃で程度で焼却し阪として廃棄処分にした時に比べれば、二酸化炭素の発生量は増加する。

(2) 下水汚泥１ ) 物理化学特性　骨材使用設備と管理の方法によって製造される骨材の性能にかなりの差があるが、十分な調査がなされていない。使用にあたっては、汚泥スラグ骨材の品質をよく調査する必要がある。　公的機関によって確認された生産工場で生産された骨材、あるいは建設技術審査証明を得ている骨材を使用するのが望ましい。　2) 利用実績　汚泥スラブを使用した路盤の施工実績は限られた地域にしかない。汚泥スラグ骨材の購入あたっては、環境安全性を含む性能がよく確認された骨材を選定するのがよい。　3) 供給性　汚泥スラブが生産されていない地方も多く、生産されていても市場にはほとんど出回っていないので、使用にあたってば汚泥溶融スラグ骨材が必要時に必要量入手可能か調査しておく必要がある。　4) 二酸化炭素の発生量　汚泥スラグを路盤に使用する場合、施工時に従来の材料に比べて特別に多くの二酸化炭素が発生することはないが、汚泥スラグ製造時には燃料使用と石灰の消費により大量の二酸化炭素が発生する事に配慮しておく必要がある。

(3) 石炭灰1) 物理・化学特性　石炭灰の粒度・重金属含有・溶出量は、石炭灰を発生する火力発電所の構造と使用原料などにより異なり、それらは製造ロット毎にも異なる。　セメント混合石炭灰は、重機転圧による圧砕・乾湿繰返しによるスレーキング（泥岩など吸水生の高い岩が、湿潤・乾燥を繰返すことにより風化を促進し、粒度が小さくなること）の影響か懸念される。2) 利用実績　建設技術審査・証明を得たもの以外の使用例は、非常に少ない。3)供給性　石炭灰のセメント固化物の製造プラントは、石炭灰生産地に置かれるのが経済的であるが、石炭灰の生産は、火力発電所のある県に限定される。また製造プラントも試験段階のものが多く、現時点では大規模供給できるものは少ない。4)二酸化炭素の発生量　石炭灰のセメント混合固化物を製造するのに二酸化炭素が発生することはないが、セメントの使用などにより間接的に二酸化炭素が発生する。

(4) 石炭混合固化1 ）物理化学特性　石灰混合固化石炭灰は、製造後長期間保存できないので、搬人後は速やかに使用する必要がある。2）供給性　使用にあたっては、石灰混合固化石炭灰の入手可能を調査する必要がある。3）繰返し利用性　再利用する場合には、再度固化処理を実施する必要がある。

(5) 廃ガラス　ガラスカレットを舗装の路盤材料として使用した例は少ないため、施工性、耐久性、経済性等のデータを蓄積するとともに、長期供用性の把握に努めなければならない。

■　制度について・再生路盤材や再生アスファルトの様に仕様書で規定されている場合はリサイクル資材を利用できるが、それ以外のリサイクル資材はルールが決まっていないために使用しにくい。・県内で製造された資材の優先使用に関しては方針が示されているがリサイクル資材に関しては、方針などが示されておらず、現在は公共工事担当者個別の判断によりリサイクル資材が使用されている。■　その他・使用条件にあわない場合は利用できない。意匠、付加性能 (透水性舗装等 )、下水道では硫化水素への対応等使用条件が求められる。この条件を満たさない場合は、リサイクル材の利用は困難である。

粒状路盤材料の MRの簡易算出方法の検討

竹内委員

粒状路盤材料の MR の簡易算出方法の検討

49kN wheel load

HMA

M-30

C-40

has=0.25m, as=23kN/m3

hM=0.10m, M=19kN/m3

hC=0.30m, C=19kN/m3

Subgrade(CBR=8%)Esg=80 MPasg=0.40

Eas=2000 MPaas=0.35EM=kM1*kM2 MPaM=0.35

EC=kC1*kC2 MPaC=0.35

CL:Stress calculation

(kPa)

以下のアスファルト舗装の粒状路盤層（M-30 ， C-40）の弾性係数を k-θ モデルを用いて求める．（強い決意）

k-θ モデルを用いた弾性係数の求め方

1.20212/ 00 Khh MMasasM

5.31212/ 00 Khhh CCMMasasC

(1) 　 49kN輪荷重が載荷される前の弾性係数を求める(kPa)

(kPa)

53*56.12 48.000 MME (MPa)

54*18.14 39.000 CCE (MPa)

(2)　 49kN 輪荷重載荷時の計算着目点での主応力和増分を　　　 GAMESを用いて求める（ dθM(i) ， dθC(i) ）　　　“ i ”は計算回数

日本での実測例

48.0)(

48.0)()1( *56.12*56.12 iMiMiMMn dE

39.0)(

39.0)()1( *18.14*18.14 iCiCiCCn dE

(4)　 dθM(i) ， <1.0 kPa ， dθC(i) <1.0 kPaになるまで計算を　　　繰り返す

(3) 　以下の式により粒状路盤各層の弾性係数を求める

050

100150200250300350400450500

-80 -60 -40 -20 0 20Confining stress increment (kPa)

Resil

ient m

odulu

s (MP

a)EM(*1)

Start

End

0

50

100

150

200

250


Resil

ient m

odulu

s (MP

a)

EC(*1)Start

End

050

100150200250300350400450500

1 10 100 1000Number of calculation repetitons

Resil

ient m

odulu

s (MP

a)

EM(*1)

EC(*1)

200 回以上も繰返し計算をしなければならない！

Case-1

Case-2

参考※M-30

kM1 12.56

12.56*4

49.749

kM2 0.48 0.45C-40

kC1 14.18

14.18*4

30.015

kC2 0.39 0.59※：舗装工学ライブラリ 3 で使用している値　　（多分， AASHTO のもの）

収束が早い

0

100

200

300

400

500

600


Resil

ient m

odulu

s (MP

a)EM(*1)EM(*4)

Start

Start

End

0

50

100

150

200

250

300


Resil

ient m

odulu

s (MP

a)

EC(*1)EC(*4)

Start

Start

End

0

100

200

300

400

500

600

1 10 100 1000Number of calculation repetitons

Resil

ient m

odulu

s (MP

a)

EM(*1)EC(*1)EM(*4)EC(*4)

k1 を大きくすれば，素早く＆同じ値に収束する！

文献調査による小型 FWD の地盤剛性評価

木幡委員

＜本研究の目的＞• 過去に報告された文献より（文献数 22）、道路の平板載荷試験結果と小型 FWD の測定結果に関するデータの収集・整理

• 種々の地盤に対する K30値と小型 FWD による K値（ KP.FWD値）の関係についての比較・検討

＜ K30値と KP.FWD値の関係＞• 本研究で収集した K30値と KP.FWD値の関係による文献とデータの内訳

文献数　　 22地盤材料データ数

粘性土 69礫質砂 58砂質礫 161

クラッシャラン 29再生クラッシャラン 30

＜ K30値と KP.FWD値の関係＞

0 200 400 600 8000

400

800

1200

1600

K P.FW

D (MN/

m3 )

K30 (MN/ m3)

K30:KP.FWD=1:1

粘性土■


0 200 400 600 8000

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

K P.FW

D (MN/

m3 )

K30 (MN/ m3)

礫質砂●

K30:KP.FWD=1:1.5

0 200 400 600 800

0

400

800

1200

1600K P.

FWD (M

N/m3 )

K30 (MN/ m3)


▲ 砂質礫▼ クラッシャラン◆ 再生クラッシャラン

K30:KP.FWD=1:2


0 20～ 40 60～ 60 80～ 80以上0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)0 50～ 50 100～ 100 150～ 150以上

0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)

粘性土礫質砂データ数　

24

データ数　21

データ数　16

データ数　8

データ数　4

データ数　23

データ数　12

データ数　19

地盤材料相関係数粘性土 0.953礫質砂 0.825

180以下 180 190～ 190 200～ 200 210～ 210 220～0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)

0 100～ 100 200～ 200 300～ 300 400～ 400以上0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)

0 100～ 100 200～ 200 300～ 300 400～ 400以上0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)

地盤材料相関係数砂質礫 0.786

クラッシャラン 0.758再生クラッシャラン 0.769

砂質礫クラッシャラン

再生クラッシャラン

データ数　 5

データ数　62 データ数　

44

データ数　32

データ数　 7

データ数　16

データ数　 4

データ数　 9

データ数　 7データ数　 4

データ数　4

データ数　 5

データ数　10

データ数　4

データ数　 7

180以下 180 190～ 190 200～ 200 210～ 210 220～0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)

0 100～ 100 200～ 200 300～ 300 400～ 400以上0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)

0 100～ 100 200～ 200 300～ 300 400～ 400以上0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)



K30=150 MN/m3 でのKP.FWD値に影響



データ数　 5


44

データ数　32

データ数　 7

データ数　16

データ数　 4

データ数　 9


データ数　4

データ数　 5

データ数　10

データ数　4

データ数　 7

180以下 180 190～ 190 200～ 200 210～ 210 220～0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)

0 100～ 100 200～ 200 300～ 300 400～ 400以上0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)

0 100～ 100 200～ 200 300～ 300 400～ 400以上0

10

20

30

40

50

(%)

変動

係数

K30 (MN/ m3)





データ数　 5


44

データ数　32

データ数　 7

データ数　16

データ数　 4

データ数　 9


データ数　4

データ数　 5

データ数　10

データ数　4

データ数　 7

粒径幅が小さく、測定面の平面性が確保しにくい

＜ KP.FWD値から K30値への換算＞

K30～ KP.FWD 関係をより詳細に検討

路盤などの施工管理では、 K30値を用いるKP.FWD値を可能な限り、正確に K30値に換算する必要がある

K30値に対する KP.FWD値を用いて換算係数 aを求め、 KP.FWD値～換算係数 a の関係を示した

30

FWD.PK

Ka

10 100 10000.1

1

10

a換

算係数

KP.FWD (MN/ m3)


211.0FWD.PK438.0a

■ 粘性土


10 100 10000.1

1

10

KP.FWD (MN/ m3)

a換

算係数

168.0FWD.PK588.0a

● 礫質砂


10 100 1000 100000.1

1

10

KP.FWD (MN/ m3)

a換

算係数

154.0FWD.PK840.0a

▲ 礫質礫


100 1000 100000.1

1

10

KP.FWD (MN/ m3)

a換

算係数

274.0FWD.PK372.0a

◆ 再生クラッシャラン


10 100 10000.1

1

10

KP.FWD (MN/ m3)

a換

算係数

116.0FWD.PK011.1a

▼ クラッシャラン


10 100 1000 100000.1

1

10

KP.FWD (MN/ m3)

a換

算係数

■ 粘性土　　　　　　　　データ数　 69

● 礫質砂　　　　　　　　データ数　 58

▲ 砂質礫　　　　　　　　データ数　 161

▼ クラッシャラン　　　　データ数　 29

◆ 再生クラッシャラン　データ数　 30

300.0FWD.PK331.0a

増加傾向

＜まとめ＞１． K30～ KP.FWD 関係において，粘性土のような剛性の小さい地盤では 1:1，砂系の地盤では 1:1.5，礫系の地盤では 1:2 となるものの，測定データにばらつきが見られる。その要因として，載荷面の平面性などの影響が考えられる。２． KP.FWD値から K30値を推定するための換算係数は剛性レベルが大きくなるにつれ増加傾向にある。３．剛性レベルに応じた換算係数を求めることで，小型

FWD による KP.FWD値から K30値を推定することが可能。　ただし，砂質礫や再生クラッシャランの場合にはばらつきが大きいことから， K30値の使用には注意が必要。

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