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SUBESTAÇÃO COLETORA IGAPORÃ
230/69kV
Linha de Transmissão 230 kV
Bom Jesus da Lapa - Igaporã
e
Transformadores de 150MVA-230/69kV
D E S C R I Ç Ã O
F E I T O
V I S T O A P R O V. D A TA A P R O V. D A T A
P R O J E T I S T A CLIENTE
R E V I S Õ E S
L&M Engenharia
P R O J. SE COLETORAS IGAPORÃ 230/69kV- 2x90/120/150 MVA
V ERIF.
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V E R I F. RELATÓRIO R2
A P R O V.
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SUMÁRIO
1. Introdução e Objetivo .......................................................................................................... 4
2. Conclusões .......................................................................................................................... 5
3. Recomendações .................................................................................................................. 7
4. Condutor econômico .......................................................................................................... 8
4.1. Premissas ............................................................................................................................. 8
4.2. Metodologia ......................................................................................................................... 8
4.3. Custo Anual de Energia Perdida ........................................................................................ 9
4.4. Análise Econômica ............................................................................................................ 10
4.5. Conclusão .......................................................................................................................... 11
4.6. Recomendação .................................................................................................................. 11
5. Metodologia dos Estudos de Transitórios Eletromagnéticos ....................................... 12
5.1. Regime permanente .......................................................................................................... 12
5.2. Simulações estatísticas e determinísticas ...................................................................... 13
5.3. Linhas de transmissão ...................................................................................................... 13
5.4. Religamento de linhas de transmissão ........................................................................... 13
5.5. Rejeição de carga .............................................................................................................. 14
5.6. Critérios .............................................................................................................................. 15
5.7. Tensões admissíveis ......................................................................................................... 15
5.8. Dados para Modelagem do Sistema Elétrico .................................................................. 16
6. Energização de Linhas de Transmissão ......................................................................... 18
6.1. Introdução .......................................................................................................................... 18
6.2. Análise dos resultados ..................................................................................................... 18
6.3. Energização da LT Bom Jesus da Lapa- Igaporã – caso mais crítico .......................... 19
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6.4. Resumo dos resultados das simulações ........................................................................ 21
6.5. Conclusão .......................................................................................................................... 23
7. Religamento tripolar das linhas de transmissão ............................................................ 24
7.1. Introdução .......................................................................................................................... 24
7.2. Análise dos resultados ..................................................................................................... 24
7.3. Conclusão .......................................................................................................................... 27
7.4. Religamento tripolar da LT Bom Jesus da Lapa- Igaporã – caso mais crítico ............ 28
7.5. Resumo das simulações estatísticas .............................................................................. 30
8. Religamento Monopolar das Linhas de Transmissão .................................................... 32
8.1. Análise dos casos ............................................................................................................. 32
8.2. Conclusão .......................................................................................................................... 33
8.3. Religamento monopolar da LT Bom Jesus da Lapa- Igaporã – Caso típico ............... 34
9. Rejeição de Carga ............................................................................................................. 40
9.1. Análise dos resultados ..................................................................................................... 40
9.2. Conclusão .......................................................................................................................... 41
9.3. Os resultados das simulações são apresentados a seguir. ......................................... 42
10. Arco Secundário ................................................................................................................ 52
10.1. Conclusão .......................................................................................................................... 58
11. Energização de transformadores ..................................................................................... 59
11.1. Premissas ........................................................................................................................... 59
11.2. Análise dos resultados ..................................................................................................... 60
11.3. Conclusão da análise ........................................................................................................ 70
11.4. Conclusão .......................................................................................................................... 70
12. Referências Bibliográficas ............................................................................................... 71
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1. INTRODUÇÃO E OBJETIVO
O presente relatório compreende os estudos de transitórios eletromagnéticos referentes à
Linha de Transmissão 230 kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã e Transformadores de 150MVA-
230/69kV, em continuidade ao relatório de planejamento R1 - Relatório Técnico - Estudo
para Dimensionamento das ICG referentes Centrais Geradoras Eólicas do LER 2009 [7].
O diagrama abaixo apresenta a Linha de Transmissão 230 kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã
e dois transformadores de 150MVA-230/69kV em Igaporã.
Figura 1.1 Diagrama esquemático das LT e transformadores de 230/69kV-150MVA
Será, objeto deste estudo a análise dos transitórios eletromagnéticos decorrentes de
manobras e a escolha econômica do condutor, a seguir especificados:
Condutor Econômico
Energização de linha de transmissão e de transformadores;
Religamento monopolar de linha de transmissão;
Religamento tripolar de linha de transmissão;
Rejeição de carga;
Energização de transformadores e
Arco secundário.
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2. CONCLUSÕES
São essas as conclusões do presente estudo:
O estudo condutor econômico, para a LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã,
conduziu aos seguintes resultados:
o De acordo com a premissa de fator de geração eólica coletada pela ICG de
Igaporã de 0,35 - considerado na referência [6] - o custo de expansão mais
econômico ocorre com o feixe de condutores Tern 2x795 MCM;
o Caso se verifique que o fator de geração eólica coletada pela ICG de Igaporã
seja 0,50 - conforme comentado na mesma referência [6] - o custo de
expansão mais econômico ocorre com o feixe de condutores Rail 2x954 MCM.
É permitida a energização da Linha de Transmissão 230 kV Bom Jesus da Lapa-
Igaporã, em ambos os sentidos, a partir dos respectivos terminais.
O sucesso do religamento monopolar para o tempo morto de 500ms para LT Bom
Jesus da Lapa-Igaporã é de elevada probabilidade.
É permitido o religamento monopolar da Linha de Transmissão 230 kV Bom Jesus da
Lapa- Igaporã, em ambos os sentidos, a partir dos respectivos terminais.
Os transformadores de 230/69kV-150MVA da SE Igaporã podem ser energizados a
partir das barras de 230kV e de 69kV da SE Igaporã.
No caso de abertura eventual sem falha do terminal da Linha de Transmissão 230kV
Bom Jesus da Lapa-Igaporã no terminal da SE em Bom Jesus da Lapa,
permanecendo a mesma conectada à barra de 230 kV da SE Igaporã, há
desenvolvimento de sobretensões prejudiciais aos equipamentos.
Para o controle dessa sobretensão é necessário o desligamento dos bancos de
capacitores de 230kV-50VAR e de 69kV-2x21,3MVAR conectados às barras de 230kV
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e de 69kV da SE Igaporã por esquema de controle ou proteção, em até 150ms, após
a abertura de um dos disjuntores ou de ambos, eventualmente ou pela proteção, da
Linha de Transmissão 230kV Bom Jesus da Lapa–Igaporã.
É permitido o religamento tripolar da Linha de Transmissão 230 kV Bom Jesus da
Lapa-Igaporã, a partir da barra da SE 230 kV Bom Jesus da Lapa.
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3. RECOMENDAÇÕES
De acordo com a premissa de que o fator de geração eólica coletada pela ICG de
Igaporã é de 0,35 - considerado na referência [6] - recomenda-se a utilização, na LT
de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã, o feixe de condutores Tern 2x795 MCM;
Caso se verifique que o fator de geração eólica coletada pela ICG de Igaporã de seja
0,50 - conforme comentado na mesma referência [6] - recomenda-se adotar, na LT
de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã, o feixe de condutores Rail 2x954 MCM.
O estudo atual não identificou a necessidade, de resistores de fechamento nos
disjuntores de manobra na LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã.
Recomenda-se a adoção de pára-raios ZnO, com capacidade mínima de absorção de
energia 4kJ/kV, para as subestações de 230 kV de Bom Jesus da Lapa–Igaporã.
Recomenda-se implantar controle que garanta o desligamento dos bancos de
capacitores de 230kV-50VAR e de 69kV-2x21,3MVAR conectados às barras de 230kV
e de 69kV da SE Igaporã, em até 150ms, após a abertura de um dos disjuntores ou
de ambos, da Linha de Transmissão 230kV Bom Jesus da Lapa–Igaporã.
Recomenda-se não implementar o religamento tripolar da Linha de Transmissão
230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã, a partir da barra da SE 230 Igaporã.
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4. CONDUTOR ECONÔMICO
4.1. Premissas
Para a avaliação de custo utilizaram-se os seguintes parâmetros:
Referências de Custos de Linhas de Transmissão e Subestações de AT e EAT.
Dezembro de 2007 [8];
Custo marginal de expansão de R$ 138/MWh;
Taxa de retorno de 11%;
Potência geradora do parque eólico coletado na SE de Igaropã de 270MW;
Fator de potência do fluxo de potência na barra de 230kV da SE Igaropã para a barra
de 230kV da SE Bom Jesus da Lapa de 0,95 (valor mínimo contratual).
Vida útil do empreendimento – 30 anos;
Comprimento da LT 115km.
4.2. Metodologia
Os custos da linha foram calculados com base no custo modular “Referência de Custos
LTs e SEs de Eletrobrás, dezembro/2007[8]”.
No relatório, Estudo de Conexão das Eólicas Vencedoras no LER 2009 nos Estados do
Ceará e Rio Grande do Norte - EPE-DEE-RE-009/2010-r0 - Fevereiro de 2010 [6] foi
discutido a definição do fator de geração; nesse relatório (cap. 4, a fls. 28 e ss) foi adotado,
para a definição do feixe de condutores das LTs o fator de geração eólica de 0,35 pu;
contudo, foi ressalvado que informações cadastradas pelos empreendedores e análises
energéticas consideraram o fator de capacidade das usinas eólicas conforme Tabela 18.
Na referida tabela, consta como fator de geração eólica coletada pela ICG de Igaporã como
sendo de 0,5. Essas informações, diz o referido relatório, serão consideradas nas
avaliações mais detalhadas.
Para avaliação para a definição do feixe de condutores da LT em 230 kV Bom Jesus da
Lapa–Igaporã, foi considerado o caso base, com fator de geração eólica coletada pela ICG
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de Igaporã de 0,35; e, alternativamente, o caso com fator de geração eólica coletada pela
ICG de Igaporã de 0,5.
Fator de geração eólica coletada pela ICG de Igaporã de 0,5.
As alternativas de uso de condutores são mostradas na tabela, a seguir.
Tabela 4-1 Alternativas para a escolha do condutor
Tensão [kV]
Tipo de Torre
Cabo Condutor
Cabo [MCM]
Tipo Circuito
230 CP Dove 2x556.5 CS
230 CP Grosbeak 2x636 CS
230 CP Tern 2x795 CS
230 CP Ruddy 2x900 CS
230 CP Rail 2x954 CS
230 CP Bluejay 2x1113 CS
4.3. Custo Anual de Energia Perdida
O custo de energia perdida foi avaliado considerando o custo marginal de expansão de R$
138/MWh, taxa de retorno de 11%, período de 30 anos (vida útil das linhas), o fluxo de
potência previsto nos casos bases da EPE.
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4.4. Análise Econômica
Na tabela, a seguir, estão apresentados os resultados obtidos para os condutores
pesquisados.
Tabela 4-2 VPL - Custo para cada alternativa para Fator de geração de 0,35pu
Tensão Cabo Nome Seção
(MCM) Torre Circuito
Extensão (km)
V.P.L.
Índice US$ x 103
Invest. Perdas Expansão
230 CP Dove 2x556.5 AAC CS 115 36030 13578 49608 1,040
230 CP Grosbeak 2x636 AAC CS 115 37742 11900 49642 1,041
230 CP Tern 2x795 AAC CS 115 38152 9555 47708 1,000
230 CP Ruddy 2x900 AAC CS 115 40042 8500 48542 1,017
230 CP Rail 2x954 AAC CS 115 40986 8035 49021 1,028
230 CP Bluejay 2x1113 AAC CS 115 43700 6933 50633 1,061
Na tabela acima, o feixe condutor mais econômico é o Tern, 2x795.
Alternativa com fator de geração eólica coletada pela ICG de Igaporã de 0,5.
A tabela seguinte mostra os resultados dessa alternativa com o fator de geração de 0,5.
Tabela 4-3 Tabela VPL - Custo para cada alternativa para Fator de geração de 0,5 pu
Tensão Cabo Nome Seção (MCM) Torre Circuito Extensão (km)
V.P.L.
Índice US$ x 103
Invest, Perdas Expansão
230 CP Dove 2x556.5 AAC CS 115 36030 27711 63740 1,1108
230 CP Grosbeak 2x636 AAC CS 115 37742 24286 62028 1,0809
230 CP Tern 2x795 AAC CS 115 38152 19501 57653 1,0047
230 CP Ruddy 2x900 AAC CS 115 40042 17346 57388 1,0001
230 CP Rail 2x954 AAC CS 115 40986 16398 57384 1,0000
230 CP Bluejay 2x1113 AAC CS 115 43700 14149 57849 1,0081
Na tabela acima, a alternativa vencedora de feixe condutor é o Rail 2x954 MCM. A
vantagem econômica sobre o segundo colocado é desprezível, mas ela é reforçada pelo
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aspecto técnico, o vencedor Rail 2X954MCM possui maior capacidade de transmissão e
menores perdas do que o segundo colocado - Ruddy 2x900 MCM por MW instalado.
4.5. Conclusão
O estudo condutor econômico, para a LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã, conduziu
aos seguintes resultados:
De acordo com a premissa de fator de geração eólica coletada pela ICG de Igaporã de
0,35 - considerado na referência [6] - o custo de expansão mais econômico ocorre com
o feixe de condutores Tern 2x795 MCM;
Caso se verifique que o fator de geração eólica coletada pela ICG de Igaporã seja 0,50
-- conforme comentado na mesma referência [6] - o custo de expansão mais
econômico ocorre com o feixe de condutores Rail 2x954 MCM.
4.6. Recomendação
De acordo com a premissa de fator de geração eólica coletada pela ICG de Igaporã de 0,35
- considerado na referência [6] - recomenda-se a utilização, na LT de 230kV Bom Jesus da
Lapa-Igaporã o feixe de condutores Tern 2x795 MCM;
Caso se verifique que o fator de geração eólica coletada pela ICG de Igaporã de 0,50 --
conforme comentado na mesma referência [6] - recomenda-se adotar, na LT de 230kV
Bom Jesus da Lapa-Igaporã o feixe de condutores Rail 2x954 MCM.
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5. METODOLOGIA DOS ESTUDOS DE TRANSITÓRIOS ELETROMAGNÉTICOS
Os estudos de transitórios eletromagnéticos, sob o ponto de vista de expansão de sistema,
visam a definir as características elétricas básicas dos equipamentos a serem especificadas
e recomendar as adequações necessárias para reduzir as solicitações de tensão ou de
dissipação de energia em pára-raios.
No programa ATP, foi ajustada a configuração para o ano de 2012 [1] e o fluxo de potência
com base no estudo de regime permanente do Sistema Interligado Nacional para o ano de
2012 do programa decenal, com os ajustes determinados relatório EPE-DEE-RE-024/2010-
r1 [7].
O sistema de transmissão foi representado pela LT de 500 kV Serra da Mesa, Rio das
Éguas, Bom Jesus da Lapa, Ibicoara, Sapeaçu; LT de 230 kV Bom Jesus da Lapa, Irecê,
Senhor do Bonfim; LT de 230 kV Bom Jesus da Lapa, Barreiro; LT de 230 kV Bom Jesus
da Lapa, Igaporã; transformadores de 230/69kV na SEs Igaporã Foram adotados
equivalentes de sequência conectados a fontes tipo 14 nas subestações de fronteira do
equivalente com o sistema interligado não representado.
A metodologia utilizada para avaliar as solicitações decorrentes das manobras, sob o ponto
de vista de Transitórios Eletromagnéticos, bem como, o ajuste da condição de regime
permanente para o programa ATP estão sumariamente descritas a seguir.
5.1. Regime permanente
No programa ATP, a condição de regime permanente foi ajustada para reproduzir a
condição de carga do programa de fluxo de potência, ANAREDE [4], para o ano que
considera a entrada em operação desses novos empreendimentos.
Nas simulações de transitório eletromagnético, as tensões de barra de regime permanente
foram ajustadas nos valores máximos possíveis.
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5.2. Simulações estatísticas e determinísticas
As manobras simuladas no modo estatístico foram feitas com um conjunto de 200
chaveamentos numa janela de um ciclo.
Foram adotados os seguintes valores para a análise estatística:
Desvio padrão do tempo de atuação do disjuntor: σ = 0,00125 s.
Não se utilizou resistor de pré-inserção.
Foram processados os casos determinísticos correspondentes às solicitações mais severas
obtidas dos casos estatísticos.
5.3. Linhas de transmissão
As manobras de energização e religamento, mopolar, tripolar e rejeição de carga foram
simuladas em ambos os sentidos. As simulações foram feitas tanto sem aplicação de falta
quanto com falta monofásica para terra.
Nas simulações estatísticas de energização e religamento da LT foi aplicada falta
monofásica nas extremidades e ao longo da LT. As tensões foram monitoradas ao longo da
LT.
5.4. Religamento de linhas de transmissão
A abertura dos terminais da linha é considerada a 150ms após a aplicação da falta.
O critério para a eliminação do defeito é vinculado ao sucesso ou insucesso do religamento.
No caso de religamento com sucesso, considera-se que o religamento ocorre após a
extinção do arco secundário: caso em que o tempo adotado para eliminação do arco
secundário (defeito monofásico para terra) foi de 500 ms;
No caso do religamento sem sucesso, o arco secundário é mantido até o fim da simulação;
o religamento ocorre, pois, na presença do arco secundário.
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5.5. Rejeição de carga
Devem ser avaliados os casos de interrupção do fluxo de potência envolvendo:
abertura eventual sem defeito;
abertura eventual seguida de defeito monofásico para terra;
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5.6. Critérios
Em estudos de transitórios eletromagnéticos, os critérios definem os valores máximos das
solicitações decorrentes de manobra a que os equipamentos podem ficar expostos, sem
comprometer a sua integridade física e operacional.
Nas simulações foi utilizado o programa de simulação digital Alternative Transients Program
– ATP [5].
Com essa finalidade, são monitoradas as tensões fase-terra e fase-fase nos terminais e ao
longo da linha de transmissão, a energia absorvida, as correntes de descarga nos pára-
raios e as correntes de inrush no caso de energização de transformadores.
5.7. Tensões admissíveis
Para avaliar as solicitações de transitórios eletromagnéticos decorrentes das manobras do
adotaram-se os critérios que constam do manual da EPE [2] o Submódulo 23.3 “Diretrizes e
critérios para estudos elétricos.”, Resolução nº 1051/07, do Procedimento de Rede [1].
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5.8. Dados para Modelagem do Sistema Elétrico
Tabela 5-1 Linhas de Transmissão
T r e c h o Tensão
(kV)
Seqüência zero Seqüência positiva
L
(km)
R0
/Km
X0
/Km
Y0
S/Km
R1
/Km
X1
/Km
Y1
S/Km
Serra da Mesa R. das Éguas 500 0,3934 1,4502 2,7199 0,0179 0,2666 6,1162 230
R. das Éguas Bom Jesus da Lapa 500 0,3934 1,4502 2,7199 0,0179 0,2666 6,1162 322
Bom Jesus da Lapa Ibicoara 500 0,3934 1,4502 2,7199 0,0179 0,2666 6,1162 232
Ibicoara SA500 500 0,3934 1,4502 2,7199 0,0179 0,2666 6,1162 256
Bom Jesus da Lapa Irecê 230 0,459 1,6649 2,3827 0,0752 0,4951 3,3665 288
Bom Jesus da Lapa Barreiras 230 0,459 1,6649 2,3827 0,0752 0,4951 3,3665 236
Irecê S.Bonfim 230 0,459 1,6649 2,3827 0,0752 0,4951 3,3665 216
Bom Jesus da Lapa Igaporã 230 0,429 1,5340 2,8911 0,0424 0,3511 4,7169 115
Serra da Mesa R. das Éguas 230 0,3934 1,4502 2,7199 0,0179 0,2666 6,1162 230
Tabela 5-2 Reatores de barra
BARRA Tensão
(kV)
Capacidade
(MVAR)
R. das Éguas 500 100
R. das Éguas 500 87.8
R. das Éguas 500 87.8
Bom Jesus da Lapa 500 78.454
Bom Jesus da Lapa 500 40.791
Ibicoara 230 57.703
Ibicoara 500 22.128
Tabela 5-3 Bancos de Capacitores de Barra
BARRA Tensão
(kV) Quantidade
Capacidade
(MVAR)
Igaporã 230
1 50
Igaporã 69
2 21,3
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Tabela 5-4 Transformadores
Subestação Tensões
(kV) Quantidade
Xps *
(%)
Potência (MVA)
Ibicoara 500/230/13.8 1 7,8 300
B.J.Lapa 500/230/13.8 2 7,8 300
Igaporã 230/69 2 10 150
Observação: * parâmetros calculados na base da potência nominal do trafo.
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6. ENERGIZAÇÃO DE LINHAS DE TRANSMISSÃO
6.1. Introdução
Foram feitos processamentos estatísticos de energização LT de 230kV Bom Jesus da Lapa
– Igaporã, nos dois sentidos, a partir dos respectivos terminais. Os processamentos
incluem energização com ou sem falta. Nos casos de falta, foi considerada falta na
extremidade e ao longo da LT.
As tensões nas extremidades e ao longo da LT foram monitoradas.
As faltas, quando aplicadas, o foram nas extremidades e ao longo da LT.
Observaram-se as normas e procedimentos - Submódulo 23.3 R1 Diretrizes e critérios para
estudos elétricos e EPE [1] e [2].
6.2. Análise dos resultados
Foram verificadas as curvas de tensão e de energia ao longo do tempo dos casos mais
severos.
Os valores máximos observados, nas simulações deste estudo são os seguintes.
Tabela 6-1 Valores máximos – energização de LT
Tensão fase-neutro (pu) Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax ( kJ)
De BJLapa para Igaporã. A 75% 2,772 83
De Igaporã para BJLapa. A 50% 2,419 78
Na tabela acima, são apresentadas as seguintes informações dos piores casos: sentido da
operação, local da ocorrência da sobretensão máxima, e o valor da máxima energia
dissipada nos pára-raios do terminal remoto da LT.
Os resultados das simulações são apresentados a seguir.
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6.3. Energização da LT Bom Jesus da Lapa- Igaporã – caso mais crítico
(f ile DENERG-BJLAPIGAPDIR-TR3t.pl4; x-v ar t) v :FINALA v :FINALB v :FINALC
0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30[s]
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
[kV]
Figura 6.1 Energização de LT - Tensão no terminal remoto da LT de 230kV
Tensões no terminal de LT 230kV da SE Igaporã.
Energização da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã a partir Bom Jesus da Lapa
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(f ile DENERG-BJLAPIGAPDIR-TR3t.pl4; x-v ar t) c:FINALA- c:FINALB- c:FINALC-
0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30[s]
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
[A]
Figura 6.2 Energização de LT - Energia no terminal remoto da LT de 230kV
Energia nos pára-raios no terminal de LT 230kV da SE Igaporã.
Energização da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã a partir Bom Jesus da Lapa
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6.4. Resumo dos resultados das simulações
Energ nº 1 Energização de circuito BJ Lapa Igaporã
Sentido da operação: BJ Lapa para Igaporã.
Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax V+3 V *100 Local ( kJ)
ENERG-BJLAPIGAPDIR-TR2
Com defeito monofásico a 25% do comprimento da LT.
Início da LT 1,721 1,803 1,358 14,85 Final do C1 79
A 25% 2,442 2,55 1,901 21,64
A 50% 2,526 2,786 2,13 21,85
A 75% 2,692 2,776 2,175 20,04
Final do C1 2,253 2,432 2,119 10,43
Com defeito monofásico a 50% do comprimento da LT.
Início da LT 1,65 1,693 1,337 11,85 Final do C1 73
A 25% 2,405 2,552 1,854 23,29
A 50% 2,579 2,646 2,078 18,91
A 75% 2,63 2,789 2,21 19,3
Final do C1 2,254 2,408 2,162 8,199
Com defeito monofásico a 75% do comprimentoda LT.
Início da LT 1,875 1,829 1,403 14,21 Final do C1 83
A 25% 2,584 2,431 1,816 20,52
A 50% 2,548 2,682 2,047 21,16
A 75% 2,77 2,91 2,238 22,47
Final do C1 2,247 2,425 2,153 9,092
Com defeito monofásico no final da LT.
Início da LT 1,648 1,686 1,35 11,22 Final do C1 68
A 25% 2,389 2,449 1,829 20,66
A 50% 2,505 2,689 2,019 22,32
A 75% 2,482 2,754 2,122 21,09
Final do C1 2,241 2,431 2,147 9,461
Sem defeito na LT.
Início da LT 1,699 1,776 1,434 11,38 Final do C1 55
A 25% 2,047 2,092 1,738 11,82
A 50% 2,412 2,388 1,986 13,41
A 75% 2,456 2,511 2,077 14,45
Final do C1 2,239 2,306 2,125 6,036
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Energ nº 2 Energização de circuito BJ Lapa Igaporã
Sentido da operação: Igaporã para BJ Lapa.
Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax V+3 V *100 Local ( kJ)
ENERG-BJLAPIGAPINV-TR2
Com defeito monofásico a 25% do comprimento da LT.
Início da LT 1,963 2,07 1,54 17,67 Final do C1 54
A 25% 2,174 2,293 1,724 18,97
A 50% 2,302 2,504 1,836 22,26
A 75% 2,419 2,67 1,921 25,05
Final do C1 2,211 2,614 1,934 22,68
Com defeito monofásico a 50% do comprimento da LT.
Início da LT 2,016 2,205 1,597 20,25 Final do C1 62
A 25% 2,266 2,472 1,804 22,27
A 50% 2,414 2,645 1,922 24,11
A 75% 2,429 2,621 1,957 22,14
Final do C1 2,21 2,519 1,964 18,5
Com defeito monofásico a 75% do comprimentoda LT.
Início da LT 2,025 2,148 1,602 18,2 Final do C1 69
A 25% 2,179 2,365 1,797 18,94
A 50% 2,38 2,553 1,941 20,41
A 75% 2,413 2,594 2,033 18,72
Final do C1 2,215 2,454 2,021 14,45
Com defeito monofásico no final da LT.
Início da LT 1,96 2,126 1,615 17,06 Final do C1 76
A 25% 2,195 2,294 1,792 16,76
A 50% 2,341 2,424 1,917 16,9
A 75% 2,4 2,477 2,009 15,6
Final do C1 2,225 2,421 2,058 12,11
Sem defeito na LT.
Início da LT 2,089 2,219 1,847 12,4 Final do C1 78
A 25% 2,339 2,33 1,995 11,16
A 50% 2,5 2,474 2,11 12,13
A 75% 2,452 2,467 2,151 10,52
Final do C1 2,228 2,304 2,119 6,162
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Verifica-se que os valores revelados nas simulações situam-se dentro dos limites de
suportabilidade dos equipamentos das referencias [1] e [2].
A seguir, apresenta-se o caso que apresenta maior sobre tensão fase-neutro. A máxima
sobre tensão ocorreu para a energização da LT a partir de Igaporã, com falta aplicada na
LT. Os valores revelados nas simulações não oferecem riscos à integridade dos
equipamentos.
6.5. Conclusão
Conclui-se que é permitida a energização da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã, em
ambos os sentidos, a partir dos respectivos terminais.
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7. RELIGAMENTO TRIPOLAR DAS LINHAS DE TRANSMISSÃO
7.1. Introdução
Nas simulações de religamento tripolar, devem ser considerados o religamento com falta na
extremidade e ao longo da LT e o religamento sem falta.
Devem ser simulados os religamentos com e sem sucesso. No religamento com sucesso, o
arco secundário encontra-se extinto no momento do religamento.
No religamento sem sucesso, o arco secundário encontra-se ativo no momento do
religamento. As referências [1] e [2] estabelecem procedimentos e critérios para
religamento de LTs.
Nos casos estatísticos, foram verificados os valores de tensão e de energia nos pára-raios.
7.2. Análise dos resultados
Religamento a partir da SE de 230kV de Igaporã
Nesse sentido, cumpre destacar alguns aspectos com relação ao religamento tripolar a
partir da SE Igaporã.
A SE Igaporã apresenta bancos de capacitores totalizando de 92,6MVAR. Essa
compensação capacitiva, que deve ser conectada em montante dependente da geração
eólica, foi recomendada no estudo R1 [7], para a manutenção do fator de potência da
geração eólica na faixa contratual de 0,95 capacitivo e 0,95 indutivo.
O que se pretende analisar aqui é se há necessidade da retirada dos bancos de
capacitores pelo controle após os casos de desligamento da LT. Assumimos inicialmente
por hipótese o que aconteceria nesses casos, sem a retirada dos BCs pelo controle.
Nos casos de desligamento da LT, o fluxo de potência na linha de transmissão é anulado
enquanto permaneceriam conectados aos bancos de capacitores os geradores eólicos.
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Os bancos de capacitores, na configuração prevista para a geração eólica mais pesada,
somam 92,6MVAR. Esse valor é significativo, pois representa 35% da capacidade da
geração eólica conectada à barra de Igaporã ou mais se houver eólicas não conectadas.
Pior o desequilíbrio se, após o desligamento da LT, ocorrer o religamento tripolar a partir da
barra de 230kV da SE Igaporã. Nesse caso, o desequilíbrio é maior porque, além dos
bancos de capacitores, há que se computar a susceptância da LT (B) que é de 28MVAR,
que somado aos bancos de capacitores totalizam 121,6MVAR, ainda mais significativo,
pois representa 45% da capacidade da geração eólica conectada à barra de Igaporã ou
mais, se houver eólicas eólicas não conectadas.
É de se esperar que o religamento a partir da barra de 230kV de Igaporã, nessas condições
não seja viável, o que se confirma pelo resumo das simulações, a seguir.
Na análise dos casos de religamento tripolar da Linha de Transmissão 230kV Bom Jesus
da Lapa – Igaporã a partir da barra de 230kV de Igaporã observou-se sobretensões
prejudiciais aos equipamentos. Os valores encontrados estão listados a seguir.
Tabela 7-1 Religamento tripolar a partir da barra da SE Igaporã
Tensão fase-neutro (pu) Sucesso Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax V+3 ( kJ)
De Igaporã para BJLapa. Sim A 75% 3,727 3,635 255
De Igaporã para BJLapa. Não A 75% 3,503 3,751 354
Na tabela acima, são apresentadas as seguintes informações dos piores casos: sentido da
operação, o tipo de estudo, sucesso ou insucesso do religamento, local da ocorrência da
sobretensão máxima, tensão máxima, tensão máxima estatística e o valor da máxima
energia dissipada nos pára-raios do terminal remoto da LT.
A tabela acima apresenta valores de tensão de 3,7 pu, acima dos valores admissíveis.
É de se esperar, mesmo diante de inexistência de problemas, que diante das duas
alternativas ao religamento tripolar pela barra de 230kV da SE Bom Jesus da Lapa e barra
de 230kV da SE Igaporã se faça o religamento pelo sistema mais robusto, pela SE Bom
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Jesus da Lapa, conectada aos SINN. Em razão do problema de sobretensão encontrado,
há duas questões a enfrentar.
A primeira delas é reforçar essa opção natural que é recomendar o religamento tripolar,
unicamente a partir do SIN, no caso, da barra da SE Bom Jesus da Lapa, pois feita através
do sistema mais robusto para o controle de tensão comparativamente com o sistema
derivado das eólicas. Tanto o é que, nos casos de religamento tripolar, tratados adiante,
adianta-se que o sistema não apresentou problemas de sobretensão embora os
capacitores (92,6MVAR) tenham permanecido conectados durante as simulações.
A segunda é que nas simulações de rejeição de carga, tratadas em capítulo específico, se
verificou que, no caso de abertura eventual sem falha do terminal da Linha de Transmissão
230kV Bom Jesus da Lapa - Igaporã no terminal da SE em Bom Jesus da Lapa,
permanecendo a mesma conectada à barra de 230 kV da SE Igaporã, há desenvolvimento
de sobretensões prejudiciais aos equipamentos em Igaporã, se os bancos de capacitores
estiverem conectados.
Para o controle dessa sobretensão é necessário, o desligamento dos bancos de
capacitores de 230kV-50VAR e de 69kV-2x21,3MVAR conectados às barras de 230kV e
de 69kV da SE Igaporã por esquema de controle ou proteção, em até 150ms, após a
abertura de um dos disjuntores ou de ambos, da Linha de Transmissão 230kV Bom Jesus
da Lapa – Igaporã.
Religamento a partir da SE de 230kV de Bom Jesus da Lapa
Foram feitas as simulações de religamento tripolar da LT 230kV Bom Jesus da Lapa-
Igaporã a partir da barra de 230kV da SE Bom Jesus da Lapa. Os valores máximos
observados nas simulações estatísticas desse estudo são os seguintes:
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Tabela 7-2 Os valores máximos observados - religamento tripolar.
Tensão fase-neutro (pu) Sucesso Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax Local ( kJ)
De BJLapa para Igaporã. Sim A 75% 2,983 Final do C1 128
De BJLapa para Igaporã. Não A 75% 3,047 Final do C1 163
Na tabela acima, são apresentadas as seguintes informações dos piores casos: sentido da
operação, o tipo de estudo, sucesso ou insucesso do religamento, local da ocorrência da
sobre tensão máxima, tensão máxima, tensão máxima estatística e o valor da máxima
energia dissipada nos pára-raios do terminal remoto da LT.
Os valores observados, de tensão ou de dissipação de energia dos pára-raios não impõem
risco à integralidade dos equipamentos.
7.3. Conclusão
Diante dos resultados em confronto com os critérios adotados [1] e [2], conclui-se que a LT
230 kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã pode ser religada a partir da barra de 230kV da SE
Bom Jesus da Lapa.
Para o controle de sobre tensão recomenda-se o desligamento dos bancos de capacitores
de 230kV-50VAR e de 69kV-2x21,3MVAR conectados às barras de 230kV e de 69kV da
SE Igaporã por esquema de controle ou proteção, em até 150ms, após a abertura de um
dos disjuntores ou de ambos, eventualmente ou pela proteção da Linha de Transmissão
230kV Bom Jesus da Lapa–Igaporã.
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7.4. Religamento tripolar da LT Bom Jesus da Lapa- Igaporã – caso mais crítico
(f ile dTRI-BJLAPIGAPNSU-DIR-TR4.pl4; x-v ar t) v :FINALA v :FINALB v :FINALC
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8[s]
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
[kV]
Figura 7.4 Religamento tripolar de LT - Tensão no terminal remoto da LT de 230kV
Tensões no terminal de LT 230kV da SE Igaporã.
Religamento tripolar da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã a partir Bom Jesus da Lapa
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(f ile dTRI-BJLAPIGAPNSU-DIR-TR4.pl4; x-v ar t) c:FINALA- c:FINALB- c:FINALC-
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8[s]
0
400
800
1200
1600
2000
[A]
Figura 7.1 Religamento tripolar de LT - Energia no terminal remoto da LT de 230kV
Energia nos pára-raios no terminal de LT 230kV da SE Igaporã.
Religamento tripolar da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa- Igaporã a partir Bom Jesus da Lapa
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7.5. Resumo das simulações estatísticas
Tripolar nº 1 Religamento tripolar do C1 BJ Lapa Igaporã com sucesso.
Sentido da operação: BJ Lapa para Igaporã.
Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax V+3 V *100 Local ( kJ)
TRI-BJLAPIGAPSUC-DIR-TR2
Com defeito monofásico a 25% do comprimento da LT.
Início da LT 1,504 1,502 1,275 7,594 Final do C1 54
A 25% 1,944 1,902 1,667 7,813
A 50% 2,348 2,407 1,853 18,47
A 75% 2,61 2,645 2,001 21,46
Final do C1 2,249 2,525 2,044 16,05
Com defeito monofásico a 50% do comprimento da LT.
Início da LT 1,579 1,556 1,277 9,272 Final do C1 57
A 25% 2,174 2,098 1,615 16,08
A 50% 2,351 2,394 1,852 18,06
A 75% 2,626 2,713 1,943 25,67
Final do C1 2,255 2,642 1,998 21,47
Com defeito monofásico a 75% do comprimentoda LT.
Início da LT 1,877 1,739 1,387 11,73 Final do C1 128
A 25% 2,253 2,288 1,73 18,63
A 50% 2,665 2,813 1,957 28,55
A 75% 2,98 3,07 2,093 32,64
Final do C1 2,301 2,787 2,052 24,49
Com defeito monofásico no final da LT.
Início da LT 1,533 1,553 1,277 9,184 Final do C1 72
A 25% 2,089 2,135 1,608 17,56
A 50% 2,407 2,58 1,82 25,32
A 75% 2,615 2,813 1,952 28,68
Final do C1 2,253 2,661 1,997 22,11
Sem defeito na LT.
Início da LT 1,508 1,496 1,27 7,549 Final do C1 52
A 25% 1,958 2,005 1,614 13,03
A 50% 2,365 2,345 1,819 17,55
A 75% 2,469 2,581 1,97 20,37
Final do C1 2,237 2,488 2,027 15,37
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Tripolar nº 2 Religamento tripolar do C1 BJ Lapa Igaporã sem sucesso.
Sentido da operação: BJ Lapa para Igaporã.
Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax V+3 V *100 Local ( kJ)
TRI-BJLAPIGAPNSU-DIR-TR2
Com defeito monofásico a 25% do comprimento da LT.
Início da LT 1,507 1,456 1,234 7,39 Final do C1 92
A 25% 2,245 2,344 1,787 18,57
A 50% 2,578 2,772 1,992 25,99
A 75% 2,565 2,75 2,048 23,38
Final do C1 2,232 2,525 2,042 16,12
Com defeito monofásico a 50% do comprimento da LT.
Início da LT 1,465 1,452 1,223 7,63 Final do C1 105
A 25% 2,362 2,392 1,707 22,81
A 50% 2,459 2,651 1,969 22,73
A 75% 2,681 2,947 2,112 27,81
Final do C1 2,272 2,612 2,092 17,31
Com defeito monofásico a 75% do comprimentoda LT.
Início da LT 2,198 1,89 1,493 13,25 Final do C1 163
A 25% 2,734 2,69 1,796 29,8
A 50% 2,843 3,079 2,003 35,86
A 75% 3,05 3,33 2,15 39,24
Final do C1 2,304 2,737 2,07 22,23
Com defeito monofásico no final da LT.
Início da LT 1,486 1,447 1,241 6,855 Final do C1 96
A 25% 2,247 2,373 1,676 23,24
A 50% 2,614 2,802 1,911 29,71
A 75% 2,641 2,867 2,002 28,83
Final do C1 2,247 2,545 2,058 16,23
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8. RELIGAMENTO MONOPOLAR DAS LINHAS DE TRANSMISSÃO
No religamento monopolar, foram processados os religamentos monopolares nos dois
sentidos, a partir de ambos os terminais. Nesse sentido não se verifica a restrição ao
religamento da LT a partir da barra de 230kV da SE Igaporã, como no caso do religamento
tripolar.
Para cada uma das condições deve ser considerado o religamento com falta na
extremidade e ao longo da LT, e o religamento sem falta.
Foram simulados o religamento monopolar com e sem sucesso. No religamento com
sucesso, o arco secundário encontra-se extinto no momento do religamento. No
religamento sem sucesso, o arco secundário encontra-se ativo no momento do
religamento.
8.1. Análise dos casos
Nos casos estatísticos, foram verificados os valores de tensão e de energia nos pára-raios;
as curvas de tensão ou de energia versus tempo dos casos mais severos.
Os valores máximos observados, nas simulações estatísticas deste estudo são os
seguintes.
Tabela 8-1 Valores máximos observados -religamento monopolar
Tensão fase-neutro (pu) Sucesso Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax Local ( kJ)
De BJLapa para Igaporã. Sim A 50% 2,637 Final do C1 52
De BJLapa para Igaporã. Não Final do C1 1,806 Final do C1 0
De Igaporã para BJLapa. Sim A 75% 2,457 Final do C1 83
De Igaporã para BJLapa. Não A 50% 1,912 Final do C1 0
Na tabela acima, são apresentadas as seguintes informações dos piores casos: sentido da
operação, sucesso ou insucesso do religamento, local da ocorrência da sobre tensão
máxima, tensão máxima, e o valor da máxima energia dissipada nos pára-raios do terminal
remoto da LT.
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O maior valor de sobretensão ocorreu para o religamento monopolar da LT de 230kV Bom
Jesus da Lapa-Igaporã sem defeito. Os valores verificados permitem concluir que as
solicitações de tensão ou de energia nos pára-raios, decorrentes de religamento
monopolar, não impõem riscos aos equipamentos.
8.2. Conclusão
È permitida a implantação de religamento monopolar da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa -
Igaporã, nos dois sentidos, a partir de ambos os terminais.
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R E VISÃO
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8.3. Religamento monopolar da LT Bom Jesus da Lapa- Igaporã – Caso típico
(f ile dMON-BJLAPIGAPnSUC-inv -TR3.pl4; x-v ar t) v :3QUARA
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8[s]
-300
-200
-100
0
100
200
300
[kV]
Figura 8.1 Religamento monopolar da LT - Tensão no terminal remoto da LT 230kV
Tensões no ponto onde foi aplicada a falta na LT 230kV da SE Igaporã.
Religamento monopolar da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã a partir Bom Jesus da Lapa
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MAI/10 0
(f ile dMON-BJLAPIGAPnSUC-inv -TR3.pl4; x-v ar t) c:FINALA- c:FINALB- c:FINALC-
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8[s]
0
50
100
150
200
250
300
[A]
Figura 8.2 Religamento monopolar da LT - Energia no terminal remoto da LT 230kV
Energia nos pára-raios no terminal de LT 230kV da SE Igaporã.
Religamento monopolar da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã a partir Bom Jesus da Lapa
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MAI/10 0
Os resultados das simulações são apresentados a seguir.
Monopolar nº 1 Religamento monopolar do C1 BJ Lapa Igaporã com sucesso.
Sentido da operação: BJ Lapa para Igaporã.
Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax V+3 V *100 Local ( kJ)
MON-BJLAPIGAPSUC-DIR-TR2
Com defeito monofásico a 25% do comprimento da LT.
Início da LT 1,433 1,463 1,235 7,595 Final do C1 21
A 25% 2,101 2,202 1,728 15,81
A 50% 2,41 2,806 1,81 33,2
A 75% 2,394 2,72 1,823 29,92
Final do C1 2,145 2,478 1,78 23,25
Com defeito monofásico a 50% do comprimento da LT.
Início da LT 1,462 1,492 1,22 9,083 Final do C1 32
A 25% 2,175 2,411 1,619 26,4
A 50% 2,505 2,745 1,89 28,5
A 75% 2,496 2,837 1,803 34,48
Final do C1 2,171 2,428 1,793 21,17
Com defeito monofásico a 75% do comprimento da LT.
Início da LT 1,483 1,483 1,261 7,376 Final do C1 43
A 25% 2,239 2,414 1,691 24,1
A 50% 2,583 2,938 1,825 37,12
A 75% 2,579 2,901 1,836 35,52
Final do C1 2,189 2,431 1,797 21,12
Com defeito monofásico no final da LT.
Início da LT 1,495 1,521 1,223 9,939 Final do C1 52
A 25% 2,281 2,583 1,595 32,93
A 50% 2,64 3,05 1,808 41,44
A 75% 2,634 2,944 1,891 35,1
Final do C1 2,201 2,365 1,9 15,5
Sem defeito na LT.
Início da LT 1,429 1,502 1,211 9,714 Final do C1 19
A 25% 2,09 2,544 1,56 32,79
A 50% 2,394 3,015 1,752 42,11
A 75% 2,375 2,912 1,78 37,73
Final do C1 2,139 2,61 1,744 28,87
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Monopolar nº 2 Religamento monopolar do C1 BJ Lapa Igaporã sem sucesso.
Sentido da operação: BJ Lapa para Igaporã.
Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax V+3 V *100 Local ( kJ)
MON-BJLAPIGAPNSU-DIR-TR2
Com defeito monofásico a 25% do comprimento da LT.
Início da LT 1,175 1,175 1,175 0 Final do C1 0
A 25% 1,611 1,611 1,611 0
A 50% 1,492 1,492 1,492 0
A 75% 1,536 1,536 1,536 0
Final do C1 1,54 1,54 1,54 0
Com defeito monofásico a 50% do comprimento da LT.
Início da LT 1,169 1,169 1,169 0 Final do C1 0
A 25% 1,401 1,402 1,402 0
A 50% 1,673 1,673 1,673 0
A 75% 1,531 1,531 1,531 0
Final do C1 1,594 1,594 1,594 0
Com defeito monofásico a 75% do comprimento da LT.
Início da LT 1,227 1,227 1,227 0 Final do C1 0
A 25% 1,545 1,545 1,545 0
A 50% 1,538 1,538 1,538 0
A 75% 1,604 1,604 1,604 0
Final do C1 1,626 1,626 1,626 0
Com defeito monofásico no final da LT.
Início da LT 1,175 1,175 1,175 0 Final do C1 0
A 25% 1,418 1,418 1,418 0
A 50% 1,62 1,62 1,62 0
A 75% 1,769 1,769 1,769 0
Final do C1 1,81 1,81 1,806 0
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Monopolar nº 3 Religamento monopolar do C1 BJ Lapa Igaporã com sucesso.
Sentido da operação: Igaporã para BJ Lapa.
Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax V+3 V *100 Local ( kJ)
MON-BJLAPIGAPSUC-INV-TR2
Com defeito monofásico a 25% do comprimento da LT.
Início da LT 1,633 1,633 1,633 0 Final do C1 83
A 25% 2,09 2,199 1,689 16,99
A 50% 2,456 2,757 1,879 29,27
A 75% 2,46 2,86 1,956 30,18
Final do C1 2,22 2,64 1,964 22,53
Com defeito monofásico a 50% do comprimento da LT.
Início da LT 1,6 1,6 1,6 0 Final do C1 68
A 25% 2,058 2,191 1,65 18,02
A 50% 2,432 2,653 1,912 24,69
A 75% 2,433 2,839 1,946 29,78
Final do C1 2,21 2,642 1,966 22,51
Com defeito monofásico a 75% do comprimento da LT.
Início da LT 1,554 1,55 1,547 0,093 Final do C1 51
A 25% 2,017 2,116 1,662 15,16
A 50% 2,398 2,745 1,865 29,35
A 75% 2,411 2,767 1,962 26,86
Final do C1 2,202 2,662 1,965 23,23
Com defeito monofásico no final da LT.
Início da LT 1,547 1,529 1,461 2,276 Final do C1 47
A 25% 2,005 2,185 1,617 18,95
A 50% 2,385 2,776 1,854 30,74
A 75% 2,402 2,833 1,941 29,75
Final do C1 2,199 2,67 1,964 23,51
Sem defeito na LT.
Início da LT 1,552 1,548 1,424 4,124 Final do C1 48
A 25% 2,011 2,192 1,598 19,8
A 50% 2,387 2,771 1,853 30,61
A 75% 2,403 2,828 1,936 29,74
Final do C1 2,2 2,688 1,964 24,12
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Monopolar nº 4 Religamento monopolar do C1 BJ Lapa Igaporã sem sucesso.
Sentido da operação: Igaporã para BJ Lapa.
Tensão fase-neutro (pu) Energia kJ
Local Vmax V+3 V *100 Local ( kJ)
MON-BJLAPIGAPNSU-INV-TR2
Com defeito monofásico a 25% do comprimento da LT.
Início da LT 1,626 1,626 1,626 0 Final do C1 0
A 25% 1,775 1,825 1,639 6,198
A 50% 1,684 1,711 1,564 4,921
A 75% 1,652 1,66 1,561 3,317
Final do C1 1,24 1,236 1,228 0,269
Com defeito monofásico a 50% do comprimento da LT.
Início da LT 1,594 1,594 1,594 0 Final do C1 0
A 25% 1,594 1,597 1,539 1,931
A 50% 1,91 1,97 1,721 8,345
A 75% 1,696 1,788 1,475 10,43
Final do C1 1,21 1,216 1,175 1,368
Com defeito monofásico a 75% do comprimento da LT.
Início da LT 1,54 1,54 1,54 0 Final do C1 0
A 25% 1,582 1,579 1,541 1,266
A 50% 1,532 1,529 1,496 1,098
A 75% 1,745 1,752 1,632 4,003
Final do C1 1,283 1,301 1,194 3,568
Com defeito monofásico no final da LT.
Início da LT 1,458 1,458 1,458 0 Final do C1 0
A 25% 1,569 1,617 1,425 6,409
A 50% 1,523 1,559 1,395 5,463
A 75% 1,481 1,499 1,381 3,928
Final do C1 1,493 1,549 1,329 7,323
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9. REJEIÇÃO DE CARGA
No estudo de rejeição de carga, o circuito é desligado em uma extremidade e mantido
conectado temporariamente pela outra extremidade ou barra do sistema elétrico. Foram
simuladas os casos de rejeição sobre uma extremidade e a rejeição sobre a barra na outra
extremidade. Foram feitas simulações para aberturas com falta monofásica, abertura
eventual sem falta e abertura eventual seguida de falha.
9.1. Análise dos resultados
Foram verificadas as curvas de tensão ou de energia versus tempo dos casos mais
severos.
A tabela, a seguir, apresenta o resumo dos resultados das simulações de rejeição de carga.
Tabela 9-1 Valores verificados nas rejeições
Rejeição sobre a SE Falta?
(*)
Tensão fase-neutro (pu) Energia
Instantãneo Após 170ms ( kJ)
B.J.Lapa Sim 1,713 Desligada (*) 1
B.J.Lapa Não 1,502 1,223 1
Igaporã Sim 2,151 Desligada (*) 114
Igaporã (**) Não 1,998 1,935 3
(*) No caso de falta a LT é isolada pela atuação da proteção em 150ms.
O pior caso (**) foi verificado para abertura eventual em Bom Jesus da Lapa sem defeito
monofásico para terra. Nesse caso, após os 170ms, a tensão se mantém se mantém em
nível elevado em 1.9pu.
A LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã não possui reatores e equipamentos sujeitos a
limitações mais restritas com relação a sobre tensão transitória, porém, verifica-se que na
barra de 230kV da SE Igaporã, a tensão se mantém no entorno de 1,70 pu após os 170ms.
A configuração de capacitores em Igaporã – com um banco de capacitores de 50MVAR na
barra de 230kV e 2x21,3MVAR na barra de 69kV-, é um fator decisivo nessa sobre tensão.
A configuração de capacitores foi considerada necessária, no estudo R1 [7], para a
manutenção do fator de potência da geração eólica na faixa 0,95 capacitivo e 0,95 indutivo.
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MAI/10 0
Acresce que a LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã com o B=28MVAR não possui
compensação shunt.
Foi feito nova simulação com o desligamento dos bancos de capacitores em 150ms após a
abertura da LT. O desligamento dos bancos de capacitores foi efetivo para o controle da
tensão.
9.2. Conclusão
O desligamento dos bancos de capacitores em 150ms após a abertura da LT foi efetivo no
controle dos níveis da tensão, no terminal (aberto) da LT na SE Bom Jesus da Lapa e na
barra de 230kV da SE Igaporã.
Há necessidade de se garantir o desligamento o desligamento dos bancos de capacitores
da SE Igaporã de 230kV 50MVAR e de 69kV 2x21,3MVAR para qualquer abertura da LT
de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã em Bom Jesus da Lapa.
Nos demais casos estudados, as sobre tensões amorteceram e se estabilizaram em valor
compatível com os valores de referência indicados em norma ou, nos caso em que há falha
monofásica para terra, foram eliminadas pela atuação da proteção da LT.
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R E VISÃO
MAI/10 0
9.3. Os resultados das simulações são apresentados a seguir.
(f ile RJ-BJLAPIGAPSUC-DIR-SEM.pl4; x-v ar t) v :FINALA v :FINALB v :FINALC
0,15 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25[s]
-300
-200
-100
0
100
200
300
[kV]
Figura 9.1 Tensões de barra
Rejeição simples da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã LT sobre Bom Jesus da Lapa.
Abertura eventual sem defeito e desligamento dos bancos de capacitores em 150ms após.
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FL.43/71
R E VISÃO
MAI/10 0
(f ile RJ-BJLAPIGAPSUC-DIR-SEM.pl4; x-v ar t) c:FINALA- c:FINALB- c:FINALC-
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5[s]
0
40
80
120
160
200
[A]
Figura 9.2 Energia de pára-raios.
Rejeição simples da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa
LT sobre Bom Jesus da Lapa 230.
Abertura eventual sem defeito.
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R E VISÃO
MAI/10 0
(f ile RJ-BJLAPIGAPSUC-DIR-FIM.pl4; x-v ar t) v :FINALA v :FINALB v :FINALC
0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25[s]
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
[kV]
Figura 9.3 Tensões de barra. Abertura eventual seguida de defeito
Rejeição simples da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã
LT sobre Bom Jesus da Lapa.
Abertura eventual seguida de defeito
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FL.45/71
R E VISÃO
MAI/10 0
(f ile RJ-BJLAPIGAPSUC-DIR-FIM.pl4; x-v ar t) c:FINALA- c:FINALB- c:FINALC-
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5[s]
0
20
40
60
80
100
120
140
160
[A]
Figura 9.4 Energia dos pára-raios. Abertura eventual seguida de defeito.
Rejeição simples da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã
LT sobre Bom Jesus da Lapa 230 abertura em Igaporã 230.
Abertura eventual seguida de defeito
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FL.46/71
R E VISÃO
MAI/10 0
(f ile RJ-BJLAPIGAPSUC-INV-SEM.pl4; x-v ar t) v :FINALA v :FINALB v :FINALC
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
*103
Figura 9.5 Tensões de barra. Abertura eventual sem defeito.
Rejeição simples da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã
LT sobre Igaporã.
Abertura eventual sem defeito.
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R E VISÃO
MAI/10 0
(f ile RJ-BJLAPIGAPSUC-INV-SEM.pl4; x-v ar t) c:FINALA- c:FINALB- c:FINALC-
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5[s]
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
[A]
Figura 9.6 Energia dos pára-raios. Abertura eventual sem defeito.
Rejeição simples da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa
LT sobre Igaporã .
Abertura eventual sem defeito.
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FL.48/71
R E VISÃO
MAI/10 0
(f ile RJ-BJLAPIGAPSUC-INV-FIM.pl4; x-v ar t) v :FINALA v :FINALB v :FINALC
0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35
-400
-250
-100
50
200
350
500
*103
Figura 9.7 Tensões de barra. Abertura eventual seguida de defeito.
Rejeição simples da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa- Igaporã
LT sobre Igaporã.
Abertura eventual seguida de defeito
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MAI/10 0
(f ile RJ-BJLAPIGAPSUC-INV-FIM.pl4; x-v ar t) c:FINALA- c:FINALB- c:FINALC-
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5
0
20
40
60
80
100
120
*103
Figura 9.8 Tensões de barra. Energia dos pára-raios. Abertura eventual sem defeito.
Rejeição simples da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã
LT sobre Igaporã .
Abertura eventual sem defeito.
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FL.50/71
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MAI/10 0
(f ile RJ-BJLAPIGAPSUC-INV-SEM.pl4; x-v ar t) v :FINALA v :FINALB v :FINALC
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
*103
Figura 9.9 Tensões de barra. Abertura eventual sem defeito.
Rejeição simples da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã
LT sobre Igaporã.
Abertura eventual sem defeito; 170ms após desligamento dos bancos de capacitores da SE Igaporã de 230kV
50MVAR e de 69kV 2x21,3MVAR .
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FL.51/71
R E VISÃO
MAI/10 0
A seguir as tensões na barra de 230kV da SE Igaporã.
(f ile RJ-BJLAPIGAPSUC-INV-SEM.pl4; x-v ar t) v :IG230A v :IG230B v :IG230C
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
*103
Figura 9.10 Tensões de barra. Abertura eventual sem defeito.
Tensões na barra de 230kV da SE Igaporã. Rejeição simples da LT de 230kV Bom Jesus da Lapa-Igaporã
LT sobre Igaporã Tensões na barra de 230kV da SE Igaporã.
Abertura eventual sem defeito; 170ms após desligamento dos bancos de capacitores da SE Igaporã de 230kV
50MVAR e de 69kV 2x21,3MVAR .
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R E VISÃO
MAI/10 0
10. ARCO SECUNDÁRIO
O sucesso da extinção do arco secundário no religamento monopolar é caracterizado pelo
valor eficaz do último pico da corrente do arco secundário (Ia) e pelo valor do primeiro pico
da tensão de restabelecimento transitória (Vp) através do canal do extinto arco.
Existem dois critérios de avaliação do sucesso de extinção de arco secundário dependendo
dos valores mencionados Vp e ia e do tempo morto.
Critério valores Vp e Ia
Caso esse par de valores (Vp, Ia) esteja localizado no interior de uma curva que caracterize
a zona de alta probabilidade de extinção do arco secundário (vide Figura), considera-se que
o religamento monopolar obteve sucesso.
0
0
10 3020 50 6040
50
100
150
200
Iarc(rms) - [A]
Prim
eiro
Pic
o d
a T
RV
(kV
)
Zona de Provável
Extinção do Arco
Critério de Extinção de Arco Secundário até 500 ms500 kV
Figura 10.1 - Critério de avaliação da probabilidade de sucesso do religamento.
Critério do Tempo Morto
Este critério só deverá ser empregado caso o critério com tempo morto de 500 ms não
possa ser adotado com a utilização de métodos de mitigação.
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Para avaliação do sucesso do religamento monopolar, deverá ser considerada a curva
mostrada na Figura a seguir que relaciona o tempo morto, necessário para extinção do arco
secundário, com o valor do último pico da corrente de arco secundário, utilizando meios de
mitigação convencionais.
Figura 10.2 - Tempo morto necessário para extinção do Arco Secundário x Valor
eficaz da corrente de arco secundário
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Análise dos resultados
Foram feitas as seguintes simulações de aplicação de defeito e extinção do arco
secundário para 500ms de tempo morto nos Procedimentos de Rede - Submódulo 23.3 [1]
na LT de 230kV Bom Jesus da Lapa–Igaporã com reator de 5MVAR na extremidade de
Igaporã. Não foi previsto reator de neutro.
Caso 1 Corrente de arco secundário – curto circuito na extremidade de Bom Jesus
da Lapa – tempo morto de 500ms
A corrente arco secundário permanece após a aplicação de curto-circuito monofásico de
150ms, e após a abertura dos disjuntores da LT. A figura a seguir apresenta a corrente de
arco secundário até a sua extinção ao fim de 500ms de tempo morto.
(f ile ARCOSECUNDARIO.pl4; x-v ar t) t: ICCRMS
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7[s]
0
5
10
15
20
25
30
35
40
Figura 10.3 Corrente secundária (IEFICAZ)
Verifica-se o valor da corrente secundária de 8A ao fim do tempo morto.
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Tensão de restabelecimento transitória da fase no primeiro pico após a extinção do arco
secundário.
(f ile ARCOSECUNDARIO.pl4; x-v ar t) t: TRTFSA
0,6620 0,6642 0,6664 0,6686 0,6708 0,6730[s]
0
5
10
15
20
25
30
*103
Figura 10.4 TRT - Tensão de restabelecimento do arco secundária (V)
A TRT é de 28kV.
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Caso 2 Corrente de arco secundário – curto circuito na extremidade de Igaporã–
tempo morto de 500ms
(f ile ARCOSECUNDARIOIGAP.pl4; x-v ar t) t: ICCRMS
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7[s]
0
5
10
15
20
25
30
35
40
Figura 10.5 Corrente secundária (IEFICAZ)
Verifica-se que a corrente secundária ao fim do tempo morto é de 8A.
Tensão de restabelecimento transitória da fase após a retirada da falta.
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(f ile ARCOSECUNDARIOIGAP.pl4; x-v ar t) t: TRTFSA
0,660 0,665 0,670 0,675 0,680 0,685 0,690 0,695 0,700[s]
0
10
20
30
40
50
60
*103
Figura 10.6 TRT - Tensão de restabelecimento do arco secundária (V)
A tensão transitória é no momento da extinção do arco secundário é de 58kV.
A tabela, a seguir, apresenta os valores de corrente e TRT obtidos nas simulações:
Tabela 10-1 Arco secundário - resumo dos resultados
LT de 230kV Falta Lado Corrente de arco
secundário (Aeficaz)
Primeiro pico da TRT
(kVpico )
Resultado das observações da Corrente (IEFICAZ) e tensão
(kVpico)
Bom Jesus da Lapa Igaporã
Bom Jesus da Lapa
8 28 Valores situam-se no interior do polígono indicado na figura 10.1 Igaporã
8 58
Os valores apresentados de corrente de arco secundário ao fim de 500ms de tempo morto
e de tensão de restabelecimento transitória para a LT de 230kV Bom Jesus da Lapa -
Igaporã estão dentro da região de provável extinção de arco secundário.
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10.1. Conclusão
Conclui-se que o sucesso do religamento monofásico para o tempo morto de 500ms para
LT Bom Jesus da Lapa - Igaporã é de elevada probabilidade.
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11. ENERGIZAÇÃO DE TRANSFORMADORES
11.1. Premissas
A rede elétrica foi modelada conforme descrito anteriormente.
A tabela, a seguir, apresenta os parâmetros do transformador representado nas
simulações.
Tabela 11-1 Parâmetro do transformador
Subestação Potência
(MVA) Relação de Tensões (kV) Ligações
Impedância (% base 150 MVA)
Xps
Igaporã 2 x 150 230/69 ¥ Δ 10
A seguir, a curva de saturação do transformador
Figura 11.1 Curva de saturação
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Tabela 11-2 Dados da Curva de saturação do transformador
Corrente (pu)
Tensão (pu)
0,002 0,95
0,0025 1
0,003 1,05
0,0045 1,1
0,005 1,15
0,015 1,2
0,05 1,25
0,21 1,3
0,76 1,4
11.2. Análise dos resultados
Foram processados os casos de energização (modo estatístico, 200 energizações) dos
dois transformadores de 230/69kV – 150 MVA da SE Igaporã, pelos terminais de 230kV e
pelos terminais de 69kV dessa SE.
Admitiu-se uma distribuição normal para os instantes de fechamento dos três pólos. O valor
de 0,75 ms foi adotado para o desvio-padrão dessa distribuição.
Para todos os casos observou-se o seguinte:
Foi considerado o fluxo residual nas unidades manobradas de 70% do fluxo
nominal.
A tensão prévia à energização foi ajustada para 1,05pu, máxima tensão
operacional permitida.
Para a energização do transformador pelo lado de 230kV, o caso foi ajustado para
a situação de recomposição sistema, a partir da SE Bom Jesus da Lapa 500kV
com tensões somente até SE Bom Jesus da Lapa 230kV, com as cargas locais
restabelecidas e sem o restabelecimento das LTs de 230kV derivadas dessa SE.
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Para a energização do transformador pelo lado de 69kV foi utilizado o sistema
derivado SE Igaporã 69kV.
Foi simulada também a energização do segundo transformador de 230/69kV-
150MVA de Igaporã com o caso ajustado para a situação de recomposição
sistema, a partir da SE Bom Jesus da Lapa 500kV com tensões e cargas locais
restabelecidas somente na SE Bom Jesus da Lapa 230kV, sem o
restabelecimento das LTs de 230kV derivadas dessa SE, com um dos
transformadores de 230/69kV-150MVA de Igaporã e o sistema derivado SE
Igaporã 69kV.
Todas as simulações forma feitas no modo estatístico com 200 energizações.
Foram registrados os valores médios, máximos e desvios padrões no terminal
energizado.
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11.3. Análise dos resultados
Os máximos valores registrados são apresentados em tabela, a seguir.
Tabela 11-3 – Energização do primeiro autotransformador de Igaporã
Máximos valores registrados.
Transformador nº 1 Energização do primeiro transformador
Tensão fase-neutro (pu) Corrente no enrolamento (pu)
Local Vmax Vmed+3s Vmed s*100 Local Vmax Vmed+3s Vmed s*100
Energização a partir de Igaporã 230kV
Igaporã 69kV 2,408 2,324 1,745 19,314 Igaporã 230kV 1,673 2,559 1,086 49,094
Igaporã 230kV 2,173 2,179 1,574 20,144
Energização a partir de Igaporã 69kV
Igaporã 69kV 1,413 1,407 1,245 5,398 Igaporã 69kV 5,881 9,988 4,454 184,458
Igaporã 230kV 1,343 1,359 1,213 4,855
Tabela 11-4 – Energização do segundo autotransformador de Igaporã
Máximos valores registrados.
Transformador nº 2 Energização do segundo transformador
Tensão fase-neutro (pu) Corrente no enrolamento (pu)
Local Vmax Vmed+3s Vmed s*100 Local Vmax Vmed+3s Vmed s*100
Energização a partir de Igaporã 230kV
Igaporã 69kV 2,109 2,125 1,676 14,968 Igaporã 230kV 3,837 3,781 2,41 112,344
Igaporã 230kV 2,788 2,051 1,527 17,44
Energização a partir de Igaporã 69kV
Igaporã 69kV 1,402 1,4 1,226 5,802 Igaporã 69kV 6,467 6,763 4,77 199,754
Igaporã 230kV 1,415 1,401 1,202 6,64
As curvas das tensões de enrolamento e de corrente de energização correspondente aos
casos mais críticos são apresentadas a seguir.
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Na análise do comportamento das variáveis no tempo, se verificou que em todos os casos
a corrente de energização apresentou amortecimento aceitável e as ondas de tensão dos
enrolamentos sob energização, após os picos iniciais, apresentaram bom amortecimento.
Energização do primeiro transformador
Enrolamento de 230kV
As figuras relativas aos processamentos são apresentadas, a seguir.
(f ile dTRFCHVPRPRIDIR.pl4; x-v ar t) v :IG23RA v :IG23RB v :IG23RC
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0[s]
-600
-400
-200
0
200
400
[kV]
Figura 11.2 Energização do enrolamento de 230kV do primeiro ATR de Tensão no
enrolamento do transformador.
Verificam-se picos de tensão de 2,2 pu seguidos de picos de menor valor, amortecidos, que
se sucedem até o final da simulação.
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MAI/10 0
(f ile dTRFCHVPRPRIDIR.pl4; x-v ar t) c:IG23RA-IG23CA c:IG23RB-IG23CB c:IG23RC-IG23CC
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0[s]
-500
-300
-100
100
300
500
700
[A]
Figura 11.3 Energização do enrolamento de 230kV do primeiro ATR de Igaporã.
Correntes nos enrolamentos energizados.
Verificam-se picos de tensão, com valores iniciais de até 1,7pu, com bom amortecimento
que se mantém até o fim da simulação.
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Enrolamento de 69kV – primeiro trafo
(f ile dTRFCHVPRPRIINV.pl4; x-v ar t) v :IG06RA v :IG06RB v :IG06RC
0,00 0,03 0,06 0,09 0,12 0,15[s]
-70,0
-52,5
-35,0
-17,5
0,0
17,5
35,0
52,5
70,0
[kV]
Figura 11.4 Energização a partir da barra de Igaporã 69kV Tensão no enrolamento
do transformador.
As curvas de tensão apresentaram picos da ordem de até 1,4 pu com amortecimento
satisfatório
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MAI/10 0
(f ile dTRFCHVPRPRIINV.pl4; x-v ar t) c:IG06RA-IG06CA c:IG06RB-IG06CB c:IG06RC-IG06CC
0,00 0,04 0,08 0,12 0,16 0,20[s]
-7000
-5500
-4000
-2500
-1000
500
2000
[A]
Figura 11.5 Energização, a partir da barra de Igaporã 69kV. Correntes nos
enrolamentos energizados.
Houve um pico de 5,8 pu seguidos por picos menores, com amortecimento satisfatório.
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Energização do segundo transformador Enrolamento de 230kV
(f ile dTRFCHVPRSEGDIR.pl4; x-v ar t) v :IG23RA v :IG23RB v :IG23RC
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0[s]
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
[kV]
Figura 11.6 Energização do enrolamento de 230kV do ATR de Tensão no
enrolamento do segundo transformador. Primeiro transformador conectado.
Verificam-se dois picos de tensão próximos a 2,8pu. Ocorrem picos de menor valor que se
sucedem com amortecimento lento até o final da simulação.
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MAI/10 0
(f ile dTRFCHVPRSEGDIR.pl4; x-v ar t) c:IG23RA-IG23CA c:IG23RB-IG23CB c:IG23RC-IG23CC
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0[s]
-1000
-500
0
500
1000
1500
[A]
Figura 11.7 Energização do enrolamento de 230kV do ATR de Igaporã. Correntes
nos enrolamentos do segundo transformador. Primeiro transformador já conectado.
Houve um pico de 3,8pu seguidos por picos menores, com amortecimento satisfatório.
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Enrolamento de 69kV
(f ile dTRFCHVPRSEGINV.pl4; x-v ar t) v :IG06RA v :IG06RB v :IG06RC
0,00 0,02 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16[s]
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
80
[kV]
Figura 11.8 Energização a partir da barra de Igaporã 69kV Tensão no enrolamento
do transformador.
As curvas de tensão apresentaram picos da ordem de até 1,4 pu com amortecimento
satisfatório e estabilidade a partir de 140ms após a energização.
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(f ile dTRFCHVPRSEGINV.pl4; x-v ar t) c:IG06RA-IG06CA c:IG06RB-IG06CB c:IG06RC-IG06CC
0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35[s]
-8000
-6000
-4000
-2000
0
2000
4000
6000
8000
[A]
Figura 11.9 Energização, a partir da barra de Igaporã 69kV. Correntes nos
enrolamentos energizados.
As curvas de corrente apresentaram picos 6,5 pu com amortecimento satisfatório.
11.4. Conclusão da análise
Nas simulações, se verificou que, em todos os casos, a tensão e a corrente de energização
apresentou amortecimento razoável.
As ondas de tensão, após os picos iniciais, apresentaram bom amortecimento.
Não foram determinadas quaisquer restrições à energização dos transformadores de
150MVA-230/69kV de Igaporã.
Os transformadores 150MVA-230/69kV de Igaporã pode ser energizados pela barra de
230kV ou de 69kV.
11.5. Conclusão
O transformador de 230/69kV-150MVA da SE Igaporã pode ser energizado a partir das
barras de 230kV e de 69kV da SE Igaporã.
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12. REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS
[1] Operador Nacional de Sistemas - ONS. Procedimentos de Rede - Submódulo 23.3 R1 Diretrizes e critérios para estudos elétricos. 2009.
[2] Critérios e Procedimentos para o Planejamento da Expansão dos Sistemas de Transmissão, Comitê Técnico para Expansão da Transmissão – CTET. Outubro de 2002.
[3] Alternative Transients Program (ATP). 1987.
[4] Cepel. “Programa computacional de Análise de Rede – ANAREDE”. 2005
[5] EPE- Empresa de Pesquisa Energética/ELETRONORTE. “Programa de Expansão de Referência – RE-0.007/05”. 2005.
[6] EPE- Empresa de Pesquisa Energética. Estudo de Conexão das Centrais Geradoras Eólicas Vencedoras no LER 2009 nos Estados do Ceará, Rio Grande do Norte e Bahia - EPE-DEE-RE-009/2010-r0. Fevereiro de 2010.
[7] EPE - Empresa de Pesquisa Energética. Estudo do dimensionamento das ICGs referentes às centrais geradoras eólicas do LER 2009, dos estados Ceará, Rio Grande do Norte e Bahia.EPE-DEE-RE-024/2010-r0. 2010.
[8] Centrais Elétricas Brasileiras SA - Eletrobrás. Referências de Custos de Linhas de Transmissão e Subestações de AT e EAT. Dezembro de 2007.