Post on 10-Mar-2016
description
Per projektimin e Nyjes se marjes mbi lumin BISTRICE jepen:
UNIVERSITETI I POLITEKNIK I TIRANES
FAKULTETI I INXHINIERISE SE NDERTIMIT
A. Relacioni.1. Zgjidhja eaksit m t prshtatshm n baz t kushteve natyrore pr: - Kushtin minimal t veprs. - Pr projektimin e Nyjes s marrjes mbi lumi MAT jepen:
1. Harta topografike n shkalla 1:125000(pr zonn e ndrtimit).
2. T dhna gjeologjike.
- Ndrtimi gjeologjik n boshtin e digs: Gelqeror
- Ndrtimi gjeologjik ne zonen e veprave te tjera:Gelqeror
- Trashsia e aluvioneve n boshtin e digs:2/15 m
3. Hidrologjia.
- Prurjet maksimale me siguri
p%0.010.11.05.010.0
Qp16001200900650500
4. Hd= 71 m
KRKOHET: T hartohet projekti i digs e veprave te tjera hidroteknike te nyjes se marrjes. Relacioni: 1.Zgjedhja e aksit me te pershtatshem ne baze te kushteve natyrore per: - kushtin minimal te vepres - bashkevendosja optimale e veprave 2. Analiza e gjendjes s materialeve dhe kushteve gjeologjike.
3. Prmasimi paraprak i profilit t digs pr tipin e zgjedhur dhe klasifikimi i saj.
4. Llogaritjet pr digat:
- a) Prcaktimi i forcave q veprojn n dig dhe kombinimi i tyre.
- b)N baz t klass s veprs dhe krkesave normative prcaktohen metodat pr llogaritjen n soliditet, etj.- c) Prcaktimi i gjendjes s sforcuar t trupit te digs dhe t bazamentit pr do kombinim t forcave.
- d) Kontrolli i qndrueshmris s digs n rrshqitje (sipas rastit edhe kuptimin e prmbysjes).
- e) Konkluzionet lidhur me soliditetin dhe qndrueshmrin e digs.B. Shkarkimi i prurjeve.
1. Prgjithsisht zgjidhja rezulton me shkarkues n trupin e digs por n kushte t veanta mund t rezultoj me shkarkues bregor, pr kt, krkohet analiz dhe krahasim.
2. Prcaktimi i madhsis s prurjeve llogaritse dhe asaj kontrolluese n funksion t klass s veprs dhe pasojave t shkarkimit t saj.3. Llogaritja hidraulike (prmasimi) i frontit kaprderdhs me elementt prkats.
4. Llogaritja pr takimin e bjefeve dhe shuarjen e energjise n bjefin e poshtm.
C. Vizatimiet:1. Planimetria e prgjithshme e bashkvendosjes s veprave.2. Planimetria e digs.3. Prerja gjatsore e digs.4. Prerje trthore n disa profile ku paraqitet dhe bazamenti me masat prkatse inxhinierike t prmasimit.5. Perdja e imentimit dhe drenazhi.6. Fronti kaprderdhs me pamje nga posht (portat e pilat).7. Lidhja me bjefin e poshtm dhe masat pr shuarjen e energjis.8. Detaje t ndryshme.A RELACIONI Zgjidhja-1. Zgjidhja e aksit m t prshtatshm t digs n baz t kushteve natyrore pr:
- Kushtin minimal t veprs
- Bashkvendosjen optimale t veprave.T przgjedhsh aksin m t prshtatshm t digs pr kushtin minimal t veprs do t thot q t gjesh: a) aksin i cili siguron vllimin m t vogl t betonit pr ndrtimin e digs, dmth t gjesh grykn m t ngusht, b) volumin minimal t digave t devijimit, si dhe c) gjatsin minimale t tunelit t devijimit. Pr kt przgjedhje analizojm 2 akse, ku pr secilin llogaritim volumin e digs n prputhje me parametrat e krkuar t saj. Gjats trasimit t akseve t mundshm t digs duhet patur parasysh q aksi dinamik i digs t prputhet me aksin e rrjedhjes.
Pr llogaritjen e volumit bjm nj prmasim paraprak t seksionit trthor t digs duke e supozuar at n form trekndshi. Dim q gjersia e bazs s digs: b = f (Hd; llojit t bazamentit)
dhe lartsia e digs prcaktohet: Hd = Hd + Hshtress, ku: Hd = 71 (m)
Hshtress = ta + (23) m = 5+2 = 7 (m)
Hd = 71 + 7= 78 (m)
b = f (Hd; llojit t bazamentit)
Bazamenti n boshtin e digs prbhet nga gelqerore, pra formacion shkmbor.
Pr bazamente shkmbore parametri i rrshqitjes (f) merre (0.75). Pranojm si vler t ktij parametri f =0.75. Gjithashtu duke qen se n ndrtimin e digs parashikohet t merren masa kundr filtrimit pranojm ( = 0.5
Me gjetjen e dy parametrave (f) dhe (() i hapet rruga prmasimit paraprak t gjersis s digs i cili mund t realizohet n dy mnyra:
1 Analitike, ku: bekonomike duhet t plotsoj kushtet n a) Soliditet (p ( 0; b) Qndrueshmri2 Grafike, ku: bekonomike prcaktohet duke shfrytzuar kurbat e varsis s gjersis relative t tabanit t digs me profil trekndor dhe pjerrsis s ans me presion u nga parametri i rrshqitjes (f) pr diga betoni (0/( = 2.4 dhe (1 = 0.5
N rastin ton do t prdorim metodn grafike.Me vlern e parametrit t rrshqitjes (f = 0.75) ngrihemi vertikalisht derisa t presim kurbn e varsis t gjersis relative t tabanit t digs nga parametri i rrshqitjes. Nga pikprerja ecim horizontalisht majtas dhe shohim leximin n boshtin e gjersis relative
(b/h = 0.8). Pra, kemi prcaktuar q gjersia e bazs s digs (b = 0.8 Hd).Ngrihemi vertikalisht nga vlera e (f = 0.75) derisa t presim kurbn e varsis s pjerrsis s ans me presion (n) nga parametri i rrshqitjes (f). Nga pikprerja ecim djathtas dhe lexojm n boshtin e (n) q (n = 0). Kshtu prcaktuam q pjerrsia e ans me presion sht (m1 = 0). Si rrjedhim, pjerrsia e ans pa presion (m2 = b m1 = 0.8 0 = 0.8).Lartsia e kurors s digs e cila prben nivelin e Frankos do t jet d = 5 (m). Ndrsa gjersin e kurors s digs e cila prcaktohet nga teknologjia e ndrtimit dhe e shfrytzimit t digs do ta marrim 5 (m) dhe n planimetri do t zgjerohet n vendin e shkarkimit si
Fig. 1
domosdoshmri pr vendosjen e pajisjeve apo makinerive pr montimin dhe montimin e portave hidroteknike. N kt mnyr, kemi realizuar dimensionimin paraprak t profilit trthor t digs. Nga dimensionimi paraprak i profilit trthor t digs rezultoi se:
b = 0.8 ( Hd = 0.8 ( 78 = 62.4 (m)Ather, siprfaqja e profilit trthor paraprak do t jet:
Me an t ktij dimensioni paraprak (seksioni trthor t digs) dhe gjatsis mesatare t boshtit t digs, pr secilin aks, prcaktojm volumet e digs. Llogaritjet prmblidhen n tabeln e mposhtme (Tab 1):
Llogaritja e volumeve per aksin 1-1
HBiLiSmesVi
000
2822.475156.811760
5342.4106.25718.676351
7862.4441778.678258
5322.431.51778.656026
28059.3718.642613
0059.3156.83099.4
268108
Llogaritja e volumeve per aksin 2-2
HLiSmesVi
00000
2721.637.5291.65467.5
32.0925.725412.48800
8265.6162.573.839504
9777.62587.32013.8
57.0945.7187.551.413003
32.0925.762.928.92525.4
2721.62524.3665
0037.50151.9
72130
Pran secilit prej akseve vendosim pritat pr devijimin e rrjedhjes n biefin e siprm dhe at t poshtm si dhe tunelin e devijimit.
b- Llogarisim volumet e pritave t devijimit pr secilin prej akseve duke patur parasysh q pr digat deri ne 100 (m) kemi:
lartsia e prits n biefin e siprm hBS = 1/10 ( Hd lartsia e prits n biefin e poshtm hBP = 1/20 ( HdKshtu, do t kemi dy seksione pr secilin prej akseve.
Llogaritjet e volumeve t pritave t devijimit pr secilin prej akseve jepen n tabeln e mposhtme (Tab 2):
VOLUMI I PRITAVE
BJEFI I SIPERM
BJEFI I POSHTEM
S(m2)L(m)V(m3)S(m2) L(m)V(m3)Vtot
AKSI 1-1
199.131001991359.787.55223.725137
AKSI 2-2
199.13751493559.737.52238.717174
Si shihet nga rezultatet aksi 2-2 krkon nj volum m t vogl pr ndrtimin e pritave. Paraqitja skematike e pritave vijon ne faqen pasardhese.c- Prcaktojm gjatsit e tuneleve t devijimit dhe bjm krahasimin e tyre.
L1-1 =425 (ml); L2-2 = 850 (ml) KONKLUZION:
Nga analiza e krahasimit t rezultateve t dy akseve shihet se pamvaresisht se aksi 2-2 kerkon nje volum me te vogel per ndertimin e pritave te devijimit ne total ndertimi i diges dhe i veprave te tjera ndihmese sipas aksit 2-2 kerkon nje volum me te vogel punimesh sesa ndaj atij 1-1 duke bere keshtu qe ky aks te jete edhe aksi me i pershtatshem nga ana ekonomike.
2. Analiza e gjendjes s materialeve dhe kushteve gjeologjike, topografike
etj.Diga, e cila sht objekt i projektit ton, sipas llojit t materialit q do t prdoret do t jet e tipit me beton. Betoni si material kompoziv prgatitet prej inerteve (granil + rr) t cilat mund t jen me origjin shkmbore ose prej lumenjve, prej materialit lidhs i cili n rastin e betonit sht imentoja me shtresa n varsi t karakteristikave t krkuara t betonit.
Si pasoj e volumeve t mdha t betonit q krkon ndrtimi i digs sht me leverdi ekonomike q materialet q shrbejn pr prodhimin e betonit t sigurohen sa m afr vendndodhjes s aksit t digs. Meqnse pika e furnizimit t imentos sht e detyruar nga vendndodhja e fabrikave q shrbejn pr prodhimin e saj, n nj far mnyre sht e prcaktuar largsia e saj e furnizimit. Kshtu q ky kriter ekonomik mbetet t aplikohet vetm pr zhavorrin.
Kshtu, fillimisht do t prdorim zhavorrin i cili ndodhet n shtratin ekzistues t lumit, n pjesn e siprme t aksit t parashikuar t digs. Nxjerrja e zhavorrit nga shtrati ekzistues i lumit ka interes jo vetm pr leverdin e gjetjes s materialit t ndrtimit pran digs, por edhe sepse volumi i ktij materiali, i cili n rast mosshfrytzimi do t bllokohet nga liqeni q do t krijoj diga, i shtohet volumit t ktij liqeni.
Volumi i betonit pr ndrtimin e digs sipas kushtit minimal t veprs si dhe pr bashkvendosje optimale t veprave rezulton rreth 7.2*10 (m3). Me t njjtn vler konsiderojm edhe volumin e zhavorrit t nevojshm pr prgatitjen e betonit. Duke vlersuar:
ndrtimin gjeologjik t formacioneve n boshtin e digs, gelqerore konsiderojm q ato kan n prbrjen e tyre zhavorr n masn 50%
gjersin mesatare t shtratit t lumit gjat rrjedhs s siprme t aksit t digs 3 = 37.5 (m)
thellsin mesatare t aluvioneve prgjat shtratit t lumit H = 2 (m)
Rezulton q nxjerrja e materialit n pjesn e siprme t digs do t vazhdoj n nj largsi rreth 10 km prgjat rrjedhjes s lumit.
N kt mnyr i gjith zhavorri i nevojshm pr ndrtimin e digs do t sigurohet nga shtrati i lumit n pjesn e siprme t aksit t digs.
Bazamenti n t cilin do t mbshtetet diga n aksin e przgjedhur sipas ndrtimit gjeologjik sht flish. Ky lloj formacioni i prket grupit t bazameteve shkmbor dhe si i till lejon ngritjen e veprave me lartsi t mdha. Ai prbhet nga shtresa argjilore dhe ranore duke grshetuar kshtu karakteristikat e tyre q kan t bjn me rezistencn e formacionit, deformimin, arshmrin, qndrueshmrin ndaj ujit, etj.
Kushtet topografike t zons n t ciln do t vendoset aksi i digs dhe t zons prreth saj paraqiten n mnyr t plot me an t harts n shkall 1:12500 me koordinata
K-34-125-A-a (Vrtopi) t rrjetit ton shtetror.
3. Prmasimi paraprak i profilit t digs pr tipin e zgjedhur dhe klasifikimi i saj.Siprmasimi paraprak i profilit t digs pr tipin e digs prej betoni, me gravitet do t shrbej ai i prcaktuar n pikn A-1 t ktij projekt kursi. Klasifikimi i digs realizohet n funksion t llojit t bazamentit si dhe t lartis s tij. N Tab 3 paraqitet ky klasifikim. Prej ksaj tabele prcaktojm se diga jon e mbshtetutur n bazamente shkmbore (gelqeror) me nj lartsi Hd = 78 (m) sht dig e klasit t dyte. (Tabela e klasit t digs = f (lloji i bazamentit; Hd).
(Tab 3)OBJEKTIFORMACIONI I BAZAMENTITLARTESIA
IIIIIIIV
Diga zhavorrShkembor805080205020
ArgjilRanore me zaje te medha argjilore me gjendje te forte dhe te forte603060153015
Dheu, gurArgjila te ngopura402040102010
Diga betoni dhe b/aShkembor804080204020
Ranor402040102010
Argjilor201520101510
Pr digat e klasit t dyte nga Kushti Teknik (KTP Nr. 30-87), Tab 3.1 mbi sigurin e prurjeve maksimale pr objektet e prhershme kemi qQllog = Qp (0.1%) = 1200 (m3/s) Qk = Qp (0.01%) = 1600 (m3/s)Duke marr nga harta 2 pika para dhe pas aksit t digs prgjat lumit, gjejm pjerrsin e tij me profilin e zgjedhur:
Bazuar ne profilin gjatesor te diges ndrtojm varsin Q = f (H) pr profilin ne aksin e zgjedhur:
Duke pranuar ashprsin e shtratit t lumit n = 0.04 me kto t dhna formojm tabeln e mposhtme (Tab 4):(Tab 4)
Hi S(m2)(m)Ri =s /
0.50.793.360.2419.6417.5
13.186.750.4722.05348.1
212.7113.470.9424.759305.7
328.5920.211.4126.488900.7
450.8326.941.8927.7901940.3
579.4333.682.3628.8433518.3
6114.3740.422.8329.7325720.0
Meqenese trashesia e aluvioneve eshte ta=2m dhe tshp=5m(H2 =7mMe vlerat e Tab. 3 ndrtojm grafikun q shpreh varsin Q = f (H).
Nga grafiku Q = f (H) nxjerrim q pr:
Qllog = Qp (0.1%) = 1200 (m3/s) ( Hllog = 2.5(m) kemi q (m)QK=Qp(0.01%)=1600(m3/s) ( HK =3.3(m) kemi q 4. Llogaritjet pr digat:
A- Prcaktimi i forcave q veprojn n dig, skema e ngarkimit dhe kombinimi i forcave
Prcaktimi i forcave
Meqnse kontrollin n soliditet do ta bjm pr dy seksione:
Seksioni 1-1 pr lartsi dige H =39 (m)
Seksioni 2-2 pr lartsi dige H =78 (m)
Atehere fillimisht ngarkesat q veprojn n seksionin 2-2 t digs:
Llogaritjet Statike:
Forcat vertikale
Pesha vetjake e trupit t digs:
Pesha e kurors s digs:
Pesha e prizmit t ujit n biefin e siprm:
Pesha e prizmit t ujit n biefin e poshtm:
Pesha e prizmit t formuar nga aluvionet:
Prizmi i aluvioneve q depozitohen para digs varet nga lloji i aluvioneve dhe trashsia e shtress s tyre Ha. Pranojm q Ha = 40%.
Kshtu, lartsia e aluvioneve do t jet:
N
N
Ather, pesha e prizmit t aluvioneve, duke pranuar , do t ishte:
N B.S (
N B.P (
Presioni i kundrfiltrimit:
Presioni i notimit: (( = 1.0, (u = 1.0 (T/ml)
N llogaritje do t pranojm
Presioni i filtrimit;
Fig. 5
Pr t reduktuar presionin e filtrimit ndrtojm perde imentimi dhe sistem drenazhimi. Perdja e imentimit pozicionohet =6.24 nga cepi i siprm i tabanit ndrsa sistemi i drenazhit 5 (m) larg saj.
Nga rekomandimet themi se thellsia e perdes s imentimit sht:
ne e pranojm
Thellsia e perdes s drenazhit sht:, ku: - ordinata e reduktuar e presionit t filtrimit pr shkak t sistemit t drenazhit
Pr digat Klasi II kemi:
- ordinata e reduktuar e presionit t filtrimit pr shkak t perdes s imentimit;Kombinimi i zakonshm: ;
Kombinimiiveant:;hd/H=0.25=>hd=17.1
Ku:H=Hd-H=78-9.5=68.5mAther do kemi:
Pas ndrtimit t imentimit dhe drenazhit do kemi:
Kombinimi i zakonshm:
Kombinimi i veant:
Fig. 6Ku b1=gjeresia eperdes se cimentimit,b2=gjeresia e perdes se drenazhit. Forcat horizontale
Presioni hidrostatik i ujit n biefin e siprm:
Presioni hidrostatik i ujit n biefin e poshtm:
Presioni i plot i aluvioneve:
Ashtu si n rastin e llogaritjes s presionit t aluvioneve mbi faqet e digs edhe n kt rast lartsia e depozitimit t tyre e cila sht funksion i trashsis dhe llojit t aluvioneve do t llogaritet
Pr formacionin ton kemi: dhe
Pr biefin e siprm:
Pr biefin e poshtm:
Presioni i vals s krijuar nga era:
Presioni i valve ushtrohet n faqet e siprme t digave si rezultat i krijimit t valve q shkaktohen nga frytja e ers pr nj koh t gjat. N harta duhet gjetur gjatsia e rendjes s dallgs n siprfaqjen e pasqyrs s rezervuarit. pranoj D =1.5 (km)Gjithashtu pranoj q shpejtsia e ers sht:
Parametrat e vals pr thellsi do t jen:
ku: - pjerrsia e dallgs
ku:e-nr i Neperit
- merr parasysh rritjen e intensitetit t vals gjat gjatsis s rendies
Pas zvendsimit gjejm:
Gjejm dhe nga formulat:
sepse
Gjejm ngritjen e nivelit mesatar t vals mbi nivelin e qet
Pra, kemi:
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 Ordinata e presionit shtes n taban:
Presioni i vals:
Momenti q shkakton presioni i vals ndaj qendrs s rrafshit t tabanit t digs do t jet:
Krahu i veprimit t presionit t vals pr rrafshin e tabanit t digs:
Veprimet dinamike:
Llogaritja e veprave inxhinierike ndaj veprimeve sizmike kryhet:
1 N baz t analizs modale me metodn e spektrit t reagimit
2 Me an t prdorimit t analizs dinamike t drejtprdrejt
Pr llogaritjen e digs s betonit n rastin ton do t prdorim Metodn- Veprimet sizmike t trupit t digs: Kto veprime llogariten me disa metoda t cilat jan
- Metoda statike:
- Metoda pseudostatike:
- Metoda dinamike:
Meqnse vepra jon sht e klasit t par, ather medota e llogaritjes sipas kushtit teknik t projektimit KTP 2-1989 do t jet Metoda dinamike.
Dim se , ku
Sizmiciteti i zons:
Nga harta sizmiologjike marrim pr zonn e ndrtimit t digs nj vler prej 8 ball.(Per shkemboret 8-1=7balle). Sizmiciteti i sheshit t ndrtimit:
Kategoria e truallit nga KTP 2-1989 Tab 1 rezulton t jet Kategoria1 (shkembor). Pr kategorin e truallit Nr. 1 dhe 7 ball nga tabela kemi:
Kategoria truallit7 ball8 ball9 ball
I0.080.160.27
II0.110.220.36
III0.140.260.42
Nxjerrim koeficientin sizmik
N funksion t klasit t digs prcaktojm koeficientin e inercis s veprs:
KlasaIIIIIIIV
kr1.51.251.00.75
N funksion t llojit t materialit t ndrtimit t digs, prcaktojm koeficientin e reagimit dinamik t strukturs
Tipi i konstruksionitDig Material VendiDig Beton (B/A)
(0.250.35
Presioni hidrodinamik sizmik n rezervuar:
Sipas kushtit teknik t projektimit KTP 2-1989:
Fig.1
- ordinata e diagrams s presionit hidrodinamik sizmik pr njsin e siprfaqes s objektit
- koeficienti sizmik pr intensitetin 8 ball dhe kategorin e truallit K-I kemi = 0.08
- koeficienti ku:
i inercis s veprs q merret n tabel n funksion t veprs pr K-I kemi =1.25
- koeficienti i reagimit dinamik, = 0.35
- merret n funksion t kndit t inklinimit t faqes s siprme kundrejt asaj vertikale
- koeficient pa prmasa q varet nga forma dhe thellsia e objektit:
Sipas fig. 14, fq.98 t KTP N.2 1989 pr
- thellsia e piks s faqes nn presion pr t cilin llogaritet vlera e mass s bashkangjitur
- pr kemi
ku: - distanca dig breg n thellsi
Ndrsa llogaritet me formuln:
ku po t zvendsojm vlerat e c dhe z pr secilin plan do t marrim rezultatet e ordinats s presionit pr secilin plan ku z sht thellsia e planit nga siprfaqja. Rezultatet paraqiten n tabel 4:
(Tab 4)CmaxzCPzEQZEMZE
0.7450.1762560.0302590.109839511.335
0.74100.2700430.0927190.673140845.342
0.74150.3467780.1785991.9449458102.019
0.74200.4128130.2834794.1161092181.368
0.74250.4706340.4039817.3322498283.387
0.74300.5215260.53719711.700161408.078
0.74350.5662510.68047817.290934555.439
0.74400.6053040.83132524.141682725.472
0.74450.6390270.98734432.256544918.175
0.74500.6676591.14620441.6072141133.55
0.74550.6913771.30561452.1331781371.595
0.74600.7103091.46330863.7416781632.312
0.74650.7245471.61702676.3074661915.699
0.74700.7341571.76450989.672332221.758
0.74780.741.981816112.226292758.61
Nga tabela del se pr (sek 2-2)
Presioni total Hidrodinamik
, pr
N funksion t pozicionit t planit mund t gjejm presionin total. Rezultatet paraqiten n tabeln 4. Momenti rreth qendrs s rndess s seksionit n thellsi z, llogaritet me formuln: pr (sek 2-2)
N funksion t pozicionit t planit mund t gjejm momentin rreth qendrs s rndess s secilit seksion. Rezultatet jepen n tabelen 4. Me kto t dhna ndrtojm diagramn e shprndarjes n lartsi t presionit hidrodinamik.
-Veprimet sizmike t vals gravitacionale:
Ka tre mnyra pr prcaktimin e vals gravitacionale:1.
ku: T1 perioda e tonit t par t lkundjes T1 = 1 sek ks koeficient ks = 0.05
Me tabel
h (m)I (ball)
0.46
1.27
2.08
2.79
pr: I = 7 ball ( h = 1.2 (m)
Nga kodi rus:
Nga tre mnyrat marrim at me tabel, pra h = 1.2 (m)
Presioni dinamik i dherave:
Presioni aktiv:
ku: presioni i aluvioneve n biefin e siprm
Presioni pasiv:
ku: presioni i aluvioneve n biefin e poshtm
Llogarisim ngarkesat q veprojn n seksionin 1 1 t digs:
Forcat vertikale
Pesha vetjake e trupit t digs:
Pesha e kurors s digs:
Pesha e prizmit t ujit n biefin e siprm:
Forcat horizontale
Presioni hidrostatik i ujit n biefin e siprm:
Presioni i vals s krijuar nga era:
Momenti do t jet:
Veprimet dinamike:
Meqnse vepra jon sht e klasit t par, metoda llogaritse do t jet Metoda dinamike:
ku:
koeficienti sizmik
koeficienti i rndsis sizmike
koeficienti i reagimit t strukturs Qk=G=G0+G1=101.64+6425.8=6527.4(T/ml)
Presioni hidrodinamik sizmik n rezervuar:
Sipas kushtit teknik t projektimit KTP 2-1989:
, ku:
- ordinata e diagrams s presionit hidrodinamik sizmik pr njsin e siprfaqes s objektit
- koeficienti sizmik pr intensitetin 8 ball dhe kategorin e truallit K-I kemi = 0.08 - koeficienti i inercis s veprs q merret n tabel n funksion t veprs pr K-2 kemi
= 1.25 - koeficienti i reagimit dinamik, = 0.35
- merret n funksion t kndit t inklinimit t faqes s siprme =0dhe
Duke zvendsuar vlerat e pr plane t ndryshme do t marrim vlerat e pr secilin plan
- pr kemi
Fig. 9 llogaritet me formuln:
ku n funksion t prcaktohet dhe ordinata e presionit pr secilin plan, ku
sht thellsia e planit nga siprfaqja.
CmaxzCPzEQZEMZE
0.7450.2700430.046360.16828525.67
0.74100.4128130.1417391.029027322.67
0.74150.5215260.2685992.925040351.01
0.74200.6053040.4156636.035420690.68
0.74250.6676590.57310210.401804141.69
0.74300.7103090.73165415.93542204.04
0.74350.7341570.88225422.418082277.72
0.74390.740.99090828.056572344.83
(Tab.5)
Nga tabela del se pr (sek 1-1)
- Presioni total Hidrodinamik:
N funksion t pozicionit t planit mund t gjejm presionin total hidrodinamik.
Rezultatet paraqitur n tabelen 5.
Nga tabela del se pr (sek 1-1)
- Momenti rreth qendrs s rndess s secilit seksion n thellsin llogaritet me formuln:
N funksion t planit gjejm momentin rreth qendrs s rndess s secilit seksion. Rezultatet jepen n tabelen n 5.
Nga tabela del se pr
Veprimet sizmike t vals gravitacionale:
Pr kt llogaritje (), prcaktohet nga tabela n funksion t intensitetit sizmik. Kshtu, pr
Skema e ngarkimit
/ Per Seksionin 2 2 do te kemi
Per Seksionin 1 1 do te kemi:
Kombinimi i forcave
Pr t llogaritur qndrueshmrin e digs dhe soliditetin e saj marrim parasysh veprimin e menjhershm t forcave me kombinimin e tyre real m t pafavorshm. Llogaritja e digs n funksion t etapave t ndrtimit apo t prdorimit t objektit, llojit t kombinimit t forcave si dhe llojit t kontrolleve, paraqitet n mnyr skematike n bllokskemn e mposhtme:
I.Rasti i Ndrtimit
a Qendrueshmri
b) Soliditet
1. K.Baz
( 2. K. Vecant
(II. Rasti i Shfrytzimita Qendrueshmrib) Soliditet 1. K.Baz
(
( 2. K. Vecant
(
( D Kontrolli i qndrueshmris s digs Kontrolli n qndrueshmri prfshin:
- Rrshqitje
- Prmbysje
- Notim
sht vrtetuar s po u plotsua kushti n rrshqitje sigurohen edhe dy kushtet e tjera.
- Rasti I-a-1dhe Rasti I-a-2Rasti i ndrtimit sht ather kur diga sht ndrtuar por ende nuk ka filluar ndrtimi i rezervuarit, nuk vepron presion hidrostatik dhe kundrpresioni i ujit. N kto dy raste nuk ka nevoj t bhen llogaritje n Qndrueshmri pasi ajo sht e garantuar.
Rasti II-a-1
N kt rast koeficienti i rezervs n rrshqitje llogaritet duke marr parasysh peshn vetjake, presionin hidrostatik t ujit n dig nga ana e biefit t siprm dhe biefit t poshtm, kundrpresionin e filtrimit dhe t notimit si dhe presionin e aluvioneve e t valve.
Pr kt rast sipas kushteve teknike koeficienti i rezervs n rrshqitje pr digat e klasit t dyte sht krr 1.2. Gjithashtu duke u nisur nga lloji i bazamentit q pr rastin ton sht glqeror, marrim forcn e frkimit t bazamentit gelqeror me tabanin e digs f = 0.75 dhe kohezion c = 30 kPa
jan forcat mbajtse
jan forcat q tentojn ta rrshqasin
Pra, kushti plotsohet.
Rasti II-a-2
N kt rast koeficienti i rezervs n rrshqitje llogaritet duke marr parasysh forcat e prmendura tk Rasti II-a-1 plus forcat sizmike t trupit t digs, mass s ujit t rezervuarit, vals dhe t aluvioneve. Pr kt rast kemi: dhe
Pra, kushti nuk plotsohet.
B N baz t klass s veprs dhe krkesave normative prcaktohen metodat pr llogaritjen n soliditetLlogaritja n soliditet do t bhet pr t 4 nn-rastet e bllokskems, d.m.th do t bhet si pr fazn e ndrtimit ashtu edhe pr at t shfrytzimit, pr planin 2-2 n tabanin e digs dhe planin 1-1 n 50 (m) larg nga tabani.
Llogaritja n soliditet realizohet me an t dy metodave:
Metoda e Rezistencs Materiale
Metoda e Elasticitetit
- Metoda e Rezistencs Materiale supozon se:
Trupi i digs sht homogjen, izotrop dhe elastik
Sforcimet q do t llogarisim do t jen pr faqet e jashtme ndrsa pr pjesn e brendshme sforcimet prhapen n mnyr drejtvizore (pra, nuk e kalojn vlern e sforcimeve t faqeve)
Llogarisim:
1. Sforcimet normale (horizontale, vertikale) 2.Sforcimet kryesore, parlel dhe pingul me faqet e digs
- Metoda e Elasticitetit
Me ann e saj mund t prcaktojm jo vetm sforcimet skajore por edhe vleftn e tyre n cdo pike t profilit trthor t digs. N kt metod sforcimet n cdo pike t profilit me lartsi infinit shprehen me an t funksioneve lineare t koordinatave.
T gjitha kto sforcime do t llogariten pr t dy biefet dhe 2 planet e marra n shqyrtim. Pr kt qllim prdoren formulat e mposhtme:
Plani 1-1:
B=31.2m; H=39; F=31.2m; w=162.24m
ku:t-krahu i forces
C- Prcaktimi i gjendjes s sforcuar t trupit t digs dhe t bazamentit pr cdo kombinim t forcave dhe cdo rast llogaritsSforcimet n trupin e digs do t llogariten pr t dyja biefet dhe dy planet e marra ne shqyrtim. Pr kt qllim prdorim formulat e mposhtme:
Sforcimet vertikal
Sforcimet tangenciale
Sforcimet horizontale
:
Sforcimet kryesore Sforcimet paralel me faqen e diges:
:
Sforcimet pingul me faqen e digs:
Kto llogaritje paraqiten n form tabelare m posht pr:
Forcat e brendshmeKombinimi bazeKombinimi i veante
Rasti i ndertimitRasti i shfrytez.Rasti i ndertimitRasti i shfrytez.
N1707.821707.821707.821707.82
Q0784.0989.66835.55
M9653.1320162.6210818.711309764.14
y'114.249.46121.436.34
y''-4.76156.76-11.9573.13
x'039039
x''--1.33739.75-4.22550.23
xy'0000
xy''-11.41-37.81-32.16-50.91
'114.249.46121.436.34
1''-13.8987-25.67113.9
2'039039
2''0009.5
Seksioni 1-1 (Hd=39(m); B=31.2(m) (Tab. 6)Forcat e brendshmeKombinimi bazeKombinimi i veante
Rasti i ndertimitRasti i shfrytez.Rasti i ndertimitRasti i shfrytez.
N6527.643995.546527.643995.54
Q03316.39342.73470.51
M69716.98219168.2178627.18227284.32
y'21242.09225.872.52
y''-2.819137.5-19.82107
x'078078
x''-1.80491.39-11.5271.92
xy'0000
xy''-2.255102.4--13.1278.03
'21242.09225.872.52
1''-4.623219.4-31.51169.5
2'078078
2''09.509.5
-Seksioni 2-2 (Hd=78(m); B=62.4(m)Tab.(7)
E- Konkluzionet lidhur me soliditetin dhe qendrueshmrin e digs
Konkluzione lidhur me qndrueshmrin Nga analiza q i bjm vlerave t koeficientit t rezervs n rrshqitje n rastet e kombinimit t zakonshm dhe t vecant konkludojm q: Qndrueshmria e digs son nuk sigurohet, pra sht e paqndrueshme. Pr kt arsye marrim masa pr rritjen e duke rritur prmasat e digs,konkretisht rrisim B e saj dhe C,derisa te na plotesohet kushti i krr,shume i rendesishem per bazamentin e saj. Konkluzione lidhur me soliditetinVlerat ekstreme t sforcimeve q rrjedhin nga kombinimet m t disfavorshme jan: Sic shihet nga figura n varsi t fazs s punimeve pikat m t sforcuara jan: Ndrtimi: sht pika e cila ka nj sforcim n trheqje:
-Shfrytzimi:shtpikaecila ka nj sforcim n trheqje:
Pr plotsimin e kushteve t soliditetit mbshtetemi n dy kondita:
1)
Pr kt mjafton q betoni q do t prdorim t jet i marks: M-50 me Rb=50(kg/cm2)
Kshtu:
Por ne rastin tone 212>50d.m.th soliditeti nuk na garantohet per konditen e pare2) Kondita e dyt ka t bj me mungesn e sforcimeve trheqse n faqen e siprme t digs pr rastin e rezervuarit t mbushur me uj (biefi i poshtm)
N rastin ton , d.m.th soliditeti na garantohet pr konditn e dyt.
SHKARKIMI I PRURJEVE
A Prgjithsisht zgjidhja rezulton me shkarkues n trupin e digs por n kushte t vecanta mund t rezultoj m shkarkues bregor. Pr kt krkohet analiz dhe krahasim.Shkarkuesit jan dy llojesh:
Shkarkues bregor
Shkarkues n trupin e digs
- Shkarkuesit bregor t cilt prbhen prej portalit t hyrjes, tunelit t devijimit dhe portalit t daljes mund t jen t tipit:
Shkarkues bregor t manovrueshm me rrymshpejtues
Shkarkues bregor tunel
- Shkarkues bregor tip pus
- Shkarkues bregor tip transhe - Shkarkuesit n trupin e digs jan m t thjesht. Ata realizojn shkarkimin e prurjeve m t mdha duke qen kshtu m ekonomik.
Konkluzion: Przgjedhja e tipit t shkarkuesit varet nga kushtet e terrenit, formacioni gjeologjik, nga krahasimi i kostos s shkarkuesit pr cdo rast, etj
Shkarkuesi q i prgjigjet m mir krkesave t projektit ton dhe t cilin do t prdorim do t jet ai i tipit n trupin e digs.
B Prcaktimi i madhsis s prurjeve llogaritse dhe asaj kontrolluese n funksion t klasit t veprs dhe pasojave t saj.
Probabiliteti i llogaritjes s prurjeve llogaritse dhe kontrolluese pr prmirsimin e shkarkuesit t digs merren n funksion t klasit t veprs dhe kushteve t shfrytzimit (Tabela 8):KLASA E VEPRESKUSHTET E SHFRYTEZIMIT
NORMALETE JASHTZAKONSHME
PROPABILITETI I PRURJES MAKSIMALE
VEPRA E PERHERSHME0.10.01
KLASA I
KLASA II1.00.1
KLASA III2.00.5
KLASA IV5.01
Duke ditur klasin e veprs prcaktojm probabilitetin e prurjeve maksimale llogaritse dhe kontrolluese, prkatsisht pr shfrytzim normal dhe t jashtzakonshm.
N rastin ton, pr vepra t klasit t par kemi:
N funksion t probabilitetit t prurjeve maksimale nga tabela e Prurjeve maksimale e dhn n Detyr pr siguri t ndryshme prcaktojm prurjet maksimale llogaritse dhe t kontrollit. Kshtu kemi:
C Llogaritja hidroteknike (prmasimi) i frontit kaprderdhs me elementt prkats t veprs s shkarkimit
Prurja q shkarkon kaprderdhsi me profil praktik jepet nga:
, ku:
- koeficienti i prurjes per profil praktik
- koeficienti i ndrydhjes s rryms
- koeficienti i mbytjes,
Pranojm e cila sht lartsia llogaritse e ujit q shkarkohet mbi kaprderdhs dhe gjejm B.
pr gjejm B:
Tipi i ports q do t prdoret pr shkarkim do t jet port segment. Quhen t tilla pasi porta prbn nj pjes (segment) t rrethit. Duke u nisur nga prvoja botrore, Profesori na ka dhn n mnyr grafike fushn e dimensioneve t portave segmente. Duke u nisur nga ky grafik pr nj lartsi porte pranojm . Pra, do t kemi 7 porta t cilat do t ken dimensione .
Numri i pilave sht 6, pra n=6, nga ku gjejm:
Me vlern e sakt t gjejm B:
x0.0000.1000.2000.3000.4000.6000.81.0
y0.1260.0360.0070.0000.0070.0600.1420.257
Llogarisim frontin kaprderdhs:
Nga tabela e Kriger-Oficerovit prjepen:
x1.21.41.72.02.53.03.54.04.5
y0.3970.5650.891.221.962.823.823.994.22
Kto vlera i shumzojm me dhe kemi:
x0.0000.5001.0001.52.03.04.05.0
y0.630.180.0350.0000.030.300.711.285
x6.07.08.510.012.515.017.520.022.5
y1.9852.8254.456.19.814.119.116.9521.1
Me kto vlera ndrtojm profilin praktik t digs. Nga pika 2 vazhdojm n mnyr lineare me knd , tek pika 1 e cila ndodhet n prerjen e harkut me rreze
Ku: hS lartesia e ujit per do Hi
ku:
Ku: Hi eshte y=71m nga N.U.B.S
Lartesise (hi) te ujit per (Hi) i shtojme nje lartesi rezerve duke perfituar keshtu lartesine e mureve te shkarkuesit gjate gjithe gjatesise se tij (hM).
NRHiBVihihhM
1562.038.622.240.52.74
21062.0312.191.590.52.09
32062.0317.231.120.51.62
43062.0321.110.910.51.41
54062.0324.370.790.51.29
65062.0327.250.710.51.21
76062.0329.850.650.51.15
87162.0332.470.590.51.09
Duke pasur parasysh qe rrjedhja e ujit turbullohet dhe mund te krijoje xhepa ajri, duhet te percaktojme zonen e perajrimit.Ky raport gjendet ne funksion te numrit te Frudes.
Per Fr=40 duhet marre ne konsiderate rritja e lartesise se ujit si pasoje e perajrimit, pra kemi:
hi=Qll/B*V ku:hi-lartesiaeujit ne rrymeshpejtuesPer:
dhe ndodh perajrimi i rrymes.
Shenim: Lartesia e mureve anesore te rrymshpejtuesit (hM):hM=hi+Dh Ne pjesen para se te ndodhe perajrimi i rrymes do te marre parasysh rezerven mbi lartesine e rrjedhjes (; Ne pjesen pasi ndodh perajrimi i rrymes perve do te merret parasysh dhe ngritja e lartesise se ujit si pasoje e perajrimit
NRHihiFrhrhajhM
152.2417.020.5-2.74
2101.5923.980.5-2.09
3201.1234.040.5-1.62
4300.9141.890.50.9842.39
5400.7948.260.50.9842.27
6500.7153.700.50.9842.19
7600.6558.660.50.9842.13
8710.5964.620.50.9842.07
D- Llogaritja per takimin e biefeve dhe shuarjen e energjise ne biefin eposhtemLidhja me biefin e poshtem
Llogarisim largesine e hedhjes:
Ku: - kendi i hedhjes se hundzes
Llogaritja e gropes se grryerjes.
Per llogaritjen e thellesise se gropes se grryerjes (hg) perdoret formula Ahmedov:
Ku: b0 gjeresia e rrjedhjes ne biefin e poshtem,
V0 shpejtesia e rrjedhjes ne biefin e poshtem,
x kendi i inklinimit te rrjedhjes ne biefin e poshtem,
0 kendi i ferkimit te brendshem te materialit te formacionit kur bie uje
C koezioni
Vmg shpejtesia e mosgrryerjes
EMBED AutoCAD.Drawing.15
EMBED AutoCAD.Drawing.15
EMBED AutoCAD.Drawing.15
PAGE - Faqja 44 -
_1204902612.unknown
_1205525544.unknown
_1205947175.unknown
_1205960375.unknown
_1206037970.dwg
_1206351364.unknown
_1206351444.unknown
_1207093214.unknown
_1207093294.unknown
_1207093359.unknown
_1206371475.unknown
_1206371499.unknown
_1206352101.unknown
_1206351404.unknown
_1206345930.dwg
_1206348100.dwg
_1206050604.dwg
_1206038309.unknown
_1205961766.unknown
_1205962001.unknown
_1205962086.unknown
_1205963157.unknown
_1205963178.unknown
_1205962064.unknown
_1205961899.unknown
_1205960622.unknown
_1205961142.unknown
_1205960509.unknown
_1205947186.unknown
_1205947716.unknown
_1205947815.unknown
_1205949829.unknown
_1205947738.unknown
_1205947188.unknown
_1205947189.unknown
_1205947187.unknown
_1205947182.unknown
_1205947184.unknown
_1205947185.unknown
_1205947183.unknown
_1205947180.unknown
_1205947181.unknown
_1205947176.unknown
_1205700681.unknown
_1205792191.unknown
_1205941740.unknown
_1205947171.unknown
_1205947173.unknown
_1205947174.unknown
_1205947172.unknown
_1205947168.unknown
_1205947169.unknown
_1205947167.unknown
_1205947166.unknown
_1205939545.unknown
_1205939546.unknown
_1205935690.unknown
_1205770457.unknown
_1205770753.unknown
_1205792057.unknown
_1205770559.unknown
_1205704716.dwg
_1205770404.unknown
_1205700773.unknown
_1205700933.unknown
_1205700987.unknown
_1205700795.unknown
_1205700753.unknown
_1205530613.dwg
_1205684209.unknown
_1205684356.unknown
_1205700155.unknown
_1205700405.unknown
_1205684403.unknown
_1205685094.unknown
_1205684385.unknown
_1205684309.unknown
_1205684329.unknown
_1205684252.unknown
_1205684296.unknown
_1205681703.unknown
_1205683976.unknown
_1205684051.unknown
_1205684074.unknown
_1205683930.unknown
_1205532328.unknown
_1205534052.unknown
_1205541740.unknown
_1205534493.dwg
_1205532910.unknown
_1205532268.unknown
_1205529905.unknown
_1205530033.unknown
_1205530100.unknown
_1205530142.unknown
_1205530242.unknown
_1205530327.unknown
_1205530288.dwg
_1205530161.unknown
_1205530118.unknown
_1205530065.unknown
_1205530082.unknown
_1205530048.unknown
_1205529973.unknown
_1205530013.unknown
_1205529919.unknown
_1205528696.dwg
_1205528992.unknown
_1205529489.unknown
_1205528956.unknown
_1205525649.unknown
_1205528389.unknown
_1205528457.unknown
_1205528493.unknown
_1205528402.unknown
_1205525671.unknown
_1205528350.unknown
_1205525582.unknown
_1204915462.unknown
_1205172348.unknown
_1205179451.unknown
_1205187944.dwg
_1205524211.unknown
_1205525521.unknown
_1205524151.unknown
_1205181523.unknown
_1205182109.unknown
_1205185347.dwg
_1205181594.unknown
_1205180735.dwg
_1205177573.unknown
_1205178865.unknown
_1205178927.unknown
_1205178745.unknown
_1205174258.dwg
_1205177464.unknown
_1205172449.unknown
_1204920463.unknown
_1204920986.unknown
_1204922762.unknown
_1204922864.unknown
_1204923528.unknown
_1204923554.unknown
_1204923581.unknown
_1204923489.unknown
_1204922843.unknown
_1204922457.unknown
_1204922497.unknown
_1204921001.unknown
_1204920608.unknown
_1204920929.unknown
_1204920961.unknown
_1204920909.unknown
_1204920524.unknown
_1204920583.unknown
_1204920480.unknown
_1204920173.unknown
_1204920257.unknown
_1204920421.unknown
_1204920439.unknown
_1204920405.unknown
_1204920213.unknown
_1204920229.unknown
_1204920191.unknown
_1204920056.unknown
_1204920095.unknown
_1204920136.unknown
_1204920080.unknown
_1204919407.unknown
_1204919502.unknown
_1204919384.unknown
_1204909100.unknown
_1204909814.unknown
_1204914604.unknown
_1204914939.unknown
_1204915386.unknown
_1204914635.unknown
_1204909963.unknown
_1204914561.unknown
_1204909916.unknown
_1204909378.unknown
_1204909586.unknown
_1204909607.unknown
_1204909539.unknown
_1204909230.unknown
_1204909297.unknown
_1204909196.unknown
_1204902831.unknown
_1204903101.unknown
_1204903193.unknown
_1204909017.unknown
_1204903169.unknown
_1204903033.unknown
_1204903087.unknown
_1204902852.unknown
_1204902744.unknown
_1204902793.unknown
_1204902813.unknown
_1204902776.unknown
_1204902713.unknown
_1204902729.unknown
_1204902667.unknown
_1204896074.unknown
_1204899316.unknown
_1204902387.unknown
_1204902546.unknown
_1204902581.unknown
_1204902597.unknown
_1204902560.unknown
_1204902465.unknown
_1204902495.unknown
_1204902415.unknown
_1204899888.unknown
_1204900130.unknown
_1204902369.unknown
_1204899907.unknown
_1204899718.unknown
_1204899742.unknown
_1204899649.unknown
_1204896977.unknown
_1204898403.unknown
_1204899233.unknown
_1204899301.unknown
_1204899218.unknown
_1204897053.unknown
_1204898295.unknown
_1204897023.unknown
_1204896443.unknown
_1204896727.unknown
_1204896737.unknown
_1204896488.unknown
_1204896176.unknown
_1204896243.unknown
_1204896114.unknown
_1204659966.unknown
_1204882581.unknown
_1204895529.unknown
_1204895581.unknown
_1204895949.unknown
_1204895564.unknown
_1204889641.unknown
_1204889657.unknown
_1204889617.unknown
_1204667592.unknown
_1204882014.unknown
_1204882083.unknown
_1204667722.unknown
_1204732168.unknown
_1204667611.unknown
_1204660460.unknown
_1204663333.unknown
_1204660300.unknown
_1204488195.unknown
_1204648168.unknown
_1204658314.unknown
_1204659521.unknown
_1204648235.unknown
_1204490577.unknown
_1204641604.unknown
_1204490899.unknown
_1204490435.unknown
_1193347382.unknown
_1193348283.unknown
_1195804209.unknown
_1204134404.unknown
_1195807447.unknown
_1193348383.unknown
_1193348112.unknown
_1193348282.unknown
_1193348094.unknown
_1193345321.unknown
_1193347313.unknown
_1193345256.unknown
_1145386681.dwg